Схемы распределения давлений

Поток потенциальный — Построение 12 — 287 — Размеры 12 — 286 — Схемы распределения давлений 12 — 298 — Число оборотов 12 — 287 — Характеристические коэфициенты 12 — 287 [c.37]

Фиг. 67. Схема распределения давления на рабочее колесо турбины Френсиса.

Рис. 2. Схема -распределения давления на поверхности

Рис. 11.8. Схема распределения давления на боковой поверхности витка при завинчивании

Фиг. 325. Схема распределения давления прн запрессовке обшивок с фанерным трафаретом.

I — коэффициент потерь скоростного напора в насадке. Принимаем для расчета схему распределения давлений и скоростей, показанную на фиг. 147. Давление в камере смешения принято [c.296]

Фиг. 64. Схема распределения давления в сосуде, заполненном легким газом.

Рассмотрим схему распределения давления по высоте помещения на основе барометрической формулы, придерживаясь обозначений, введенных в гл. 1 [c.433]

Рис. 42. Схемы распределения давления на передней поверхности резца

Фиг. 57. Схема распределения давлений на поверхности резца при обработке металлов средней твердости.

Рис. 70. Схема распределения давления в клем-мовом соединении

Принятая схема распределения давлений является условной. В связи с неизбежным перекосом шпонки давление распределяется по высоте рабочих граней резко неравномерно (рис. 83, б), в результате чего момент, опрокидывающий шпонку, невелик. Кроме того, на рабочих гранях шпонки возникают силы трения, препятствующие перекосу шпонки. Эпюры давления указывают на то, что прямоугольная форма сечения шпонки не является оптимальной и уступает, например, шестигранной, в которой возможно более равномерное распределение давления по ширине граней. [c.163]

Рис. 50, Схема распределения давления прессующего плунжера

Расчет максимальных удельных давлений значительно сложнее и зависит от принятой расчетной схемы распределения давлений по граням направляющих. Этот расчет подробно проходится в курсах станков для высших учебных заведений и здесь не рассматривается. [c.602]

Фиг. 675. Схема распределения давления в масляном —1,5).

Из схемы распределения давлений по фиг. 189,б непосредственно следует [c.200]

Рис. Х1У-24. Схема распределения давлений по длине направляющей

Рис. 9. Схема распределения давлений в каналах инжекторной горелки

Рис. 3-52. Схема распределения давления от сваи.

Рнс. 44. Схема распределения давления и температуры при сварке трением а — холодный металл (начальный момент) 6 — начало пластических деформаций в—конец процесса — сдавливание [c.102]

Приведенные ф-лы Ранкина (1—4) для случаев т. н. неглубоких Б. дают практически достаточную степень точности. Это обстоятельство дает основание во многих случаях ограничиться указанными ф-лами, не вводя дополнительных факторов и не усложняя расчетов. На фиг. 8 показана схема распределения давлений на стенки и дно пирамидального Б. при горизонтальной засыпке материала. Определение давления на стенки цилиндрич. Б. производится на основании обычных ф-л, применяемых для призматич. В. [ф-лы (1—4)]. Толщина стенки определяется по ф-ле для цилиндрич. сосудов, подверженных внутреннему давлению, [c.12]

Фиг. 14. Принципиальная схема распределения давлений в рабочем колесе

Рис. 5.21. Схема распределения давления при контакте упругого валика с опорой

Характерная особенность гидроусилителя заключается в мостовой схеме распределения давления (см. рис. 8.27). Здесь аналогом силы тока является расход, аналогом напряжения — перепад давления, а отношение перепада давления к расходу [c.405]

Избыточная подвижность появляется при замене соответствующей кинематической пары парой более низкого класса в зависимости от конкретных условий она может быть вредной или полезной. Избыточные подвижности появляются в реальных механизмах в результате синтеза структурных схем при введении в них дополнительных звеньев, не влияющих на относительное движение выходного звена, но, в частности, снижающих износ высших кинематических пар и улучшающих эксплуатационные характеристики механизма или способствующих лучшему распределению давлений. [c.36]

Рис. 6.26. Схема течения п характерное распределение давления прн взаимодействии скачка уплотнения с ламинарным пограничным слоем 1 — начало повышения давления,. 2 —точка отрыва, 5 — начало области постоянного давления,

Глубину Лв можно определить следующим образом Г Пренебрегая избыточным давлением в струе в сечении на выходе, примем схему распределения скоростей по высоте струи, близкой к параболе вида и = 2ф 2о1, где — глубина погружения струйки, считая от напорного горизонта. Тогда эпюра скоростей будет иметь вид, показанный на рис. 28-7. Площадь эпюры (заштрихованная площадь) будет равна [c.283]

Рис. 4.4. Схема для вывода закона распределения давления при относительном равновесии жидкости в сосуде

Рис. 6.3. Схема для обоснования гидростатического распределения давлений в живом сечении плавно изменяющегося потока

Поскольку сопротивление давления определяется только распределением давления по поверхности тела, естественно попытаться в рамках теории идеальной жидкости построить такую схему течения, которая давала бы теоретическое распределение, близкое к действительному. Схема безотрывного обтекания круглого цилиндра потенциальным потоком, рассмотренная в гл. 7, дает удовлетворительный результат только для лобовой части поверхности цилиндра, а на тыльной ее стороне теоретическое и опытное распределения давлений резко расходятся, причем теория приводит к парадоксу Даламбера. Схема отрывного обтекания (Кирхгофа), как отмечено выше, дает более точный результат по распределению скорости, однако расчетное сопротивление при этом почти в 2 раза меньше действительного. Хорошая согласованность теоретических и экспериментальных результатов получается при использовании схемы так называемой вихревой дорожки Кармана, согласно которой за обтекаемым телом образуется полоса, заполненная дискретными вихрями, расположенными в шахматном порядке (рис. 10.3). При определенном соотношении расстояний между вихрями эта дорожка является устойчивой и с помощью уравнения импульсов можно найти теоретическое значение вихревого сопротивления. [c.393]

Рис. 101. Схема к выводу дифференциальных уравнений гидравлического удара распределение давления по длине трубы до окончания процесса закрытия (< < Т) и после закрытия (Т < t < 1/а)

Рис. 1.9.9. Схема взаимодействия интерцептора с обтекающим потоком а—спектр обтекания б—распределение давления 1, 2 — застойные зоны 3,4, 5— ударные волны 6 — волны разрежения

При высоких давлениях, когда скорость изменения пузырька ничтожна (Ja < 1), определяющую роль в распределении давлений в окружающей пузырек жидкости играют массовые силы. Здесь естественно обратиться к рассмотренным в гл. 2 задачам гидростатики газожидкостных систем, в которых анализируется возникновение неустойчивости осесимметричных равновесных поверхностей раздела при достижении определенного (критического) объема парового пузырька. При Ja 1 распределение давления в окрестности растущего пузырька обусловлено не только гидростатикой, но и движением расталкиваемой пузырьком жидкости. В этих условиях модель, позволяющая рассчитывать размер пузырька в момент отрыва, должна объяснять, почему, начиная с некоторого этапа эволюции пузырька, уравнение (6.45) продолжает выполняться лишь при условии отделения парового объема от стенки. Таким образом, естественно в первую очередь рассмотреть указанные два предельных случая отрыв пузырьков при Ja < 1 (гидростатическое приближение) и Ja 1 ( инерционная схема отрыва ), [c.274]

Рис. 7. Схема проточной части гидротрансформатора к расчету распределения давлений вдоль линии тока

Рис. 72, Схема распределения давления п прямом сканке

Из схемы распределения давления на передней поверхности резца для металлов средней твердости (фиг. 57) видно, что центр давления и температурный центр лежат здесь дальше от вершины резца, чем при резании твердых металлов (фиг. 55). Тенлоотводящее сечение и теплоотводящнй объем резца увеличиваются. Резец при обработке металлов средней твердости больше подвергается износу вследствие влияния высоких температур, чем от выкрашивания лезвия. На фиг. 49 видна картина деформации перлито-ферритных зерен металла, аналогичная деформации квадратиков сетки. Явственно видны деформации зерен металла, смятых и вытянутых вдоль рабочей поверхности резца и зерен, вытянутых вдоль сопряженных плоскостей сдвига. На фиг. 41, б показан отделившийся по плоскости скалывания элемент и ясно видны сопряженные плоскости сдвига, крайняя из которых перешла в плоскость скалывания. [c.70]

Схема распределения давления Р и темп-ры Г в ударной трубе перед ра-эрывом диафрагмы (t = 0) и после разрыва (ii) и после отражения ударной волны (г ). Стрелки у скачков показывают направления движения ударной волны, другие стрелки — направления дви кенпя газа. [c.232]

Схема распределения давления в масляном слое подшипника скольжения изобрал<сиа на фиг. 675. [c.627]

На рис. 10.18 показана схема распределения давления жидкости по периметру шестерен. Благодаря утечкам между корпусом и головками зубьев давление постепенно снижается отр2 дорх. Действие давления сводится к равнодействующим Р, которые порождают значительные нагрузки на подшипники 7и 12 (см. рис. 10.17). Неравномерность подачи вызывает пульсагщю этих нагрузок. Увеличение числа зубьев, вызывая увеличение размеров шестерен, приводит к возрастанию нагрузок на подшипник. В любом случае из-за неблагоприятных условий работы подшипников необходимо увеличивать их размеры, а следовательно, и размеры насоса. [c.267]

На рис. 2.24 показана схема конструкции вихревой трубы с дополнительным потоком, а на рис. 2.25-2.27 — результаты продувок в виде зависимостей безразмерной относительной эффективности 0 и адиабатного КПД процесса энергоразаеления от режимных и геометрических параметров. Для увеличения радиального градиента давления и повышения эффективности процесса энергоразделения дроссельное устройство было выполнено в виде щелевого диффузора. При прочих равных условиях определяет распределение давления внутри камеры энергоразделения. Опыты показали, что относительная величина этой щели, обеспечивающая максимальную холодопроизводительность вихревой трубы, близка к 0,01. Проверка этой рекомендации при различных давлениях подтвердила этот вывод. [c.85]

Типичная схема взашмодействия падающего скачка уплотнения с ламинарным пограничным слоем на плоской поверхности и соответствующее распределение давления на стенке показаны на рис. 6.26. В невозмущенном потоке давление ро постоянно. При приближении к точке отрыва давление начинает повышаться и продолжает расти за точкой отрыва, достигая некоторого постоянного значения р в отрывной зоне. Затем давление повышается до значения ра, соответствующего давлению за падающим [c.340]

Рис. 6.31. Схема течения и характерное распределение давления при взаимодействии скачка уплотнения с турбулентным пограничным слоем 1 — начало повышения давления, 2 — точка отрыва, 3 — точка перегиба в распредепеяин давления, 4 — точка присоедипения

В эжекторе, показанном на рис. 9.4, выходное сеченпе соиел совпадает с входным сечением цилиндрической смесительной камеры. Существующие методы расчета эжектора составлены именно для такой схемы, поэтому она и будет рассматриваться в дальнейшем. Однако на практике сопла часто располагают на некотором расстоянии от входного сечения камеры. Так, например, сопло двигателя на стенде (рис. 9.2) нельзя поместить во входное сечение цилиндрической камеры эжектора, так как существующее в этом сечении разрежение изменит распределение давления на внешней поверхности сопла, что внесет погрешность в величину измеряемой реактивной тяги. [c.495]

Рис. 4.7. Схема для определения силы равномерно распределенного давления жидкости на крнволинебную поверхность

Рассмотрим длинную трубу постоянного сечения. Резким перемещением поршня создадим в жидкости, наполняющей трубу, местное повышение давления. В течение короткого промежутка времени, еоответствующего импульсу, переданному поршнем жидкости, давление вдоль трубы распределится, как это показано на рис. 2.26. Непосредственно за поршнем в точке а давление будет максимальным рь затем будет уменьшаться и в точке Ь будет равным давлению в еще невозмущенной массе ро. Чем больше давление р, тем быстрее будет перемещаться вдоль трубы возмущение, вызванное перемещением поршня. Поэтому в течение короткого промежутка времени кривая распределения давлений становится все круче и в конце концов можно будет считать, что фронт волны давления — вертикальная плоскость. Это значит, что если в еще невозмущенной массе жидкости давление равно ро, то при подходе фронта волны оно возрастает скачком до давления р (рис. 2.27), Приняв схему скачкообразного изменения давления при продвижении фронта волны давления вдоль трубы, определим [c.112]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...