Закон распределения давления по поверхности

Расчет на смятие также проводят приближенно, поскольку закон распределения давления по поверхности контакта точно не известен. Обычно принимают криволинейный закон распределения (рис. 188), считая, что давление q по диаметру d изменяется пропорционально [c.202]

Закон распределения давления по поверхности цилиндра можно найти, используя уравнение Бернулли. Пренебрегая действием массовых сил, запишем это уравнение для двух точек, одна из которых расположена вдалеке от цилиндра (в бесконечности), а вторая на его поверхности [c.240]

При расчете управляющих усилий, создаваемых дефлектором, возможны два случая. Если угол поворота дефлектора Ор мал, так что его поверхность составляет с направлением потока газа из сопла угол Рд =бр+Рси, который меньше критического (Рсп — угол сопла, рис. 4.6.1,а), то непосредственно перед дефлектором возникает скачок уплотнения, близкий к прямолинейному. Зная параметры потока в сопле (М , Рх) перед дефлектором в плоскости его симметрии, проходящей через ось сопла перпендикулярно оси поворота дефлектора, можно по зависимостям для косого скачка уплотнения найти для любого бр (при условии, что 3д меньше критического) угол скачка 0 . Полагая далее, что закон распределения давления по поверхности будет таким, как за косым скачком уплотнения А А (например, [c.327]

Расчет на смятие также проводят приближенно, поскольку закон распределения давления по поверхности контакта точно не известен. Обычно принимают криволинейный закон распределения (рис. 192), считая, что давление q по диаметру d изменяется пропорционально изменению проекции площадки dF цилиндрической поверхности на диаметральную плоскость [c.220]

При данном материале вкладыша (или его антифрикционного слоя) статическая и усталостная контактная прочность, очевидно, зависят от величины давления между цапфой и вкладышем. Логично было бы исходить из максимального значения этого давления, по для этого необходимо знать закон распределения давлений по поверхности контакта, зависящий от жесткости деталей, погрешностей монтажа и целого ряда других факторов, практически не [c.388]

Сила давления в общем случае определяется интегралом, взятым по соприкасающейся с рабочей средой поверхности от элементарных сил давления. Однако вычисление такого интеграла часто связано с непреодолимой трудностью нахождения закона распределения давления по поверхности тела, обтекаемого средой в ограниченном пространстве. В связи с этим силы давления, действующие на элементы регулирующих устройств, обычно определяют с помощью теоремы об изменении количества движения среды, протекающей сквозь выделенный в ней контрольный объем. В приложении к решению подобного класса задач теорема формулируется следующим образом сумма локальной производной по времени от количества движения среды в некотором замкнутом фиксированном объеме V потока и количества движения среды, протекающей в единицу времени сквозь внешнюю поверхность ограничивающую [c.265]

Для подсчета давления его совершенно условно относят к диаметральному сечению, поскольку не известны ни закон распределения давления по поверхности, ни границы области контакта, и получают следующее условие прочности [c.115]

Изложенная выше теория расчета толстых кривых брусьев часто применяется при вычислении напряжений в таких элементах машин, как звенья цепей и проушины (рис. 322). В этих случаях затруднение возникает при отыскании закона распределения давлении по поверхно-, сти бруса. Это распределение давлений зависит от величины зазора между болтом и кривым брусом. Удовлетворительное решение задачи можно получить, только пользуясь одновременно аналитическим и экспериментальным методами исследования ). [c.322]

Общим методом определения сил давления жидкости на стенки в рассматриваемом случае равновесия жидкости является получение функции, выражающей закон распределения давления по заданной поверхности и, далее, интегрирование этой функции по площади стенки. Использование такого аналитического способа расчета иллюстрируется примером 2. [c.80]

Потери энергии (напора) в местных сопротивлениях определяются формулой (6.16), в которой коэффициент См. выражаемый общей зависимостью (6.17), необходимо определять для каждого вида сопротивления. Теоретическое решение этой задачи сводится к нахождению законов распределения давления, т, е. числа Еи в формуле (6.16), и касательного напряжения (т. е. коэффициента трения Сд) по боковой поверхности Sq (см. рис. 6.8). Получить эти законы строго теоретически не удается даже для простейших конфигураций поверхности. Поэтому коэффициенты См, как правило, определяют экспериментально. Но для нескольких простых случаев, используя опытные данные о распределении давления по поверхности Sq и пренебрегая касательными напряжениями, удается получить расчетные формулы, вытекающие из уравнения Бернулли и закона количества движения. Имея общую зависимость (6.17), сделать это несложно. Рассмотрим два случая. [c.171]

Очевидно, число X представляет собой число Эйлера, составленное по перепаду давления роо — Значение числа х, при котором начинается кавитация на данной обтекаемой поверхности, называется критическим — х р. Оно зависит как от формы тела, которой определяется закон распределения давлений по его поверхности, так и от свойств жидкости (вязкости, поверхностного натяжения, газонасыщения). Так как рост газовых пузырей начинается при вполне определенном давлении /з р, значению х р должно соответствовать именно это давление. Можно считать, что Рнр = Рн. т. е. Рнр равно давлению рн насыщенных паров. Это давление достигается в той точке обтекаемой поверхности , где скорость имеет максимальное значение и . Для определения [c.399]

Обтекание твердых тел при больших числах Рейнольдса происходит с отрывом пограничного слоя, который, как и у труб (гл. IV, 6), образуется вследствие вязкости жидкости. На рис. 73, б схематично представлена картина обтекания шарового профиля. Скорость частиц жидкости на линии тока, проходящей в бесконечности через центр шара, по мере приближения к нему уменьшается от о = Уоо в бесконечности до нуля в точке 1. Закон распределения скоростей по поверхности профиля для невязкой жидкости — синусоидальный [16], т. е. в точках 3 и 4 скорость будет максимальной, а в точке 2, как и в точке 1, равной нулю. Вследствие этого по закону Бернулли соответствующим образом по профилю распределится и давление в точках 3 ш4 оно будет минимальным, а в точках 1 и 2 — максимальным. [c.123]

Таким образом, закон распределения давления по радиусу г, используя который, можно вычислить силу давления жидкости на торцовую поверхность, можно написать в виде уравнения [c.308]

Рассмотрим теперь задачу, аналогичную предыдущей, но с вращающейся поверхностью, и учтем влияние центробежных сил. Пусть кольцевая поверхность вращается вокруг оси с постоянной угловой скоростью 0), а нижняя поверхность неподвижна. В этом случае, учитывая поле центробежных сил, получим следующее выражение закона распределения давления по радиусу [c.308]

Из сказанного выше о законе распределения давления по шлифованной поверхности опорных витков пружин сжатия следует, что для обеспечения более равномерного нагружения опорных [c.115]

Предположим, что лопасть настолько тонкая, что верхнюю и нижнюю ее поверхности можно считать совмещенными и рассматривать лишь разность давлений и разность нормальных скоростей между ними. Разность давлений во вращающейся системе координат запишем в виде Ар = 1 х) (разд. 17.3.1), считая, что закон распределения давлений по хорде одинаков для всего диска винта. Абсолютная величина, нормальной скорости, определяемой толщиной лопасти, одинакова на верхней и нижней поверхностях (разд. 17.3.7), так что [c.859]

Зарождение аэродинамики гиперзвуковых течений относится к началу 30-х годов, когда был разработан приближенный способ для нахождения распределения давления по поверхности тела на основе закона сопротивления Ньютона, так как оказалось, что картина течения, принятая в корпускулярной [c.335]

Задача нахождения закона распределения давления по общей поверхности касания двух упругих тел решена Г. Герцем. При сжатии шара [c.487]

Задача нахождения закона распределения давления по общей поверхности касания двух упругих тел была решена Г. Герцем. По Герцу следует, что при сжатии шара диаметром с1 и плоскости при одинаковых материалах давление распределится в круге, ограниченном радиусом а, причем [c.499]

Рассмотрим силы, действующие на виток. Закон распределения давления на поверхность витка нам неизвестен. Считаем, что равнодействующая от распределенной нагрузки на виток резьбы гайки, выполненный по номинальным размерам, приложена (приблизительно) в середине витка (рис. 6, а). [c.43]

Расчет закрытых зубчатых передач на выносливость рабочих поверхностей зубьев по контактным напряжениям основан на формуле Герца. Эта формула служит для определения максимального нормального напряжения в точках средней линии контактной полоски в зоне соприкосновения двух круговых цилиндров с параллельными образующими (рис. 3.1). При выводе формулы были приняты допущения материал цилиндров идеально упругий, в точках контакта он находится в условиях объемного напряженного состояния — трехосного сжатия наибольшее (по модулю) напряжение сжатия — главное напряжение сТз — принято обозначать при эллиптическом законе распределения давления по щирине площадки контакта [c.28]

Так как самолет является твердым телом, движущимся поступательно, то пользуемся уравнением (3.10), где ш — ускорение любой точки самолета. В главный вектор заданных внешних сил надо включить подъемную силу V и силу лобового сопротивления Н воздуха, являющиеся главными векторами соответствующих давлений воздуха на каждую элементарную площадку поверхности самолета, а также полный вес Р самолета в глав-ный вектор внешних реакций надо включить главный вектор Л/ о нормальных реакций и главный вектор Ро сил трения скольжения. Линий действия всех этих сил мы не знаем — но они и не входят в формулу (3.10). Лыжи опираются на снег по целой поверхности, причем закона распределения давления по этой поверхности мы не знаем — но это и не нужно если на каждую элементарную площадку с18 опорной поверхности приходится элементарное давление Ы, то соответствующая ему элементарная сила трения по закону Кулона равна Р = Ы. Поэтому [c.75]

При относительном скольжении элементов кинематической пары на трущейся поверхности под действием нормальной силы возникает распределенная или сосредоточенная на линии касания поверхностей сила трения, направленная по касательной к окружности цапфы. Величину сопротивления, появляющегося при вращении различных цапф, можно сравнивать по значению момента сил трения относительно оси цапфы, зависящего от закона распределения давления по опорной поверхности, наличия зазора между поверхностями, качества изготовления поверхностей и их состояния, от материалов цапфы и вкладыша и др. Ниже рассмотрены случаи сухого и полусухого трения элементов вращательной пары при наличии зазора между цапфой и вкладышем, а также трения во вращательной паре с приработавшимися поверхностями. [c.412]

Сравнивая момент трения, полученный в предположении касания цапфы с втулкой по линии, с моментом трения при скольжении цапфы во втулке при косинусоидальном законе распределения давления на поверхности соприкосновения, получаем их отношение, как 1 1,27. [c.421]

Смятие представляет собой местное (поверхностное) сжатие давящих друг на друга элементов. Так как точный закон распределения давлений по сминаемой поверхности неизвестен, то для упрощения технических расчетов условно принимают давления распределенными равномерно не по сминаемой поверхности, а по площади являющейся проекцией сминаемой поверхности на плоскость, перпендикулярную к направлению давящей силы Р . Эта неточность также учитывается величиной допускаемого напряжения на смятие [Осм]- [c.48]

Наибольшее давление на рабочих поверхностях сухаря определяют, как и в предыдущем случае, исходя из закона распределения давления по треугольнику вид расчетной зависимости такой же, как и при расчете балки сечением Ь х Н т изгиб [c.452]

Вторым способом компенсации торцовых зазоров является дифференциальный поджим уплотняющих поверхностей, при котором пытаются учесть характер распределения давления в торцовом зазоре и теми или иными конструктивными приемами устранить тенденцию к перекосу уплотняющих поверхностей деталей. Некоторые конструктивные решения являются довольно сложными. Дифференциальный поджим плавающих втулок показан в конструкции насоса, изображенного на фиг. 90. Плавающие втулки 6 поджимаются к роторам ЗиЛ давлением жидкости, подводимой из камеры нагнетания по каналу 10. Площадь торцовой поверхности втулок, на которую воздействует жидкость, ограничивается величиной зазора а. Величина изолируемой поверхности втулок определяется экспериментальным путем. Недостаток этого способа уплотнения заключается в трудности определения требуемого усилия прижима втулок для разных давлений в связи с изменением закона распределения давления по периферии и торцам роторов. При возрастании рабочего давления зона повышенных давлений может появиться в пределах изолируемого участка торцов 140 [c.140]

Из уравнения (IV—14) следует линейность закона распределения давления в жидкости по вертикальному направлению. В частности, давление в любой точке на глубине Л под поверхностью уровня с давлением Ро [c.79]

При описанном выше способе расчета остается открытым вопрос о значении наибольшего давления ртах (и, следовательно, о значении наибольшего допустимого давления [pmaxl)i так как закон распределения давления по поверхности цапфы неизвестен. Однако результат расчета будет верным, пока неизвестный закон распределения будет одинаковым для обоих сравниваемых подшипников, т. е. при конструктивном подобии подшипников. Отсюда ясно, между прочим, что [рс1, определенное для опорного подшипника, не может безоговорочно использоваться при расчетах подшипников других типов или подпятников. [c.330]

В заключение мы должны возвратиться еще раз к формулированному в начале параграфа и выраженному формулой (1) закону распределения давления по поверхности плитки. Доказательство правильности этого закона заключается в том, что при этом предположении оказалось возможным точно удовлетворить всем уравнениям теории упругости, по крайней мере, при выполкании сделанных предположений относительно размеров [c.229]

Расчетное значение эквивалентного радиуса трения зависит от принятого закона распределения давления по поверхности кольца трения. Этот закон определяется в основном жесткостью элементов фрикционной пары и способом приложения осевого усилия N. Если принять распределение давления по всей площади трения равномерным, т. е. р = onst, то эквивалентный радиус равен [c.240]

В тех случаях, когда надо определить не сами аэродинамические силы, а закон распределения давления по поверхности, что необходимо для последующих расчетов на прочность, производится продувка дренированных моделей (рис. 6.31). Модель засверливается в ряде точек, и местное давление при помощи тонких медных трубок подводится к манометрам. В результате продувки выявляется общая картина распределения сил по поверхности. [c.273]

Определим закон распределения давления по радиусу кольцевой поверхности и вычислим силу, действующую на эту поверхность, а также расход через зазор, полагая вязкость жидкости J,o = onst при Ризб = [c.307]

Конечно, Герц не имел, как имели мы здесь, уже готового предположения о распределении давления по поверхности плитки, при знании которого ему оставалось бы только доказать правильность решения. Он по этому вопросу не делал никаких предварительных предположений и нашел закон распределения давлений лишь в результате своих исследований. Герц пришел к своему результату, опираясь на то, что решение основных уравнений упругого равновесия может быть получено при помощи теории потенциала притягивающих или отталкивающих масс. Если представить себе, что между обоими телами помещен трехосный эллипсоид равномерной плотности, у которого ось, идущая в направлении нормали касательной плоскости, в сравнении с осями, расположенными в площадке сжатия, бесконечно мала, то для сил притяжения масс этого эллипсоида, подчиняющихся закону тяготения Ньютона, можно вычислить потенциал в виде функции от координат ауфпункта ) и для такого потенциала уже давно была выведена готовая формула. Как можно показать, не только сами составляющие сил притяжения, вычисляемые по соответствующим формулам, но и функции, получаемые из них путем диференцирования или интегрирования по координатам, будут представлять решения основных уравнений теории упругости, и вся задача заключается лишь в том, чтобы составить из них такое решение, которое удовлетворяло бы одновременно всем граничным условиям, относящимся к напряжениям и деформациям. Это и удалось сделать Герцу. Кто захотел бы ознакомиться с теорией сжатия упругих тел по оригинальным работам Герца, тот должен иметь соответствующие предварительные сведения из теории потенциала. [c.230]

При шарнирном креплении колодки закон распределения давления по радиусу диска зависит от фор.мы поверхности трения иакладки и смеш.е-ния оси шарнира крепления колодки относительно среднего радиуса поверхности трения [c.158]

Примем, что такой-профиль является формой взаимодействующих поверхностей единичной ширины. Не следует при этом забывать условность и недостаточность такого представления. Эта условность сказывается прежде всего в изменении закона распределения давлений по ширине всей поверхности от участка к участку, которая таким рассмотрением не учитывается. Кроме того, при рассмотрении границ отдельных клиньев существенным является наличие неровностей с крутыми склонами, аналогичных смазочным канавкам в подшипниках. Если такая неровность не имеет выхода в полости с пониженным давлением, т. е. является замкнутой, то ее можно не учитывать при определении протяженности клина. Если же неровность (например, глубокие канавки в поперечном направлении) является областью с прни ерпым давлением, то масляный клин ею прерывается, [c.262]

Требуемая сила затяжки болтов клеммовых соединений зависит от принятого закона распределения давлений на поверхности контакта ступицы клеммы и вала. Наиболее неблагоприятной является посадка клеммы с большим зазором, когда контакт полуступиц с валом происходит по линиям при затяжке болтов линейный контакт переходит в контакт по узкой площадке (рис. 3.15, а). При небольших зазорах, что соответствует в незатянутом состоянии посадкам С или Д, после затяжки закон рас- [c.42]

При рассмотрении явления сухого трения во вращательной кинематической паре пользуются различными гипотезами о законах распределения нагрузки на поверхностях элементов этой пары. С помощью этих гипотез могут быть выведены соответствующие формулы для определения сил трения и мощности, затрачиваемой на преодоление этих сил. Такие гипотезы были предложены некоторыми учеными (Рейе, Вейсбах и др.). Недостатком всех этих гипотез, так же как это имело место и для винтовой пары, является отсутствие достаточного экспериментального материала по вопросам распределения давлений во вращательных парах, работающих без смазки. Поэтому мы не будем останавливаться на всех различных формулах определения сил трения во вращательных парах, ограничившись выводом простейших из них, сделанным на основе элементарнейших предположений, схематизирующих явление. [c.227]

Уточненная формула для момента сил трения на поверхности цапфы в подшипнике получена интегрированием по поверхности цапф1.1 элементарной силы вязкого сдвига масла при полученном законе распределения давления [c.390]

Изложенное иллюстрирует общность формул (6.16), (6.17) и применимость их для произвольных местных сопротивлений на прямых участках труб. Однако, в виду слонгаости законов распределения давлений и касательных напряжений (т. е. величин Еи и f) по внутренней поверхности Sf,, в большинстве случаев приходится использовать результаты экспериментов. При этом удобной и теоретически обоснованной является зависимость (6.20), которая была использована А. Д. Альтшулем [1] для обобщения результатов многочисленных экспериментов. [c.173]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...