Зона, данные для расчета

Уравнение (6.3) решается численно путем прослеживания всей истории деформирования. За ресурс коллектора принимается минимальное время Тр из всех расчетных точек анализируемой, наиболее нагруженной, зоны коллектора. Исходными данными для расчета являются расчетная зависимость f (т) и экспериментальная кривая /( р), представленная в виде е/ ( /)- [c.333]

Информация об атмосферной коррозии ряда металлов была получена с помощью системы коррозионных датчиков, позволяющих непрерывно регистрировать ее развитие в зависимости от относительной влажности, температуры, длительности увлажнения металла фазовыми слоями влаги и содержания агрессивных примесей в атмосфере. По метеорологическим параметрам были получены исходные данные для расчета скорости коррозии алюминия и его сплавов в любой климатической зоне [16—18]. [c.6]

Таким образом, в настоящее время не имеется надежных данных для расчета теплообмена в зоне конденсации коаксиальных ЦТТ. [c.105]

В связи с возрастающими требованиями к надежности элементов оборудования ЯЭС и в первую очередь к активным зонам энергетических реакторов в СССР и за рубежом опубликован ряд работ, посвященных исследованию кризиса теплообмена при вынужденном течении воды в трубах. В 1976 г. были опубликованы табличные данные для расчета кризиса теплоотдачи при кипении воды в равномерно обогреваемых круглых трубах [51]. В таблицах приведены тщательно выверенные и согласованные экспериментальные данные о критических тепловых нагрузках и граничном паросодержании, полученные при кипении воды в технически гладких трубах диаметром 8 мм при относительной длине канала Ijd > 20, давлении от 3 до 20 МПа, массовой скорости от 0,5 до 5,0 кг/(м - с), недогреве от О до 75 К и шаге изменения относительной энтальпии 0,05. [c.78]

Исходными данными для расчета являются конструктивные размеры пучка, механические характеристики материала трубки и поле скоростей набегающего на пучок потока пара при его максимальном расходе. Конструктивные размеры пучка обычно представляются в виде чертежа, где указываются размеры трубок, разбивка трубных досок, расположение промежуточных перегородок с указанием зазоров в их отверстиях под трубки. Поле скоростей набегающего потока пара представляет из себя чертеж поперечного сечения патрубка, где нанесены зоны, имеющие осред-ненные значения предельных скоростей потока пара. Поле скоростей обычно получается при воздушной продувке модели выхлопного патрубка ТНД. При отсутствии такого поля для рассчитываемого пучка в виде исключения можно воспользоваться полем скоростей, ранее полученным при продувке подходящей модели патрубка. [c.153]

Расчет нагревательных элементов. Расчет нагревательных элементов включает выбор типа нагревателей и материала для их изготовления определение их размеров (сечения и длины), а также размещение их внутри печи. Исходными данными для расчета являются размеры и рабочая температура печи, суммарная мощность печи или зоны и параметры питающей сети. [c.292]

В зоне 2 высвечиваются исходные данные для расчета, например [c.168]

Исходными данными для расчета являются геометрические параметры корпуса ( 1, 2, к) и нагретой зоны (I, кц, Нг), мощность Р действующих в аппарате источников тепла, степень черноты внутренней поверхности корпуса ец и нагретой зоны 83, температура среды IQ, давление Я в аппарате, температура /к корпуса. [c.212]

Конструкция нагретой зоны схематически изобра.кена на рис, П2-3, в и 5-1. Исходные данные для расчета Р — мощность действующих в аппарате источников тепла Lx, Ly, — габаритные размеры нагретой зоны РЭА т — количество монтажных плат — высота монтажной платы т , т, — количество модулей на платах вдоль координатных осей дс и г Дм,-, /г ,- — габаритные размеры г-го модуля — коэффициенты теплопровод- [c.219]

Исходные данные для расчета (рис. 5-2, в) 1) размеры корпуса Л, L , 2 2) геометрические параметры нагретой зоны 3) температура среды t,, окружающей аппарат 4) мощность источников энергии в аппарате 5) эффективные коэффициенты теплопроводности нагретой зоны в направлениях осей X, у, Z. [c.222]

К исходным данным для расчета стрелового перегружателя относятся габаритные размеры и масса перегружаемых грузов, производительность перегрузочного устройства (время среднего цикла), геометрические размеры зоны установки перегружателя. [c.116]

В табл. 47 приведены концентрации окислов металлов и газов обнаруженные в воздушной среде, и предельно допустимые концентрации в воздухе рабочей зоны. Из приведенных данных видно, что наиболее высокие концентрации окислов металлов сосредоточены непосредственно в рабочей зоне. Вредное влияние кислородно-флюсовой резки на организм резчика можно исключить применением соответствующей вентиляции. На основании опыта ряда заводов по оборудованию рабочего места общеобменной вентиляцией разработаны основные данные для расчета [8]. [c.165]

Предположим, что граница нижней отрывной зоны лежит в плоскости АО, а верхней — в плоскости N0. Считая давление в пределах отрывной зоны неизменным, определим величину всех дополнительных сил и крутящих моментов, возникающих при переносе сил в точку О. В результате получим величины Е° и ё°, которые можно использовать в качестве начальных данных для расчетов несимметричного течения по потоку от сечения МВ [c.227]

Для расчета скорости сварки необходимо установить, имеют ли свариваемые стали ограничения по скоростям охлаждения в зоне термического влияния. Если сталь склонна к закалке и к перегреву в зоне термического влияния, то для данной стали определены нижний и верхний диапазоны скоростей охлаждения (табл. 1.5). Эти диапазоны являются характеристиками сталей. По допустимому диапазону скоростей охлаждения по одной из трех формул (1.1), (1.2) или (1 4) в зависимости от толщины соединяемых листов рассчитывается оптимальный диапазон погонных энергий. При этом нижним значениям скоростей охлаждения соответствует максимальное значение погонной энергии, а верхним — минимальное. Температуру подогрева Тд в формулах (1.1)— [c.36]

Сочетание формул (122) и (123) позволяет получить приближенно неравномерный профиль скорости за первой бочкой нерасчетной струи при больших значениях N в этом месте струя становится изобарической, т. е. может быть рассчитана по данным 4. Расчет по формулам (122) —(123) для режима истечения воздушной струи из плавного сопла (аа = 0°) в поток воздуха при Ма = 1, М = 4, N = 82, к = 1,4 дает толщину слоя смешения в долях от его длины Ь/х = 0,058, f = 14, =13,4. Принимая f = g = 13,7, получаем длину зоны смешения = 26г , радиус диска Маха о = 10,2гд, относительно малую толщину слоя смешения Ь = 1,52г = 0,15г . [c.428]

Для определения аэродинамических сил, вызываемых обтеканием обратного уступа, необходим расчет давления р2 в застойной зоне и за скачком уплотнения рц (рис. 6.7.1). Исходными данными для этого расчета являются параметры газа за волной разрежения (Мг, рг, 1 2, ). высота уступа /г, расход Осек, а также коэффициент смешения о. Обычно оказывается удобным вместо расхода Осек задаваться коэффициентом К- Зная К, к и Мг, можно определить число Мр на разграничивающей линии тока (см. формулы (5.1.17) (5.1.19)]. [c.435]

Как уже упоминалось, наличие пластической деформации у конца трещины приводит к увеличению затрат работы па ее продвижение. Эта работа должна быть определена экспериментально, но иногда ее можно вычислить аналитически, пользуясь некоторой моделью трещины и небольшим числом экспериментальных данных. В частности, как отмечалось выше ( 26), для плоского напряженного состояния пластическая область (работа пластической деформации в этой области отождествляется с работой разрушения) имеет удобную для расчета форму в виде узкой зоны перед краем трещины. Остальной объем тела находится в упругом состоянии. Используем энергетическое условие (4.6) для определения критических состояний равновесия. В дальнейшем это условие будет использовано для расчета докритических состояний ( 29) и долговечности при повторном нагружении ( 30). [c.231]

По температурам but получают теплопроводность Я,, вязкость V и число Прандтля Рг, которые необходимы для расчета коэффициентов теплоотдачи а и Для газа и воздуха значения X, V и Рг берут по данным табл. 27, а для пара — из литературных источников. Необходимо помнить, что для перегревателей котлов СКД, а также экономайзеров и испарительных поверхностей нагрева (фестонов, переходных зон) независимо от давления рабочего тела в них 1/<х, < 1/ai, и в расчетах принимают 1/оа О, т. е. А,, V и Рг по рабочему телу не определяют. [c.211]

В пределах основного лепестка сосредоточено около 85 % энергии поля излучения. Вне основного лепестка имеются боковые лепестки (рис. 29 и 30). Уровень боковых лепестков определяют отношением амплитуд поля на акустической оси к амплитуде поля вне основного лепестка. Формулы для расчета поля в дальней зоне некоторых простых преобразователей при непрерывном излучении волн даны в табл. 8. [c.216]

Полученный комплекс базовых данных использован для расчета усталостных и длительных статических повреждений, накопленных материалом в процессе термоусталостных испытаний. Расчет повреждений осуществлен применительно к условиям деформирования в зоне разрушения, т. е. в месте образования шейки . Результаты вычислений в соответствии с деформационно-кинетическим критерием (уравнение (1.3.1)) представлены в табл. 1.3.1 и на рис. 1.3.8. [c.54]

Таким образом, в случае измерения циклических деформаций в зоне выраженной концентрации нагружений при стационарном нагружении, когда характер нагружения оказывается близким к жесткому, расчет по величинам деформаций в цикле с учетом изменения с числом циклов нагружения исходного сопротивления тензорезистора по уравнениям (3.2.1) позволяет внести поправку в данные тензометрирования с целью определения действительной истории нагружения элемента конструкции. Одновременно свойство тензорезисторов увеличивать исходное сопротивление при малоцикловом нагружении используется для оценки накопления усталостных повреждений. Величиной прироста исходного сопротивления тензорезисторов, устанавливаемых в зонах концентрации, определяется степень исчерпания ресурса изделий. Вместе с тем интегральная оценка прироста сопротивления тензорезистора не позволяет выполнять покомпонентную оценку накопления усталостных и квазистатических малоцикловых повреждений, что существенно для расчета прочности, и требуется разработка и экспериментальное обоснование указанной процедуры. [c.268]

Основные механические закономерности сопротивления материалов малоцикловому и длительному циклическому нагружению, а также деформационно-кинетический критерий малоциклового и длительного циклического разрушения необходимы для решения соответствующих задач определения кинетики деформированных состояний в зонах концентрации и оценки долговечности на стадии образования трещины. Полученные данные о сопротивлении циклическому деформированию и разрушению использованы для расчета малоцикловой усталости циклически нагружаемых конструкций. Применительно к сварным трубам большого диаметра магистральных газо- и нефтепроводов, волнистым компенсаторам и металлорукавам на основе их испытаний разработаны и экспериментально обоснованы методы расчета малоцикловой усталости при нормальных и высоких температурах. [c.275]

Из-за неоднородности структуры стеклопластиков деструкция полимерного связующего в них протекает не так, как в чистых полимерах. Поэтому, чтобы получить данные, необходимые для расчета тепловых полей в конструкциях из стеклопластиков, термическую деструкцию следует изучать в условиях, близких к эксплуатационным. Исследование процессов термической деструкции стеклопластиков при кратковременном одностороннем тепловом воздействии имеет некоторые особенности по сравнению с обычными методами термогравиметрических исследований, например изометрического термостатирования. Необходимость размещения образца в зоне теплового воздействия нагревателя с управляемым тепловым потоком исключает применение стандартных механических рычажных или пружинных весов. [c.183]

В сборнике рассматриваются основы методов расчетного и экспериментального определения прочности и долговечности циклически нагруженных элементов конструкций в широком диапазоне температур, времен и чисел циклов. Приводятся критерии и основные уравнения статических и циклических предельных состояний в температурно-временной постановке рассмотрены закономерности деформирования и разрушения в зонах концентрации и в связи с неоднородностью напряженных состояний. Рассмотрены методы испытаний на циклическое нагружение, описан ряд опытных результатов. Систематизированы данные по характеристикам малоцикловой усталости, по концентрации напряжений и деформаций, необходимые для расчета прочности. Излагаемый материал в значительной степени основывается на результатах работ сотрудников Института машиноведения, доложенных на Всесоюзном симпозиуме по малоцикловой усталости при повышенных температурах в Челябинске в 1974 г. [c.2]

Если силы трения не учитываются, то расчет вынужденных колебаний будет приближенным, пригодным лишь для нерезонансных зон, отстоящих примерно на 10—15% от собственных частот. Для расчета в числе поисковых таблиц просчитываются таблицы на заданную частоту возбуждения со, один раз вперед (от 1-й к п-й массе), другой раз назад [с обозначениями амплитуд и моментов в скобках и с начальной амплитудой (а ) = 1 ]. Пример их дан в табл. 1. 1 и 1.3. Остаточные моменты для данной частоты и формы колебаний, как бы возбуждающие систему на концевых массах, получаются одинаковыми R = (/ ), что используется также и для контроля вычислений в таблицах. [c.72]

Данный выше расчет поглощения Излучения применим к реакторам, которые работали в стационарном режиме по крайней мере одну неделю. Для более коротких периодов работы, которым предшествовали более длинные периоды остановки, энергия у-излучения будет уменьшаться из-за медленного распада продуктов деления. В зонах с малым диаметром или с тонкими твэлами заметная доля р-излучения продуктов деле- [c.71]

Такой подход тем более необходим при исследовании сложных гидродинамических процессов в проточной части на режимах, далеких от расчетного при этом суммарные силовые и моментные характеристики дают базу для расчета переходных процессов, а данные зондирования позволяют выяснить причины значительного отклонения характеристик от характеристик зоны эксплуатационных режимов и разработать наиболее достоверные способы учета влияния неустановившегося движения жидкости. [c.270]

На рис. 4.14 показано сравнение расчетного профиля температур с экспериментальным для одного из режимов. Расчеты проводились по программам, блок-схемы которых представлены на рис. 4.1 и 4.8, причем величина граничного паросодержания для расчета зоны ухудшенного теплообмена принималась равной 0,6 в соответствии с экспериментальными данными работы [4.13]. Согласование расчетных данных с экспериментальными оказалось весьма удовлетворительным. [c.170]

Подачами являются перемеш,ения заготовки или инструмента вдоль или вокруг координатных осей. Выражения и размерности подач определяются схемами шлифования. Глубина резания t (мм) определяется толщиной слоя материала, срезаемого за один проход. Оптимальные режимы резания выбирают по справочным данным. Для расчета элементов ишифовальных станков, конструирования приспособлений для работы на них и оценки точности обработки необходимо знать силы резания. Силу резания Р, возникающую при шлифовании в зоне контакта круга и заготовки, для удобства расчетов разлагают по координатным осям на три составляющие (рис. 6.92) тангенциальную Р , радиальную Ру и осевую Р . Составляющую Ру используют в расчетах точности обработки, Р — необходима для проектирования механизмов подач шлифовальных станков, Р используют для определения мощности электродвигателя шлифовального круга. [c.361]

Приведенные результаты количественной оценки напряжений и деф<>рйаций в зоне упрочненного МГПД отверстия можно использовать как исходные данные для расчетов долговечности на стадии образования трефв при малоцикловом нагружении о использованием силовых или деформационных критериев. [c.6]

Излагаются результаты исследования авторами гидродинамики и теплообмена при турбулентном и ламинарном течении теплоносителей в каналах и моделях активных зон реакторов в круглых трубах, прямоугольных каналах, кольцевых зазорах и др. Обращено внимание на гидродинамические и тепловые процессы в неста-билизованных зонах, на влияние тепловыделения дистанциони-рующих устройств, обечаек реактора и пр. Рассмотрены весьма важные вопросы теплового моделирования сложных каналов, позволяющие оценить области применения тех или иных экспериментальных данных для расчета конкретных случаев. Приводятся примеры расчета гидравлических сопротивлений, касательных напряжений, полей скоростей и температурных полей. [c.2]

Информация о надежности машин собирается в процессе ускоренных испытаний при эксплуатации машин в нескольких климатических зонах. Сбор информации осуществляется средствами автоматизированного контроляфЗ]. Носителем информации является перфокарта с краевой перфорацией, в которую заносятся данные испытаний машины за смену, считанные с автоматизированного средства, сбора информации. Массивы перфокарт представляют просгейшую информационно - поисковую систему, позволяющую снизить, т рудоемкость обработки статистического материала и упро- стить ввод исходных данных для расчета показателей надежности на ЭВМ. [c.15]

Достаточно надежные данные для расчета теплоотдачи в обоих мокрых зонах водяного экономайзера (переходной и конденсационной) пока отсутствуют. В качестве первого приближения можно воспользоватьея соображениями о примерной аналогии между теплопередачей и диффузией [Л. 7-10]. При сравнительно небольших значениях концентрации водяных паров, которые характерны для продуктов сгорания, решающее влияние на процесс конденсации оказывает диффузионный обмен в пограничном слое, в то время как термическое сопротивление конденсатной пленки может считаться пренебрежимо малой величиной. [c.174]

Для иллюстрации последнего рассмотрим порядок подготовки исходных данных для расчета методической нагревательной печи по уравнениям (21-31) — (21-33). Примем, что данная печь имеет монолитный под. На поду расположены заготовки, которые ведут себя при нагреве как тонкие изделия. Учитывая изменение теплоемкости газов и материала по длине зоны, средние их значения следует определить по формулам [c.379]

На 4 блоках 300 МВт ТЭС, использующей донецкий АШ, каждый из которых оборудован двумя пылесистемами с шаровой барабанной мельницей Ш 50А, выполнена реконструкция сепараторов СПЦВ путем установки центро-бежно-противоточной зоны разделения. В результате, по сравнению с базовым вариантом, за счет снижения кратности циркуляции топлива в контуре мельница — сепаратор— мельница снизились удельные затраты электроэнергии на размол на 5 кВт-ч/т и за счет увеличения структурного коэффициента пыли п (см. 5.3) уменьшилась потеря теплоты от механической неполноты сгорания на 0,5 % Исходные данные для расчета представлены в табл. 17.2. [c.308]

Значение [pv] получают экспериментально в определенных условиях теплоотвода и при соответствующей им температуре подшипника. Испытания образцов материалов и подшипников производят на машинах трения и специальных стендах со ступенчатым повышением нагрузки при постоянной скорости скольжения. С увеличением нагрузки наступает такой момент, когда не могут быть получены устойчивые значения температуры в зоне контакта или коэффициента трения при продолжении эксперимента или наблюдаются признаки катастрофического из-нашивания. Максимальное давление, умноженное на скорость скольжения, принятую в данном эксперименте, соответствует допускаемой величине критерия теплостойкости [pv], в связи с чем формула (48) действительна только при соблюдении подобных условий т .плoQTBOдa для проектируемого подшипника. Значение [pv] для каждого материала обычно приводится в виде справочных данных для расчета. При расчете подшип ника, используя соотношения (24), (25) н (48), корректируют размеры подшипника / и u в указанных пределах Ijd, оптималь-ные значения которых определены из практики эксплуатации. Если оптимальные соотношения l/d не выполнены для выбранного материала подшипника, материал подшипника подбирается заново и расчет повторяется. [c.27]

Исходными данными для расчета являются следующие величины 1) геометрические параметры корпуса длина Ly, ширина основания, h — высота Sol и Sq2 — суммарные площади отверстий в стенках корпуса соответственно для подвода и отвода воздуха 2) геометрические параметре нагретой зоны 3) суммарная мощность Р источников тепла, действующих в. лпарате [c.228]

Средняя температура нагретой зоны такой модели может быть определена по методике, изложенной в [14]. Исходными данными для расчета являются следующие величины 1) геометрические параметры корпуса н 1.2 — длина и ширина основания, м Н — высота, м 2) геометрические пара.метры нагретой зоны, определяемые конструкцией аппарата — размер шассн в направлении воздушного потока (.и) — размер шасси в направлении, перпендикулярном направлению воздушного потока (,м), Р — суммарная мощность источников тепла, действующих в аппарате, вт 4) -7 те.мпература корпуса, °С 5) — приведенная стенень черноты нагретой [c.235]

Суммируя поездо-ч, локомотиво-ч, поездо-км, локомотиво-км по участкам работы бригад в пределах участка обращения или зоны обслуживания, относящиеся к локомотивам данного основного депо, получим исходные данные для расчета показателей использования локомотивов в соответствии с графиком движения поездов по депо приписки. [c.277]

Начальную запыленность очищаемого рециркуляционного воздуха следует принимать по опытным данным. При отсутствии таких данных для расчета фильтров ее можно принимать равной ПДК пыли в рабочей зоне производственного помещения, где наличие этой пыли в очищаемом воздухе предполага- [c.108]

Изгибающий момент является самоуравновешенной нагрузкой, и напряжения от него быстро затухают в небольшой зоне, примыкающей к площадке контакта. Поэтому для расчета по теории упругости может быть выбрана эта ограниченная зона конструкции, а напряжения по местам ее сопряжения с остальной частью конструкции могут быть приняты равными нулю. Выполненные расчеты показали, что при увеличении расчетной зоны конструкции коэффициенты податливости практически не менялись. Чем меньше относительная длина площадки контакта, тем больше угол ее поворота и меньше поворот всего узла как целого тела. Для рассматриваемых площадок местный угол поворота от моментной нагрузки в 15—20 раз превышает угол поворота сечения расчетного элемента (для осевой нагрузи в 2—2,5 раза). В данном случае методы строительной механики неприменимы, так как они не отражают этих явлений. [c.134]

Для сопоставления работы названных установок необходимо располагать данными о коэффициентах теплоотдачи в конденсационных поверхностных теплообменниках. Надежных экспериментальных данных об этих коэффициентах теплоотдачи в конденсационных сребренных поверхностных теплообменниках в литературе пока нет. Можно лишь предположить, что коэффициент теплоотдачи в них должен быть выше, чем при чисто конвективном теплоиереносе, не должен заметно отличаться от коэффициентов теплообмена между газами и водой в контактном экономайзере с кольцевыми насадками, уложенными рядами. До получения достаточных по объему и надежности данных для оценки возможных коэффициентов теплоотдачи (от продуктов сгорания газа к поверхности нагрева в зоне конденсации водяных паров) предлагается условно разделить общий поток дымовых газов (т. е. фактически парогазовой смеси) на два потока сухих газов и водяных паров. Результаты расчетов для некоторых вариантов соотношения показали, что коэффициент теплоотдачи аср растет с увеличением влаго-содержания газов и снижением их температуры для обычных условий, свойственных котлам отопительно-производственных котельных, аср должна составлять порядка 100—200 ккал/ (м Х Хч-°С), что согласуется с экспериментальными данными, полученными в насадке контактных экономайзеров, а в определенной степени также с результатами опытов Т. А. Канделаки [c.249]

Вопрос о паросодержапии является ключевым вопросом гидравлики и теплообмена в рассматриваемой области. Помимо того что знание паросодержа-ния необходимо для расчета циркуляционных характеристик и кинетики активных зон кипящих реакторов, без него вряд ли возможно получить исчерпывающие рекомендации но коэффициентам теплоотдачи и гидравлического сопротивления, а также условиям возникновения кризиса теплообмена. До последнего времени вышеупомянутые величины изучались, как правило, без учета истинных па-росодержаний в потоке, что происходило, по-видимому, из-за отсутствия надежных расчетных зависимостей. Можно надеяться, что совместная постановка этих задач позволит по-новому взглянуть на систему определяющих критериев, получить единые но форме расчетные зависимости при наличии и отсутствии термодинамического равновесия фаз в потоке, разобраться с влиянием предыстории потока и помочь обобщению экспериментальных данных при неравномерном обогреве по длине канала и в нестационарных условиях. [c.80]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...