Маха диск

Около оси струи 1на участке торможения криволинейный скачок переходит в прямой скачок уплотнения, получивший название диска Маха, за которым скорость течения становится дозвуковой. Периферийные линии тока образуют сверхзвуковое течение, которое, как следует из теоретических расчетов ) и экспериментов ), дважды пересекает криволинейный скачок 1 — l d и отраженный скачок d — п. Одна из линий тока 2—2) этой зоны течения изображена на рис. 7.31. Поверхность 1—1 (часть криволинейного скачка) представляет собой так называемый висячий скачок уплотнения, постепенно ослабляющийся с приближением к кромке сопла и полностью вырождающийся, немного не доходя до последней. [c.411]

Длину первой бочки и расстояние от среза сопла до диска Маха Id можно приближенно определить из соотношений [c.425]

Сочетание формул (122) и (123) позволяет получить приближенно неравномерный профиль скорости за первой бочкой нерасчетной струи при больших значениях N в этом месте струя становится изобарической, т. е. может быть рассчитана по данным 4. Расчет по формулам (122) —(123) для режима истечения воздушной струи из плавного сопла (аа = 0°) в поток воздуха при Ма = 1, М = 4, N = 82, к = 1,4 дает толщину слоя смешения в долях от его длины Ь/х = 0,058, f = 14, =13,4. Принимая f = g = 13,7, получаем длину зоны смешения = 26г , радиус диска Маха о = 10,2гд, относительно малую толщину слоя смешения Ь = 1,52г = 0,15г . [c.428]

Рассмотрим МГД-течение невязкого газа. Расчеты в рамках уравнений Эйлера проводились в области —5<ж<5, 0< <1. Параметр 8 изменялся от 0 до 5 (см. табл. 1, варианты 1-4). На рис. 2, а при 8 = 3 представлено поле чисел Маха в канале, дающее представление о поле газодинамического течения. Приведенные результаты соответствуют сильному МГД-взаимодействию. Основные особенности течения МГД-торможение потока в зоне его входа в поле токового витка образование большой каверны у стенки вблизи сечения х = 0 возникновение ударной волны, генерируемой левым краем каверны наличие ударной волны правее сечения х = 0, которая доходит до оси канала и взаимодействует с ней (возникает конфигурация с диском Маха). Согласно табл. 1, значительное увеличение параметра 8 от 0.75 до 5 сопровождается небольшим увеличением торможения потока (число Ме уменьшается от 2.95 до 2.5). Это связано с образованием обширной зоны с малыми скоростями у стенки канала, в результате чего область эффективного МГД-взаимодействия уменьшается. [c.395]

В нем Га — радиус отверстия вдува, >Са — отношение удельных теплоемкостей продуктов сгорания, — число Маха вдуваемой струи, п — нерасчетность струи. Учтя, что при I 1.1 достигается максимум донного давления, найдем относительное расстояние от торца донного среза до диска Маха — размер первой бочки вдуваемой струи I - - 1.1-Ь0.4 1.5. Как следует из проведенных ранее оце- [c.515]

Рассмотрим случай работы винта при полете по вертикали, полагая, что аэродинамические нагрузки по-прежнему стационарны. При этом подсчитанное по вертикальной скорости число Мах-а М = ]/с съъ = ксМ невелико. Будем считать, что наблюдатель тоже движется со скоростью полета. Как и ранее, действие лопастей винта на воздух сводится к действию распределенных по диску винта сил, но теперь необходимо использовать решение для излучения диполя, движущегося с постоянной [c.843]

Следует отметить, что в дальнейшем аналогичная неустойчивость струи была обнаружена, когда в струю помещали отражающие предметы с плоской или даже закругленной поверхностью, если их размеры превышали диаметр диска Маха, а расположение было таково, что образованный при торможении отсоединенный скачок уплотнения находился за той плоскостью, в которой в свободной струе возникал диск Маха. Правда, в этом случае интенсивность колебаний была существенно ниже, чем при использовании резонирующей камеры. [c.15]

При истечении струи в затопленное пространство основными характеристиками структуры струи являются положение диска Маха и висячего скачка, интенсивность ударных волн. [c.253]

Приближенный метод расчета положения диска Маха основывается на предположении равенства давления за центральным скачком уплотнения и величиной давления в затопленном пространстве [7]. В этом случае для данного распределения чисел Маха [c.253]

Можно было бы ожидать, что, подобно задаче о регулярном отражении плоского скачка от стенки ( 15), при отражении от оси конической ударной волны со сверхзвуковой скоростью за ней тоже возникнет автомодельное течение, в котором отраженная волна является конической, а течение между падающей и отраженной волнами и, может быть, и течение за отраженной волной являются осесимметричными простыми волнами. Исследование показало, однако, что такого регулярного отражения конического скачка от оси симметрии не существует ни при каких значениях определяющих параметров. Отражение является всегда нерегулярным с образованием диска Маха вблизи оси симметрии (картина течения в меридианной плоскости совпадает при этом с изображенной на рис. 3.15.7,6). [c.326]

Чем он выше, тем выше угловая скорость, при которой радиальные напряжения в диске равны нулю. Как и следовало ожидать, максимальная массовая энергоемкость достигается по-прежнему в предельно тонких ободах (в рассмотренном диапазоне этому соответствует кольцо с т = 0,9). Однако при оптимальном х к этой энергоемкости приближается и энергоемкость более толстых ободов, в которых разрушение происходит одновременно по обоим направлениям. Максимальные значения массовой и объемной энергоемкостей достигаются при различных уровнях начальных напряжений. Увеличивать начальные напряжения выше этого уровня нецелесообразно при достаточно больших х энергоемкость предварительно напряженных махо- [c.434]

В верхней части станины 1 в глухих подшипниках установлен коленчатый вал 2. На шатунные шейки вала надеты головки шатунов 3, нижние шаровые концы которых шарнирно соединены с ползуном 4. К средней части шатунов прикреплена поперечина 5 с механизмом, предназначенным для изменения длины их при наладке машины. На одном конце вала 2 закреплена муфта включения 21, примыкающая к свободно насаженному шкиву-махо-вику 22. На другом конце установлена неподвижно дисковая муфта 6 со звездочкой 7. Наружный диск 8 муфты 6 имеет прилив, в пазу которого установлен кривошипный палец 9. На палец надета головка шатуна 10, связанного с рычагом механизма шаговой подачи листов. [c.78]

Для сопоставления с вариантом маховика в виде сплошного диска приведем один числовой пример, когда маховик с /мах= [c.150]

Уравновешенность у. а лов. Ограничимся рассмотрением уравновешенности узлов, собранных из отбалансированных деталей, имеющих одну общую жесткую ось вращения. Одна деталь А при этом является основной, и ось ее служит осью всего узла, а другие детали — В, С и т. д. — крепятся на детали А и вращаются около ее оси, причем отдельные детали м. б. сбалансированы как статически, так и статико-динамически. Примером такого рода узла является узе.л автомобильного мотора — коленчатый вал-махо-вик-диски сцепления. Уравновешенность узла зависит от уравновешенности каждой отдельной детали, метода сопряжения их и точности обработки посадочных мест. Рассмотрим наиболее типичные случаи сопряжения деталей. [c.105]

Ход ползуна вниз. Движение рабочих частей пресса вниз совершается под действием двух внешних сил. Это, прежде всего, активная сила сцепления Рсц.н создающая крутящий момент на маховике = Рсц.н мах (рис. 13.3). Модуль силы н определяется силой Р нажатия ведущего диска на маховик и условиями трения между ними, а направление совпадает с вектором относительной скорости проскальзывания диска по маховику. Следовательно, [c.341]

Рис. 7.31. Схема струи, вытекающей из сопла с избыточным статическим давлением 1 — висячий скачок, 2 — линия тока, d — d — диск Маха, d — п — отраженный скачок, agmn — граница струи

За отраженным скачком d — п, который возникает в месте пересечения криволинейяого скачка 1 — d с диском Маха, так же как и за центральным прямым скачком, давление обычно выше окружающего, из-за чего газовый поток вновь ускоряется в центральной части струи осуществляется переход к сверхзвуковой скорости, в периферийной части, где линии тока пересекли два косых скачка, сохраняется сверхзвуковая скорость, которая за отраженным скачком d — n возрастает. [c.411]

Это — бесконтактный прибор, регистрирующий раз-махи колебаний вершин всех лоиаток на диске. Сравнивая между собой полученные значения, можно составить представление об относительной напряженности каждой лопатки ступени, а зная в результате тензометрирова-ния расиределение напряжений в одной из них, можно получить более полную картину о распределении напряжений в лопатках на диске. [c.201]

Влияние увеличения град иента подъемной силы на нагрузки лопастей и их маховое движение можно рассчитать с помощью формулы Прандтля—Глауэрта а = а есж/У1 — Так как число Маха изменяется по диску, градиент подъемной силы также будет переменным. Поэтому множитель Прандтля — Гла-уэрта (1 —М2)- /2 должен войти в подынтегральные выражения, так что выполнить интегрирование аналитически уже не удается. Можно использовать некоторое среднее значение градиента подъемной силы, которое постоянно по диску винта. Например, можно рассчитать а по числу Маха на эффективном радиусе [c.251]

Займемся дальнейшим развитием, нестационарной теории профиля с тем, чтобы приспособить ее к анализу обтекания вращающейся лопасти. Хотя основы теории уже излагались в предыдущих разделах, приложение ее к лопасти несущего винта требует учета целого ряда дополнительных факторов. Применение схемы несущей линии разделяет задачу расчета нестационарных аэродинамических нагрузок при пространственном обтекании на две части внутреннюю, в которой исследуются аэродинамические характеристики профиля, и внешнюю, состоящую из расчета индуктивных скоростей, создаваемых в сечении лопасти вихревым следом винта. Что касается внутренней задачи, то при стационарном обтекании плоского профиля аэродинамические нагрузки могут быть получены из эксперимента и представлены в виде табулированных зависимостей их от угла атаки и числа Маха. При нестационарном досрывном обтекании применимы результаты теории тонкого профиля. Решение внешней задачи затруднено тем, что система вихрей винта имеет весьма сложную конфигурацию. За каждой из вращающихся лопастей тянутся взаимодействующие винтовые вихревые поверхности, деформирующиеся в поле создаваемых ими индуктивных скоростей с возникновением областей сильной завихренности в виде концевых вихревых жгутов. Аналитическое определение индуктивной скорости на лопасти без весьма существенных упрощений модели вихревого следа (например, представления винта активным диском) оказывается невозможным. На практике неоднородное поле индуктивных скоростей определяют численными методами, подробно обсуждаемыми в гл. 13. Ввиду сказанного ниже не предполагается отыскивать зависимость между индуктивной скоростью и нагрузкой путем введения функции уменьшения подъемной силы. Напротив, сами индуктивные скорости являются фактором, учитываемым явно в нестационарной теории профиля. Для построения схемы несущей линии желательно, чтобы вычисление индуктивных скоростей производилось лишь в одной точке по хорде. Проведенное выше исследование обтекания профиля на основе схемы несущей линии указывает способ, который позволяет аппроксимировать нестационарные нагрузки с достаточно полным отображением влияния пелены вихрей. Применительно к лопасти достаточно рассмотреть лишь часть пелены, расположенную вблизи ее задней кромки. При построении нестационарной теории обтекания вращающейся лопасти надлежит учесть влияние обратного обтекания и радиального течения. Теоретические нагрузки должны быть скорректированы таким образом, чтобы они отражали влияние [c.480]

Формулы для расчета шума враш,ения при осевых перемещениях винта получены в работе [G.37]. При этом охвачеа и случай пропеллера самолета в горизонтальном полете, когда подсчитанное по осевой скорости число Маха достаточно велико. В работе [W.22] эти исследования распространены на более общий случай распределенной по хорде нагрузки. Случай винта вертолета на режимах вертикальных перемещений и шум вращения от подъемной силы и толщины лопасти рассмотрены в работе [V.3]. При этом элементарные диполи и источники предполагались движущимися с лопастями по винтовым поверхностям, а не по диску винта, как это сделано выше. [c.845]

Рассмотрим теперь несущий винт на режиме установившегося полета вперед с некоторым значением характеристики режима полета Хотя при этом высшие гармоники нагрузок весьма велики и существенно влияют на шум вращения, для изучения влияния продвижения винта вперед на шумоизлучение, временно, ограничимся случаем постоянной нагрузки. Как и ранее, распределим по диску винта систему вертикально направленных акустических диполей, которые теперь будут перемещаться в направлении отрицательной оси х со скоростью, соответствующей числу Маха М = С этой же скоростью будем перемещать и точку наблюдения. Звуковое давление движущегося вертикального диполя определяется формулой [c.847]

Следует отметить, что осцилляции давления в струе ограничены не только снизу критическим значением давления (вкр = 0,528), но и сверху . При давлениях Р 4,8 ama (для случая истечения воздуха в атмосферу с Ра = 1 атм), т. е. при 8= 0,21, вследствие сильного снижения давления газа в конусе разрежения ABE, образующие последнего превращаются в криволинейные скачки АЕ и BF (рис. 1, в), а в центральной части возникает плоский скачок уплотнения называемый диском Маха, за которым скорость становится дозвуковой, а давление сильно возрастает. Периодический характер струи нарушается при дальнейшем уменьшении е диаметр прямого скачка увеличивается, сверхзву- [c.13]

Диск сцепления, втулка валика распределителя Крыльчатка пасоса, зубчатые колеса ведущее и ведомое, втулка клаиа11а Всасывающая труба, корпус масляного насоса, шкив коленчатого вала Выхлопная труба, крышка клапанной коробки, крышка распределения, картер коробки скоростей Корпус помпы переклю- чения передач Картер сцепле- ния, картер махо- вика Блок и крышка блока [c.328]

Рис. 5.19. Лобовой вариатор скорости. Вращением махо(в,ичка 5, соединенного с катком 2 пофедством тяги 4 и штифта 3, осуществляется перемещение катка 2 относительно вала 1. Сила трения, необходимая для передачи движе-аия, обеспечивается пружинами 7, встроенными в ступицу диска 6

Пластмассами широко пользуются и в станкостроении. Из них изготовляют рукоятки, махо.в.ичии, диски, фланцы, тормозные ленты, колодки, крышки коробок скоростей и коробок подач и другие детали стаиков. [c.150]

Протяженность области сверхзвуковых скоростей в случаях, рассмотренных выше, ограничена концом первой бочки , где в результате маховского отражения висячего скачка от оси симметрии образуется интенсивная (почти прямая) ударная волна ( диск Маха ), занимающая значительную часть сечения струи. С уменьшением ро/ре размер диска Маха , а одновременно - и области дозвуковых скоростей за ним быстро сокращается. Поэтому для параметров, осред-ненных по элементарным отрезкам у оси симметрии, которые могут пересекать дозвуковые зоны, выполняется неравенство (1.1), т.е. поток в этом смысле остается сверхзвуковым. Данное обстоятельство делает возможным применение развитого метода для расчета слабо недорасширенных струй без ограничения по х. Именно такому случаю отвечают рис. 9 и 10, соответствующие ро/Ре = 2.0. [c.153]

Детали кулисного механизма, т. е. кулису, кривошипный диск и камень, делают из чугунного литья. Пальцы, валнки, оси, зубчатые колеса изготовляют из стали. Кри- вошнпный диск одновременно выполняет и роль махо- вика. , [c.364]

Балансируемый вал помещается на роликовые опоры 7, монтированные на качающейся раме 1 (фиг. 105). Рама опирается йа призмы 3 и поддерживается в равновесии плоской пружиной 2. С левой стороны на раме помещена балансировочная головка, соединяемая с валом особой муфтой-адаптором. Головка состоит из градуированного маховика 5 и корректирующего диска 4, могущего ыть повернутым относительно махов)й а 5. На диске 4 в радиальном прорезе может перемещаться груз 6. На особой стойке впереди станка находится ампли- тудометр, регистрирующий колебания качающейся рамы. Вращение валу передается через балансировочную головку фрикционным роликом 9 от мотора 8. Ролик прижимается к маховику головки педалью. [c.134]

Из-за отклонения границы струи на больший угол б и ее искривления, характеристики сжатия (отраженные от границы струи) образуют сходящийся узкий пучок, направленный к оси. Висячий скачок уплотнения 1 есть результат сложения характеристик сжатия. Возникновение висячего скачка уплотнения в осесимметричной струе объясняется сверхзвуковым радиальным растеканием сильно перерасширенного газа из центральных областей в периферийные, где давление равно давлению окружающей среды. Этот скачок является поверхностью вращения, при приближении к соплу ослабевает и не доходит до кромок сопла, поэтому и называется висячим. В осесимметричном течении криволинейный висячий скачок не может правильно, регулярно отразиться от оси, поэтому возникает как бы маховское отражение от оси в виде прямого скачка й—4и который называется диском Маха и за которым течение становится дозвуковым. От диска Маха й—отходит кольцевой скачок й—е, который отражается от границы струи (точки е) в виде волн разрежения. В сечении е—е заканчивается первая бочка и начинается подобная ей вторая, за ней третья и т. д. Для того, чтобы в сечении е—е возникла вторая бочка, необходимы недорасширен-кый сверхзвуковой поток в этом сечении (ре>р ) и We ae). Периферийный поток (линия л—Т) является сверхзвуковым — он пе- [c.251]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...