Никель (см. Разрушение, материалы)

У преобразователей, изготовленных из никеля и пермендюра, благодаря их высокой прочности (50— 70-10 кг/см ), возможно получать весьма высокие значения удельной акустической мощности (до 100 вт/см ), не опасаясь разрушения материала. [c.226]

Между уровнем жаропрочности материала и его поведением при усталости наблюдается определенная связь. В частности, в таких легкоплавких металлах, как олово и свинец, усталостное разрушение уже при комнатной температуре проходит по границам зерен, в то время как в большинстве более теплопрочных материалов — по телу. Однако характер разрушения при усталости определяется не только жаропрочностью материала. Так в кадмии (температура плавления 321°С) оно происходит на телу, а в бериллии (температура плавления 1285°С) по границам зерен. Не строго соблюдается также зависимость между температурой плавления металла и наличием физического предела выносливости [3]. Например, при комнатной температуре сталь и алюминий повышенной чистоты имеют физические пределы выносливости, а никель, титан, медь, олово, свинец не имеют. [c.143]

Хотя, как правило, лишь в исключительно редких случаях разрушение происходит из-за несоответствия марки материала указанной в чертеже, проведение химического анализа все же необходимо при этом следует обратить внимание на содержание вредных примесей, а в ряде случаев газов. Например, по-вышенное содержание в никель-хромовых жаропрочных сплавах свинца, висмута, олова, сурьмы приводит к резкому падению жаропрочности, повышенное содержание водорода в стали и титановых сплавах — к увеличению хрупкости, склонности к замедленному разрушению. [c.177]

Наличие скачков на R-кривых и на диаграммах нагрузка — смещение у никелевых сталей является предметом для обсуждения. Эти скачки представляют собой быстрый рост трещины с последующей его остановкой. Остановки могут быть связаны с характеристиками вязкости материала, но могут быть также результатом падения приложенной нагрузки из-за жесткости испытательной машины. Результаты определения вязкости разрушения, полученные в настоящей работе, дают более полную характеристику свойств материала и призваны помочь при выборе материала в каждом конкретном случае его применения. Проведенные испытания показывают, что работоспособность сварной конструкции, изготовленной из сталей, легированных никелем, зависит от свойств зоны термического влияния. Это необходимо учитывать наряду с расчетными, технологическими и экономическими факторами при окончательном выборе материала. [c.219]

Модуль упругости никеля и композиции никель — углеродное волокно измеряли вплоть до температуры 1000 С, испытания кратковременной прочности композиции с волокнами Торнел-75 проводили до 1050° С. Величина кратковременной прочности при 500° С составляет для рассматриваемого композиционного материала 520 МН/м (53,1 кгс/мм ), однако при дальнейшем повышении температуры испытаний значение этой характеристики резко уменьшается, а разрушение композиционного материала начинает сопровождаться выдергиванием армирующих волокон из матрицы, что свидетельствует об уменьшении прочности связи матрицы и волокна. График изменения предела прочности композиции при изгибе в зависимости от температуры испытаний имеет максимум [c.396]

Хотя для всех металлов основной причиной неупругого деформирования в области многоцикловой усталости и является процесс пластического деформирования отдельных перенапряженных объемов материала, протекание этих процессов в различных металлах при разных условиях и длительностях нагружения может быть существенно отличным и привести к различной взаимосвязи закономерностей усталостного разрушения и неупругого деформирования. О некоторых общих закономерностях неупругого деформирования монокристаллов молибдена различной ориентировки, крупнозернистого никеля в отожженных состояниях и углеродистой стали 45 в состоянии поставки в области многоцикловой уста лости можно судить по данным, приведенным на рис. 97 и 98 [4, [c.121]

Внутренние напряжения определяют когезионную прочность пленок и возможность самопроизвольного нарушения этой прочности, что приводит к растрескиванию прилипшей пленки. Когезионная прочность обычно определяется прочностью материала иленки. Предел прочности, например, никеля и кобальта составляет 27 -10 и 24 -10 Па соответственно. В то же время внутренние напряжения для этих пленок изменяются в пределах (10 ч- 60) -10 Па [264]. Сопоставление этих величин показывает, что в некоторых случаях внутренние напряжения будут превышать предел прочности материала плепок, что в соответствии с условием ( 11,8) приведет к когезионному тину разрушения пленки. [c.319]

Материал электродов выбирается таким, чтобы наряду с устойчивостью в щелочном растворе разряд ионов водорода и кислорода на нем протекал с низким перенапряжением. Это важно с точки зрения уменьшения расхода электроэнергии в процессе электролиза. Таким требованиям отвечают все металлы группы железа, но наиболее целесообразно электроды изготовлять из стали марки СтЗ. Для уменьшения коррозионного разрушения анодная сторона электродов покрывается слоем никеля толщиной 100—200 мкм. Иногда стальные катоды также покрываются никелем, содержащим серу. В процессе [c.103]

При выборе покрытий волокон необходимо учитывать, что способ нанесения покрытия и его рабочие параметры должны обеспечивать концентрацию атомов материала волокон в материале покрытия, близкую к предельной растворимости, причем необходимо, чтобы происходило ограниченное растворение материала волокна в материале покрытия, а не наоборот. Структура покрытия должна быть относительно крупнозернистой, иначе в связи с высокой избыточной энергией кристаллов затрудняется микропластическая деформация материала покрытия, и его разрушение имеет, в основном, хрупкий характер. Оптимальные толщины металлических покрытий должны быть в пределах от нескольких десятых долей микрона до нескольких микронов. В частности, при пластифицировании молибденовой проволоки диаметром 120 мкм гальваническими покрытиями меди, никеля и хрома [c.24]

Исследование коррозии электролитической меди, чистого цинка, чистого свинца, латуни 70/30 й кальбаумовского железа в воде, насыщенной сероводородом, показало , что сероводород вызывает заметное изменение внешнего вида этих металлов. Наиболее сильно корродирует железо, которое покрывается тонкой пленкой довольно рыхлой темно-коричневой ржавчины. Алюминий практически не изменяется. Цинк, олово и серебро резко изменяют свой внешний вид, покрываясь пленками продуктов коррозии, но коррозионные потери невелики. В среде.сероводорода, насыщенного влагой, медь, никель, латунь и особенно железо и магний корродируют значительно больше, чем в среде сухого сероводорода. Более сильное разрушение материала наблюдает- [c.120]

Некоторые металлы и их сплавы обладают известной активностью, что используется в соответствующ,их химикотехнологических процессах (химико-термическое упрочнение металлов и сплавов, науглероживание, азотирование, алитирование и другие процессы, позволяющ,ие существенно повысить прочность и твердость поверхностных слоев изделий). Часть металлов (платина, никель и др.) и их сплавов являются химически стойкими. В основном же металлы и сплавы жестяницких изделий изменяют свойства под действием химически активных сред и обычных атмосферных условий, т. е. происходит их коррозия (процесс разрушения материала вследствие взаимодейсг-вия их с активной средой). [c.95]

Зерна абразива вводятся в зону обработки в виде абразивной суспензии, которая содействует удалению из рабочего зазора продуктов разрушения материала обрабатываемой детали и инструмента (рис. 1.18.6). Механические колебания инструмента с ультразвуковой частотой получают путем преобразования электрических колебаний в спедаальном электромеханическом преобразователе. Преобразователь состоит либо из набора пластин магни-тосгрикционного материала (никель, пермен-дюр), обладающего способностью изменять свои линейные размеры в переменном магнитном поле, либо из пьезокерамических пластин, изменяющих свои линейные размеры в переменном электрическом поле. [c.610]

Ультразвуковая обработка (УЗО) материалов — разновидность механической обработки —основана на разрушении обрабатываемого материала абразивными зернами под ударами инструмента, колеблющегося с ультразвуковой частотой. Источником энергии служат ультразвуковые генератора тока с частотой 16— 30 кГц. Инструмент получает колебания от ультразвукового преобразователя с сердечником из магнитострикционного материала. Эффектом магнитострикции обладают никель, железоникелевыв [c.410]

Разработаны новые органосиликатные материалы, способные служить надежным защитным покрытием термоэлектродных проводов из хромоникелевых сплавов, копеля, меди, никеля при температурах до 1250° С. Введение в органосиликатную композицию 30—35% боросиликатного стекла, за счет силикатного компонента, обеспечило повышение температуры службы покрытий на 200° С по сравнению с известными органосиликатными материалами П-4, М-3 и другими. Покрытия из новых материалов на хромель-алю-мелевых термоэлектродных проводах не теряют электроизоляционных свойств после 40-часовой выдержки при температуре 1200° С, а покрытия из алунда при этой температуре через 18 часов имеют нулевое сопротивление и при понижении температуры до комнатной изолирующая способность их не восстанавливается. При 10-кратном изгибе провода, защищенного вышеуказанными материалами, на стержне диаметром 1—1.5мм повреждений покрытия не наблюдалось. Комбинированное покрытие (алунд+органосиликатный материал) обеспечивает изгиб провода без разрушения покрытия на стержне диаметром 15—20 мм. Библ. — 7 назв., табл. — 1. [c.348]

Переход к разрушению элементов авиационных конструкций на заключительной фазе развития усталостной трещины может быть осуществлен в широком диапазоне температурно-скоростных условий нагружения. Возможны разнообразные ситуации по интенсивности напряженного состояния материала в зоне страгивания трещины применительно к широкому классу конструкционных материалов на основе железа, титана, алюминия, магния и никеля. Поэтому в условиях эксплуатации могут быть достигнуты ситуации с минимально реализованной вязкостью разрушения вплоть до межзеренного проскальзывания или, напротив, может произойти высокопластичное разрушение, в котором сочетаются процессы внутризе-ренного скольжения и межзеренной ползучести. Вся совокупность реализуемых таким образом ситуаций в условиях эксплуатации должна рассматриваться с единых энергетических позиций с привлечением карт или диаграмм областей устойчивого поведения материала [40-42]. [c.97]

Разрушение бумажной упаковки начинается с момента достижения паровой фазой, окружающей металлоизделие, точки росы, что сопровождается конденсацией паров воды и увлажнением бумаги в месте ее контакта с металлом. Разрушению подвергаются лишь те увлал ненные места бумаги, которые содержат локализованный ингибитор в виде крупных включений. Именно с растворения ингибитора в воде начинается набухание целлюлозного материала, сопровождающееся разрывом связей между волокнами в листе бумаги и созданием условий для ее последующего разрушения, что происходит при контакте с металлоизделиями, содержащими медь, кобальт, цинк, кадмий, никель и т. д. [c.153]

Процесс образования связи обусловлен взаимодействием электронов на атомном уровне. Силы взаимодействия являются силами ближнего порядка, и поэтому они начинают действовать лишь тогда, когда расстояния между поверхностями составляющих композита не превышают нескольких диаметров атома. Последнее требование имеет большое значение в смежных областях, в частности, при пайке твердым припоем. Например, затруднения при пайке алюминия связаны с присутствием под припрем окис-ных лленок. Механическое разрушение таких пленок (например, при ультразвуковой пайке железа) приводит к немедленному смачиванию и растворению основного материала в расплавленном припое. Можно привести два примера из области композитов. Пеппер и др. [32] заметили, что расплавленный алюминий не омачивает графитовую пряжу в состоянии поставки до тех пор, пока ее не подвергнут предварительной обработке для удаления поверхностных загрязнений. Подобные же наблюдения были сделаны при исследовании композита никель — графит [27]. [c.83]

Как упрочнитель для высокотемпературных композитов усы сапфира обладают рядом преимуществ, в частности, химической инертностью в окислительной среде, высокими модулем упругости и сопротивлением ползучести. Однако для использования сапфира в этих композитах необходимо также, чтобы усы сапфира были химически совместимы с таким металлом, как никель, который может служить матрицей композита, работающего в нужном интервале температур. На самом же деле было обнаружено [12] сильное повреждение упрочнителя после термообработки в вакууме при 1373 К композита никель — 20% усов сапфира, в котором использовались усы, полученные фирмой Томсон — Хьюстон (СТН) и фирмой Термокинетические волокна (TFI). Поскольку этот материал предназначался для работы при 1373 К и выше, такой результат, казалось бы, свидетельствует об ограниченной применимости композита никель — усы сапфира. Однако, как будет видно из дальнейшего, кажущаяся несовместимость в указанной композитной системе при 1373 К обусловлена присутствием поверхностных и объемных примесей в усах после их выращивания. Будет показано, что соответствующей очисткой (Можно предотвратить разрушение усов при 1373 К и тем самым получить совместимую систему никель —усы сапфира. Таким образом, присутствие примеси в уирочнителе является важным фактором, оп- [c.388]

Причина повышенной чувствительности к трещине материала плавки А по сравнению с плавкой Б заключалась в наличии в нем крупных скоплений грубых включений, что подтвердилось микрофрактографическим исследованием на поверхности изломов образцов, вырезанных из разрушившейся детали и других деталей той же плавки, наблюдались колонии грубых включений, между которыми располагаются микроучастки малопластичного разрушения, в то время как на изломах образцов из деталей плавки Б такие скопления не наблюдались, микростроение излома пластичное, ямочное (рис. 88). Локальный рентгеноспектральный анализ показал существенную неоднородность распределения никеля, железа и кремния. При среднем содержании кремния 0,24% в отдельных зонах материала аварийной детали его содержание достигает 0,76%, в материале плавки Б максимальное значение содержания кремния составляло 0,37% Отрицательное влияние таких факторов, как наличие металлургических дефектов или концентраторов напряжений в виде забоин или рисок, особенно заметно проявляется при действии высоких рабочих напряжений. Так, в очаге усталостной трещины в детали из сплава Д1 был обнаружен дефект в виде шлакового включения (рис. 89, а). Микрофрактографический анализ показал большое количество интерметаллидов на поверхности излома в области очага разрушения (рис. 89,6). Развитие излома характеризовалось последовательным возникновением дополнительных очагов, также связанных со скоплениями включений. 116 [c.116]

Низкое содержание никеля приводит к образованию аустенита, не устойчивого при низких температурах, и мар-тенситное превращение, вызывающее большие напряжения, может отрицательно сказаться на характеристиках разрушения. Проведенная Национальным Бюро Стандартов оценка характеристики разрушения основного материала и сварных стыковых соединений стали Fe—13Сг—19Мп является частью совместной советско-американской программы исследований материалов для криогенной техники. В данной работе приведены результаты испытаний вязкости разрушения и скорости роста трещины усталости (СРТУ). [c.220]

Рассмотрены асе факторы, вызывающие разрушение в различных морских условиях сталей, меди, никеля, алюминия, титана, а также неметаллических материалов, включая полимеры и композиционные материалы на их основе, керамику, изделия из бумаги, текстиль, магнитную ленту. Показано поведение деталей радиоэлектронной аппаратуры, ракетного топлива и взрывчатых веществ. Приведены сведения о скорости коррозии металлов и их сплавов на различных глубинах. Представлен экспериментальный материал, полученный при изучении свыше 20000 образцов сплавов 475 марок при их выдержке в натурных условиях от трех месяцев до трех лет. Описана также коррозия, контролируемая биофакторами, в применении к различным географическим районам. [c.4]

В настоящее время считают, что основной причиной ВТРО является нарушение баланса прочности тела зерна и границ зерен, вследствие чего в облученных материалах происходит преимущественное разрушение по границам зерен. Исследования структуры и механических свойств никеля, железа, стали ОХ16Н15МЗБ и других материалов показывают, что если в материал внедрен гелий, то наблюдается его охрупчивание при высоких температурах. Однако данное явление не может быть объяснено простым накоплением гелиевых пузырьков на границах зерен, как это следует из гипотезы Барнса, [c.111]

Данные по сравнительной эрозионной стойкости вольфрама, молибдена, нескольких видов титановых сплавов и других материалов, получающих распространение в последнее время, приведены в (Л. 62]. Опыты были проведены на неподвижных образцах, помещенных в сосуд с кольцевым возбудителем колебаний (рис. 22). Результаты испытаний представлены в табл. 5, из рассмотрения которой следует, что из числа исследованных материалов наибольшей эрозионной стойкостью обладают титановый сплав марки 150-А и вольфр(ам. Исследование образцов, подвергнутых испытанию, показывает, что материалы с пределом прочности цорядка 35-кГ/л1л 2 (никель, латунь, чистый титан) получают пластическую деформацию почти сразу же после начала испытаний. Следовательно, напряжения, возникающие в поверхностном слое материала образца при кавитации,, должны быть не менее этой величины. С другой стороны, поскольку разрушение таких материалов, как вольфрам и титановый сплав марки 150-А с пределом прочности 100 /сГ/л4Л12 и выше, идет очень медленно, Кавитационные напряжения в поверхностном слое, нотви-димому, ниже этой величины. [c.43]

Для материалов, работающих в агрессивных средах, необходимо учитывать характер последних, концентрацию и температуру. При выборе материалов для деталей, работаю щих в условиях повышенной влажности, следует избегать контакта двух металлов со значительно отличающимися электрохимическими потенциалами. Так, чтобы предупредить коррозионное разрушение, следует избегать непосредственного контакта меди, никеля, благородных металлов и их сплавов со сталью. В этих случаях стальные детали целесообразно оцинковывать или кадмировать либо устанавливать между ними оцинкованные прокладки или шайбы. Недопустим также контакт алюминия, меди и их сплавов с нерясавеющими сталями. Следует учитывать, что при одновременном воздействии на материал знакопеременных нагрузок и агрессивной среды предел усталостной прочности металлов понижается. [c.26]

Для уменьшения разрушительного действия кавитации на детали гидроагрегатов применяют стойкие против коррозии материалы (стали с добавкой хрома и никеля) при одновременной тщательной обработке их поверхностей, омываемых кавитнруемой жидкостью. Широко применяют также покрытия деталей материалом, стойким против кавитационного разрушения (бронзой, хромом и пр.).Как правило,стойкость материалов против кавитационного разрушения повышается с увеличением механической их прочности или химической (окислительной) стойкости, причем лучшие результаты дают материалы, в которых совмещаются оба эти качества. Наименее стойкими против кавитации являются чугун и углеродистая сталь наиболее стойкими — бронза и нержавеющая сталь. Увеличение твердости материала повышает, как правило, антикавитационную стойкость. Практика показывает, что увеличение твердости нержавеющей стали со 150 до 400—420 НВ может повысить ее антикавитационную стойкость в десять с лишним раз. Разрушительное действие кавитации на поверхности стальных деталей можно уменьшить путем их нагар-товки. Наиболее стойким из известных материалов является титан. [c.51]

Рис. 7.18. Влияние размера зерен на кривую усталости алюминиевого сплава 18S. Среднее отношение диаметров крупных и мелких зерен равно примерно 27. Номинальный состав 4% меди, 2% никеля, 0,6% магния. Отметим, что при числа циклов до разрушения 10 среднее значение усталостной прочности крупнозернистого материала почти на 3000 фунт/дюйм меньше усталостной прочности мелкозернистого материала. (Данные из работы [3] адаптировано с разрешения The М1Т Press, ambridge, Massa husetts, 1952.) I — мелкозернистый материал 2 — крупнозернистый материал.

Материал с никелевым порошком в качестве матрицы прессовали для получения композиций с 20 об. % волокон при 1200° С, давлении 21 МН/м в течение 30 мин в вакууме. Для этого метода изготовления характерно поперечное разрушение волокон, хотя суш ественного взаимодействия между матрицей и волокном не наблюдалось. При использовании волокон с никелевым покрытием плотные композиции получали только в случае прессования при 1220° G и давлении 31 МН/м (3,1 кгс/мм ) в течение тех те 30 мин. Поскольку толш,ина покрытия была равна диаметру волокна (0,25 мм), это снижало объемную долю наполнителя до 11—15%. Разрушения волокна не наблюдалось. Взаимодействия между волокном и матрицей обнаружено также не было (измерением прочности извлеченных волокон), хотя, как отмечалось выше, при использовавшихся условиях неизбежно взаимодействие между никелем и сапфиром (в композициях, приготовленных при 1300° С, на поверхности раздела между матрицей и волокном образовывалась шпинель NiAlgOJ. В случае комбинированной матрицы (порошка никеля и волокон с никелевылк покрытием) разрушение волокон при аналогичных условиях прессования происходило реже. В наилучшем варианте длина 90% волокон оставалась выше критической, достаточной для упрочнения никеля как при 20° С, так и при 1100° С. [c.210]

Последующие исследования композиции на основе никелевой матрицы были направлены на изучение механических свойств и характера разрушения композиционного материала [13], контролируемого методами оптической и электронной сканирующей микроскопии. Компактные образцы материала в этой работе также получали горячим прессованием углеродных волокон с предварительно нанесенным электролитическим никелевым покрытием (использовали углеродный жгут фирмы Курто с числом элементарных филаментов около 10 ООО). Чрезвычайно низкие значения механических характеристик полученного композиционного материала авторы объясняют малой прочностью связи матрицы и волокна, охрупчиванием матрицы и разупрочнением углеродных волокон в процессе формирования композиции. Как и в предшествующей работе, отмечается, что композиционный материал никель — углеродное волокно обладает чрезвычайно низкой стойкостью в окислительных средах при 600° С волокна полностью выгорали за 5 ч. Скорость окисления волокон в композиции значительно выше, чем волокон, взятых отдельно. Это явление объясняется, по всей вероятности, тем, что кислород диффундирует через никелевую матрицу в атомарном состоянии, т. е. в наиболее активной форме. [c.399]

Потенциальную прочность композиции никель — углеродное волокно исследовал Перри с сотрудниками [80]. На волокна наносили покрытие из матричного сплава Ni — 10% Со различной толщины, после чего проводили механические испытания элементарных волокон с матричным покрытием, моделирующим микрообразец композиционного материала с различным содержанием армирующего волокна. Установлено, что предел прочности и модуль упругости микрокомпозиции в точности соответствует значениям, определенным по правилу смесей при этом разрушение инициируется в волокне, а не в матричном материале. [c.400]

В целом следует отметить, что метод элех тролитического осаждения никеля -и никелевых сплавов на углеродные волокна обеспечивает формирование плотного покрытия, однородного по толщине по всему сечению жгута. Однако различные дефекты (пористость, разупрочнение й механическое разрушение волокон, формирование недостаточной прочности связи на межфазной границе и т. п.), образующиеся при получении компактного материала, не позволяют реализовать высокую исходную прочность углеродных волокон и получить материал с теоретической прочностью. Верхний предел рабочей температуры композиции никель — углеродное волокно ограничен наличием интенсивного взаимодействия в системе, приводящего к рекристаллизации и разупрочнению армирующих волокон, и низким сопротивлением материала окислению, протекающему весьма интенсивно из-за разложения молекулярного 1 ислорода на атомарный при диффузии его через никелевую матрицу. Возможно, что использование более жаростойких никелевых сплавов, специальная поверхностная обработка волокон и разработка методов формирования компактного композиционного, материала прессованием через жидкую фазу позволит преодолеть все эти трудности. [c.400]

Подробные исследования пластичности технически чистого никеля НП-2 и нихрома Х20Н80 проведены в работе [2]. Показано, что эти сплавы с крупным (80—100 мкм) и мелким (2—4 мкм) зерном качественно ведут себя различно. В мелкозернистом состоянии оба материала обнаруживают типичные признаки СП. Для никеля СП состояние проявляется при 800 °С и е = 5-10- с- — наблюдаются невысокие напряжения течения, повышенное значение т и значительное относительное удлинение до разрушения (рис. 98). Величина максимального удлинения (б 180%) ниже,. [c.231]

В проточной воде стойкость испытанных сплавов алюминия с никелем и железом значительно ниже, чем в неподвижной. Состав материала при этом, вероятно, играет незначительную роль. Заметное влияние оказывает скорость течения воды, а также отноще-ние величины поверхности металла к объему воды. При высоких скоростях воздействие уменьшается, в то время как низкое значение отношения поверхности металла к объему воды (1—2 см л) приводит к отрицательным результатам. В охлаждающей системе одного реактора это соотношение достигло 500 см 1л. При этих условиях и скорости течения воды, равной 6 лг/сек при 260° С, было установлено восьмикратное усиление коррозии (по сравнению с коррозией в неподвижной воде), а также разрушение, в ряде мест, внешнего слоя. [c.528]

В большинстве случаев при межкристаллитном разрушении, которое в основном определяется не свойствами зерна (твердого раствора), а свойствами фаз, располагающихся по границам зерен. Если при растяжении гладких образцов из сплавов на основе пластичных металлов, например таких, как алюминий, медь, никель, при температуре испытания 20° С и выше наблюдается макроотрыв (поверхность разрушения перпендикулярна направлению растяжения), то происходит хрупкое разрушение не тела зерна, а хрупкое разрушение гетерогенного материала по фазам, аналогично разрушению чугуна по графиту, свинцовистых бронз по включениям свинца и т. п. [c.204]

На поведение материала под нагрузкой, его прочность, способность деформироваться существенное влияние оказывает температура. В однофазных металлах это влияние связано с изменением прочности границ зерен и прочности их тела. При этом существенную роль играет тип кристаллической решетки. Так, если в металлах с объемноцентрированной решеткой (железо, молибден, хром, ванадий, вольфрам) при низких температурах предел текучести заметно изменяется, то у металлов с гранецентрированной кубической решеткой (медь, алюминий, серебро, никель, свинец, золото, платина) это изменение почти отсутствует 1346]. Влияние температуры на свойства металлов с гексагональной решеткой (цинк, кадмий, магний, титан, цирконий, беррил-лий) не имеет общих закономерностей [527 ]. У некоторых однофазных металлов с изменением температуры наблюдается выделение дисперсных частиц вновь образовавшейся фазы, что иногда увеличивает склонность к хрупкому разрушению (старение, некоторые виды тепловой хрупкости). [c.165]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...