ДЕФОРМАЦИЯ ПРОДОЛЬНАЯ упруго-пластические

Имея последние выражения, задачу об определении деформаций при продольно-поперечном упруго-пластическом изгибе можно решить следующим образом. [c.179]

Труба под внутренним давлением. Рассмотрим задачу об упруго-пластической деформации толстостенной трубы, находящейся под действием внутреннего давления р,. При решении этой задачи будем принимать осевую деформацию = о, и коэффициент р == 1/2 для упругой и пластической областей. При таком допущении мы будем иметь для продольного напряжения = /2(06 + о,). При внутреннем давлении р, тангенциальные напряжения а будут положительными, а Ог — отрицательными. Из трех главных напряжений Ов, а Сг наибольшее значение имеет напряжение Ов и [c.301]

Если прочность адгезионной связи выше определенного значения, то материал будет испытывать необратимое формоизменение, которое зависит от степени наклепа материала, т. е. необратимая часть упруго-пластической деформации существенна для образования продольной шероховатости. В дальнейшем выступы, имеющие асимметричное сечение, просядут и будут округляться до тех пор, пока развивающиеся контактные напряжения под влиянием нагруженного контртела не приведут их в упругое состояние. [c.51]

Испытываемая Ст. 50 имеет следующие механические свойства предел прочности сг = 74 кгс/мм предел пропорциональности при растяжении (допуск на остаточную пластическую деформацию 0,01%) Опц = 30 кгс/мм предел пропорциональности при сдвиге (допуск на остаточную пластическую деформацию 0,02%) Тпц = 15 кгс/мм модуль продольной упругости = 2-10 кгс/мм модуль сдвига О = 7,9-10 кгс/мм коэффициент поперечного сужения стандартного пятикратного образца ф = 43,8% коэффициент Пуассона ц = 0,266. [c.109]

Чтобы выяснить изменение напряженного состояния в материале при отражении от свободной поверхности плоской упругопластической волны нагрузки, амплитуда которой сравнима с пределом упругости по Гюгонио, проанализируем волновую картину в материале при соударении двух дисков [269]. Для упрощения анализа ограничимся рассмотрением соударения пластины определенной толщины, движущейся со скоростью va, с неподвижным образцом удвоенной толщины из того же материала. Не ограничивая общности рассмотрения, принимаем а) скорость распространения напряжений при упругом поведении материала (скорость распространения упругих возмущений) равна скорости распространения продольной упругой волны ао независимо от интенсивности волны как при нагрузке, так и при разгрузке б) пластическая деформация одного знака не меняет предел текучести материала при перемене знака деформации, т. е. эффектом Баушингера можно пренебречь в) скорость распространения возмущений, связанных с пластической деформацией, изменяется в соответствии с изменением величины деформации по одному и тому же закону при нагрузке и разгрузке, т. е. эффектами, обусловленными вязкой составляющей сопротивления при распространении упруго-пластических волн, пренебрегаем. Последнее допущение требует пояснения. Как показано выше, при распространении упруго-пластической волны вблизи поверхности нагружения конфигурация фронта волны меняется в связи с проявлением зависимости сопротивления сдвигу от скорости пластического сдвига. При удалении от контактной поверхности конфигурация волны за упругим предвестником приобретает стабильность и может быть определена на основе деформационной теории распространения волн. Анало- [c.216]

Толщина срезаемого слоя металла очень сильно влияет на величину неровностей. Толщина срезаемого слоя определяется продольной подачей резца. Если бы в процессе резания не было упруго-пластических деформаций, высоту неровностей легко было бы вычислить по геометрической форме вершины резца. Высота неровностей выразилась бы формулой [c.246]

Рассмотрим кратко этот метод. Выражения напряжений через пластические деформации могут быть получены из аналогичных зависимостей теории упругости заменой постоянных упругих характеристик переменными. Так, согласно зависимости (11.14), через модуль продольной упругости можно выразить величину Е = Е I — о>), а через модуль сдвига — величину G = G (1 — ш). [c.229]

При ультразвуковой сварке (рис. 5.42) свариваемые заготовки 5 размещают на опоре б. Наконечник 4 рабочего инструмента 3 соединен с магнитострикционным преобразователем 1 через трансформатор 2 продольных упругих колебаний, представляющих собой вместе с рабочим инструментом волновод. Нормальная сжимающая сила Р создается моментом М в узле колебаний. В результате ультразвуковых колебаний в тонких слоях контактирующих поверхностей создаются сдвиговые деформации, разрушающие поверхностные пленки. Тонкие поверхностные слои металла нагреваются, металл в этих слоях немного размягчается и под действием силы Р пластически деформируется. При сближении поверхностей на расстояние действия межатомных сил между ни- [c.266]

Сопротивление упругим деформациям, характеризуем - модулем продольной упругости, при повышении скоростей деформирования ё практически не изменяется, а показатель упрочнения снижается, что находится в соответствии с ростом значения. Предельные пластические деформации с увеличением [c.140]

Деформационная (вторичная) анизотропия наиболее часто возникает в металлах после обработки давлением. Остаточные изменения свойств, возникающие при пластической деформации металла, различны в разных направлениях, т. е. анизотропны. Это объясняется разной величиной касательных напряжений, действующих по различно ориентированным площадкам и обусловливающих различную степень пластической деформации. При этом очевидно, что наибольших различий следует ожидать не между продольным и поперечным (по отношению к направлению вытяжки) направлениями, а между продольным и диагональным. Оценка степени анизотропии металла, обработанного давлением, по соотношению характеристик продольных и поперечных свойств не только недостаточна, но и ошибочна, поскольку экстремальные величины характеристик часто получаются для промежуточных (чаще всего диагональных) направлений. Для металлов при кратковременном статическом нагружении следует различать анизотропию упругой деформативности, пластической деформативности, сопротивления малым пластическим деформациям, сопротивления большим пластическим деформациям и разрушения. Металлы могут быть изотропны в отношении одних свойств и анизотропны в отношении других. Наиболее сильно анизотропия металлов проявляется в отношении пластической деформативности и при разрушении путем отрыва. Анизотропия обнаруживается и при динамических испытаниях металлов. [c.26]

При увеличении толщины пластинки критическое напряжение растет и при Ь/б -> О становится равным пределу прочности, т. е. разрушающему напряжению материала на сжатие о . Обычно имеет место неравенство о > а . Опыты неизменно дают кривые, сходные по характеру с кривыми продольного изгиба, т. е. состоящие из трех типичных ветвей АВ — упругой, ВС — малых пластических деформаций, D — больших пластических деформаций (с упрочнением). [c.135]

Величина расчетного момента внутренних сил зависит от принимаемой схемы напряженного состояния деформир уемого материала, а момент можно определить из условия сложного или простого (линейного) напряженного состояния с учетом или без учета упрочнения и упругой зоны в средней части трубы. Для упрощения расчетов применительно к сталям средней и высокой прочности распространена схема аппроксимации диаграммы растяжения в виде ломаной линии, образованной двумя прямыми отрезками (рис. 2, а и б). В обеих диаграммах первый участок соответствует упругому состоянию, его наклон определяется модулем нормальной упругости . Второй участок на рис. 2, а параллелей оси абсцисс и показывает, что материал не упрочняется (идеально упруго-пластичен). Более пологий участок (рис. 2, б) отвечает состоянию линейного упрочнения, и его наклон соответствует модулю упрочнения Ег. Точка пересечения этих прямых характеризуется пределом упругости или пределом текучести которые обычно считают в таких случаях условно совпадающими. В действительности изменение механических свойств после появления пластических деформаций определяется не одной точкой на диаграмме (допустим, точкой пересечения прямых на схеме), а переходной зоной упруго-пластических де рмаций. Эпюра продольных напряжений при изгибе трубы имеет вид, показанный на рис. 2, г и д. [c.8]

Фиг. 455. Упруго-пластические деформации вблизи выкружки в продольном сечении скручиваемого цилиндрического вала.

Начало исследований по распространению упруго-пластических волн положила работа X. А. Рахматулина (1945) о распространении продольных волн в полубесконечном стержне. Беря за основу диаграмму напряжений — деформаций с различными законами нагружения и разгрузки, X. А. Рахматулин обнаружил существование так называемой волны разгрузки, разделяющей плоскость пространство — время на области нагружения и разгрузки. Годом позже Дж. Тейлор в Англии и Т. Карман в США опубликовали менее полные (без учета разгрузки) исследования этой задачи. [c.304]

Г. П. Черепанов (1962) получил решение упруго-пластической задачи для трещины продольного сдвига с пластической зоной, формы и размеры которой определяются. В 1967 г. он предложил решение упруго-пластической задачи о распределении напряжений и деформаций в окрестности конца щели материал предполагался несжимаемым, со степенной зависимостью между вторыми инвариантами девиаторов напряжений и деформаций ). [c.399]

Для расчета модуля продольной упругости волокон нужно рассматривать только прямолинейный начальный участок на кривой напряжение — деформация, отвечающий обратимой деформации. При малых кратковременных нагрузках преобладают обратимая (упругая) и эластичная деформации с малым (10—15 с) периодом релаксации. При больших нагрузках значительно возрастает доля пластической деформации. Модуль Е вычисляют исходя из рабочей длины образца (расстояния между зажимами) /о, поперечного сечения 5о, условного упругого удлинения Д/ (состоящего из истинно упругого, совместно с названной частью эластичного и истинно эластичного) и нагрузки Р. Минимальной нагрузкой Р считается такая, когда обратимая часть деформации составляет не менее 90% от полной деформации. Рекомендуется предварительная запарка волокон в горячей воде, сушка и кондиционирование, однократная (не постепенно возрастающая) нагрузка. Площадь поперечного сечения волокон определяют расчетным путем из их длины, массы и уплотненности . Значение начального модуля Е волокон варьирует от 25 до 260 МПа (250—2600 кгс/см ) в зависимости от вида волокон и технологии их получения [c.48]

В сечении 3-3, когда нагрев кромки с наплавленным валиком ((/=0) достигает температуры То, из-за несоответствия закона распределения тепловых относительных деформаций продольных волокон, описываемого кривой %, действительным относительным деформациям, представленным прямой А, возникают не только упругие относительные деформации е (заштрихованные вертикально), но и пластические (остаточные) относительные деформации укорочения 8ук. Все волокна, у которых разность А — Яу больше значений упругой относительной дес рмации вт , отвечающих их температурам нагрева, получают пластические (остаточные) относительные деформации укорочения ву . Как видно из рисунка, пластические относительные деформации укорочения распространены на части ширины полосы ук. [c.396]

Сопоставляя эпюры полос из закаливающейся и малоуглеродистой сталей (кривые I и 2), можно заметить, что значения остаточных напряжений за пределами упруго-пластической зоны у закаливающейся стали меньше, несмотря на одинаковый режим наплавки обеих полос. Следовательно, структурные превращения уменьшают остаточные напряжения упругой части элемента и остаточные продольные деформации. [c.459]

Величина М является модулем упрочнения (это есть отношение приращения напряжения к приращению пластической деформации) в случае простого растяжения или сдвига. При Моо получим упругое тело. Имеем рО =/С + 4 ы/3, т. е. получим скорость распространения продольных упругих волн. Если же М = О, то тело идеально пластическое. В этом случае получим [c.55]

При возникновении текучести на одном участке брус еще может сопротивляться возрастанию нагрузки, так как остальные участки препятствуют развитию пластических деформаций в опасной зоне. Таким образом, найденная выше сила Рт не является предельной. Несущая способность бруса будет исчерпана при возникновении текучести каких-либо двух участков. В данном случае можно не рассматривать все возможные варианты исчерпания несущей способности, так как из решения, выполненного для упругой стадии работы, известно, что наибольшие напряжения возникают в сечениях / участка и, следовательно, одним из двух участков, охваченных в предельном состоянии текучестью, будет первый. Заметим также, что третий участок можно из рассмотрения исключить, так как продольная сила [c.281]

Испытания материалов на малоцикловую усталость ведутся в при повышенных температурах. В этом случае используются корсетные образцы, у которых замеряется поперечная деформация.-Поперечная деформация при обработке экспериментальных да -ных пересчитывается в продольную с использованием коэффициентов Пуассона в упругой (цу) и пластической (цр) зонах по зависимостям [c.364]

Здесь бе, и бр, — соответственно упругая и пластическая составляющие продольной деформации. Коэффициенты и рр [c.241]

В системах металл—металл, где коэффициенты Пуассона близки, напряжения в радиальном направлении незначительны. Напряжения в поперечном направлении малы по сравнению с продольными Б упруго-упругой области работы волокна и матрицы, однако они существенно возрастают при пластической деформации матрицы. [c.61]

Таким образом, задача об определении деформаций при продольно-поперечном изгибе упруго-пластической балки заменяется задачей о продольно-поперечном изгибе упругого стержня с иными нормальными силами и изгибающими моментами в поперечных сечениях, но с теми же самыми деформациями, что и для упру-гошластического стержня. [c.179]

Лужин О. В. Определение деформаций призматических стержней при упруго-пластическом косом и продольно-поперечном изгибе. Научн. докл. высш. школы, Строительство , № 2, 1958. [c.196]

Одно из основных требований, предъявляемых к инженерной конструкции, заключается в том, что конструкция не должна разрушаться в процессе эксплуатации, При проектировании следует предусмотреть возможные виды выхода конструкции из строя и учесть это при расчетах. В основном конструкции выходят из строя вследствие упругой нестабильности (продольный изгиб) избыточной упругой деформации (заклинивание) общей пластической деформации (течение) нестабильности во время растяжения (образование шейки) быстрого макрохруп-кого разрушения (распространение трещины), а также в результате коррозии под воздействием окружающей среды. [c.9]

Структура конца трещины продольного сдвига. В случав трещин продольного сдвига может быть найдено точное решение упруго-пластических задач р ]. Ограничимся изучением распределения напряжений и деформаций в окрестности такой трещины, когда реализуется тонкая структура (рис. 44). Решение этой задачи было впервые получено Халтом и Мак-Клинтоком Р]. Приведем здесь простое решение, данное в работе р]. [c.168]

Изгиб трубы с прямой осью происходит под действием сил, перпендикулярных к ее оси, или под действием пары сил, приложенных к ее оси. В отличие от обычной теории изтиба, где продольные деформации волокон рассчитываются в предположении неизменяемости поперечного сечения изгибаемой балки, при изгибе труб необходимо учитывать, что возникающие напряжения приводят к изменению ф рмы поперечного сечения трубы, деформации стенки трубы и смещению нейтральной оси. В металле стенок труб при изгибе происходят упругие и упруго-пластические деформации, меняющие его физико-механические свойства. Нейтральная ось, проходящая в поперечном сечении прямой трубы через ее центр [c.8]

Эпюра продольных остаточных напряжений малоуглеродистой пластины (кривая 2) хорошо иллюстрирует и повторяем эпюру о, изображенную на рис. УП1.4, полученную расчетным путем с учетом возникновения и развития сварочных деформаций напряжений во времени. Действительно по опытшлм данным в районе шва и прилегающей к нему зоне, т. е. в пределах упруго-пластической зоны, [c.457]

Как известно, для определенного материала при определенной температуре испытания отношение поперечной деформации к продольной при одноосном растяжении в пределах упругости является постоянной величиной. Абсолютную величину этого отношения на-II,тают коэффициентом поперечной деформации или коэффициентом Пуассона. Теория малых упруго-пластических деформаций позво- ияот установить эту величину и за пределами упругости. Будем на- ,1вать ее также коэффициентом поперечной деформации и обозна-чап. д.. [c.65]

При гибке листового материала в результате упруго-пластической деформации наружные волокна металла заготовки растягиваются и удлиняются в продольном направлении и сжимаются в поперечном направлении. Внутренние волокна сжимаются и укорачиваются в продольном и растягиваются в поперечном направлении (рис. 8, а) между крайними волокнами, испытывающими различные по знаку напряжения, находится нейтральный слой, длина которого остаегся неизменной. [c.297]

На рис. 5.3.5 представлена зависимость коэффициента поперечной деформации при исходном статическом нагружении (нулевой полуцикл) всех испытанных образцов от величины продольной деформации. Сводные данные укладываются в полосы разброса, причем видно, что интенсивность изменения коэффициента р<б4) с ростом продольной деформации различна для сталей Х18Н10Т и ТС. В исходном нагружении р(а4) является функцией упругопластической деформации и возрастает для стали Х18Н10Т от 0,25—0,31 в упругой области, до 0,43—0,46 в области пластических деформаций порядка 3%. Аналогично для стали ТС до 1% продольной деформации экспериментально определенный коэффициент менялся от 0,27 до 0,3 и от 0,38 до 0,4 соответственно в упругой и пластической областях деформаций. Из рассмотрения графиков можно сделать вывод, что коэффициент р(а4) в исходном [c.241]

Эта формула позволяет пересчитывать продольную деформацию в поперечную (и наоборот) путем разделения упругой и пластической составляющей нродолышй деформации с применением к каждой части соответствующих коэффициентов и Цр. [c.242]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...