Ширина упругой области

И мгновенную ширину упругой области [c.200]

Понятие о мгновенной ширине упругой области позволяет отделить общее (изотропное) упрочнение от направленного (анизотропного). Изотропным упрочнением материала будем называть возрастание ширины упругой области с увеличением пластической деформации, изотропным разупрочнением — убывание ширины упругой области и, наконец, стабильно пластичным состоянием (или просто стабильным) — сохранение постоянной ширины упругой области [c.200]

Для большинства конструкционных материалов изотропное упрочнение или разупрочнение проявляется в начальной стадии пластического деформирования, а затем, обычно, устанавливается стабильно пластичное состояние с постоянной шириной упругой области. [c.201]

Ширина упругой области 200, 201 [c.453]

Трехчленный критерий разрушения. В связи с тем, что в условиях жесткого нагружения при ширине петли б = О в соответствии с двучленным критерием разрушения повреждение а = О, то имеющиеся по роторным сталям экспериментальные данные (33, 112—114] можно аппроксимировать с помощью трехчленного критерия разрушения, учитывающего накопление повреждения в упругой области [c.145]

На границе пластической и упругой областей пластическая деформация должна равняться нулю. Рассматривается пластическая зона в форме клина шириной 2г в вершине трещины и равная нулю при Ха = 1 (рис. ИЗ). Если ширина в любой точке Xz равна 2гх, то предполагают, что смещение определяется формулой [c.197]

Коэффициент Пуассона. При действии на стержень растягивающей нагрузки осевое удлинение сопровождается уменьшением поперечного размера, т, е. с увеличением длины стержня его ширина уменьшается. Отношение деформации в поперечном направлении к продольной деформации для упругой области постоянно оно называется коэффициентом Пуассона и обозначается греческой буквой V таким образом, [c.21]

Барабаны и камеры имеют ослабления одиночными отверстиями большого диаметра и полями отверстий малого диаметра. Концентрация напряжений возникает около края отверстия в цилиндрическом сосуде, нагруженном внутренним давлением. В упругой области эти напряжения могут быть определены расчетным путем с использованием методов теории упругости. В плоской пластине большой ширины, растягиваемой в одном направлении, коэффициент концентрации напряжений достигает 3, т. е. нормальные напряжения около отверстия в 3 раза больше средних. [c.338]

Ширина упруго-пластической области 2 увеличивается с увеличением ширины пластиды Л только дл определенных значений, позволяющих при деформировании сохранять гипотезу плоских сечений, т, е. примерно [c.599]

В работе описываются результаты опытов, проведенных на соединениях из листовой стали Ст. 3 с толщиной соединяемых элементов 1,5-Ь 3 + 1,5 и шириной 40 мм. Шаг сварных точек был принят 60 мм, диаметр сварных точек 5 мм. Испытывались соединения с тремя, четырьмя, шестью и семью сварными точками в продольном ряду. Все испытания велись при работе соединений в упругой области при нагрузках 2, 3 и 4 тс. Срезывающие усилия в точках подсчитывались по формуле = 5 — [c.46]

Для выяснения правильности этого заключения проф. Г. П. Михайлов в 1939 г. провел исследования распределения усилий в сложных точечных соединениях при их работе в упругой области. Исследованию подвергались соединения толщиной соединяемых элементов 3 + 6 + 3 мм, шириной 80 мм при диаметре сварных точек 7 мм и с шагом 60 мм. Общий вид соединений представлен на фиг. 23. Методика исследований этих соединений была такой же, как и в предыдущих исследованиях. [c.49]

Основная часть упругой энергии сконцентрирована в узкой полосе вблизи края области выпучивания, где изгиб оболочки сравнительно велик (будем называть ее полосой изгиба и обозначим ее ширину через d). Оценим эту энергию, причем будем предполагать размеры (радиус) области выпучивания г R тогда угол а < 1 (см. рис. 9). При этом г = / sin а Ra, а глубина прогиба Н = 2R (1 — os, а) Ra . Обозначим посредством S смещение точек оболочки в полосе изгиба. Точно так же, как это было сделано выше, находим, что энергия изгиба вдоль меридиана и растяжения вдоль параллели ), отнесенные к 1 см [c.82]

При определении вязкости разрушения мы предполагаем, что материал образца в процессе нагружения остается упругим. Это предположение означает только то, что протяженность пластической области перед концом трещины мала по сравнению с длиной трещины и шириной полосы. Размер пластической области можно очень просто оценить на основе сравнения размерностей. [c.76]

В заключение отметим, что в случае щтампа конечной ширины (0 < X < /) решение может быть получено с использованием суперпозиции решений для полубесконечных штампов. Этот результат основан на том факте, что уравнения динамической теории упругости имеют гиперболический характер и, следовательно, возмущения распространяются с конечной скоростью. Поэтому, пока волны дифракции от противоположного края не достигли рассматриваемой области, пригодно решение для полубесконечного штампа. [c.492]

Нейтронные ширины пропорциональны скорости v нейтронов Гп Vn. Поэтому у всех ядер существует область столь малых скоростей нейтронов, что Гп Г , т. е. область энергий, в которой захват нейтрона более вероятен, чем упругое рассеяние. При А > > 100 это условие выполняется вплоть до сотен килоэлектронвольт. Как мы увидим ниже в гл. XI, именно малость нейтронных ширин обеспечивает работу реакторов на медленных нейтронах с энергиями порядка 0,025 эВ. [c.140]

В резонансной области полные сечения 0( в среднем наиболее велики и наименее регулярны. Многие из этих полных сечений имеют отчетливые резонансы с ширинами Г от десятков до сотен МэВ. Значительную долю полного сечения (десятки процентов) составляет упругое рассеяние a p. При отсутствии экзотермических [c.374]

При стремлении энергии нейтрона к нулю сечение упругого рассеяния стремится к константе, а сечение радиационного захвата растет в соответствии с законом 1/ . Поэтому для очень медленных нейтронов возрастает не только абсолютная, но и относительная роль радиационного захвата. В области густых резонансов интенсивности рассеяния и захвата определяются соответствующими ширинами Г и Гу (гл. IV, 7). Поскольку для каждого ядра радиационная ширина примерно постоянна, а нейтронная ширина Г растете энергией, то для резонансных нейтронов преобладает радиационный захват, а для промежуточных — упругое рассеяние. Для быстрых нейтронов упругое рассеяние по-прежнему играет важную роль. Кроме того, при повышении энергии нейтронов становятся возможными различные эндотермические процессы. [c.534]

Характерная особенность пластической деформации упорядоченных сплавов — наличие на границе упорядоченных и неупорядоченных областей так называемых сверхструктурных дислокаций, представляющих собой две обычные дислокации, связанные между собой анти-фазной границей (рис. 263). Наличие сверхструктурных дислокаций было установлено экспериментально. Ширина антифазной границы определяется упругим отталкиванием дислокаций одного знака, окаймляющих антифазную границу. [c.494]

Согласно законам развития питтингов [45], туннель вдоль оси дислокации не может устойчиво развиваться длительное время, поскольку углубление питтинга возможно не более чем до величины, соизмеримой с его диаметром. В таком случае вклад растворенного объема плохого кристалла в общий баланс растворения металла из всей области поля упругих напряжений дислокации (порядка 100—200 А в поперечнике) будет ничтожным (порядка нескольких атомных объемов), и поэтому следует рассматривать лишь область х 2Ь (т. е. область вне ядра). Тогда деформационный прирост тока Аг с площади, ограниченной радиусом X = 2Ь Гс, с учетом дискретности структуры кристалла будет приближенно равен величине тока с площади кольца радиусом 2Ь и шириной Ь (с учетом Аф 10 мВ < д) [c.61]

ХОТЯ известны и многочисленные предложения по использованию лишь пластической составляющей Лбр, т. е. ширины петли гистерезиса. Д.тя жаропрочных сплавов даже в области достаточно больших деформаций учет упругой составляющей позволяет представить результаты испытаний на термоусталость [c.57]

В качестве примера рассмотрим чистое кручение тонкой упругой полосы, ширина которой 2Н во много раз превышает ее толщину 2h. Такое соотношение размеров поперечного сечения позволяет получить простое приближенное решение задачи Сен-Ве-нана, рассматривая поперечное сечение полосы как часть бесконечной области 1Z1 h. Ввиду малой толщины полосы и в силу условия (5.52) в этом случае можно считать, что касательные напряжения равны нулю не только при z = h, но и при всех значениях z. Отсюда, используя выражения (5.50), получаем y,z) — —yz- - . Постоянная С равна нулю ввиду выполнения равенства (5.54). Таким образом, функция кручения тонкой полосы, равная депланации единицы ос длины при закручивании на единицу угла, приближенно выражается формулой [c.157]

Вырежем у одного из цилиндров диск толщиной, равной единице. Если принять в расчет действительную геометрическую форму соприкасающихся тел, то определение напряжений и деформаций в области контакта окажется невозможным. Поэтому ввиду малости ширины поверхности контакта по сравнению с диаметрами цилиндров соприкасающиеся тела заменяют двумя упругими полуплоскостями. Силы же давления, возникающие на поверхности контакта, считают приложенными к каждой полуплоскости. [c.111]

Барабаны и камеры имеют ослабления одиночными отверстиями большого диаметра и полями отверстий малого диаметра. Около края отверстия в цилиндрическом сосуде, нагрулсенном внутренним давлением, возникает концентрация напряжений. В упругой области эти напряжения могут быть определены расчетным путем методами теории упругости. В плоской пластине большой ширины, растягиваемой в одном направлении, коэффициент концентрации напряжений достигает 3, т. е. нормальные напряжения около отверстия в 3 раза больше средних [Л. 158] (рис. 7-10). Нормальные напряжения а в пластине, направленные параллельно растягивающим силам, приложенным по ее концам, могут быть найдены как [c.397]

Надрезы на различных образцах отличались величиной радиуса закругления у дна надреза р, который был равен 20 и 2 мм, и глуб1шой которая была равна 90, 60 и 30 мм. Теоретический коэффициент концеитрацни напряжений в упругой области изменялся для различных образцов в пределах 3—12. Температура в зоне надреза ирн некоторых испытаниях была равна 20 С и при остальных нспытаниях —5° С. Максимальное отношение ширины [c.341]

При исследовании напряженного состояния кольца [71—73 ] установлено, что напряжения Ое и тог практически не зависят от угла 0, кроме области вблизи разъема полудисков, т. е. прн углах, близких к 6 = л/2. Ширина этой области зависит от относительной толщины кольца, характеризуемой величиной = В В , и упругих характеристик материала. Вне этой области касательные напряжения равны нулю. Вблизи же сечения 0 = л/2 касательные напряжения меняются весьма резко как по координате 0 (рис. 6.2.3), так и по радиусу В. С увеличенпем относительной толщины кольца и степени анизотропии Ее1Свг прирост напряжений в этой области уменьшается. Изменение степени анизотропии Е 1Е меньше влияет па максимальные значения нормальных и касательных напряжений. В работе [73] отмечается, что появление зазора между кольцом и полудисками (взаимный отход контактных поверхностей) несколько снижает концентрацию напряжений. [c.213]

Влияние шага на распределение усилий между сварными точками было исследовано А. А. Лаптевым под руководством Г. П. Михайлова. В этой работе сделана попытка теоретического подсчета распределения усилий по сварным точкам, для чего использована формула Блейха, полученная для заклепочных соединенений. Исследование проводилось на соединениях из стали Ст. 3 толщиной соединяемых листов 3 + 6 + 3 мм и шириной 46 мм с тремя, четырьмя и пятью точками в продольном ряду. Диаметр сварных точек 8 мм. По формуле Блейха для данных соединений проведен подсчет усилий в точках при шаге 20, 30, 40, 50 и 60 мм. Для сравнения экспериментальных результатов с теоретическим подсчетом по формуле Блейха были выполнены вычисления для различных модулей сдвига 1200. 1000, 800, 600 и 400 тс/см, для шага 30 мм. Распределение усилий в соединении с пятью точками при шаге 30 мм и при различных модулях сдвига для соединений из стали Ст. 3 толщиной листов 3 + 6 + 3 мм и шириной 46 мм показано на фиг. 25. Для сравнения с опытными данными А. А. Лаптевым принят модуль сдвига равный 1000 тс/см. Графики распределения усилий между точками при этом модуле сдвига и при различном шаге точек представлены на фиг. 26. Экспериментальное исследование проведено на соединениях с тремя, четырьмя и пятью точками с шагом 30, 40, 50 и 60 мм. Все испытания проводились при работе соединений в упругой области. Типы соединений и методика испытаний те же, что и в предыдущих исследованиях. [c.55]

Результаты расчетов размахов напряжений и деформаций приведены на рис. 1.6. Благодаря тому, что ширина упругой зоны 2стт в 2 раза больше начального предела пропорциональности материала, область пластического повторного деформирования по сравнению с оценкой по Оост (см. рис. 1.4) значительно сузилась, а распределение размахов напряжений по ширине стержня, связанное с температурными деформациями, более неравномерно, чем при однократном нагружении. Из расчета размахи напряжений и деформаций получаются со знаками,-указывающими на то, что максимальные значения данной величины в точках, где она положительна, возникают одновременно с ее минимальными значениями в тех точках, где она отрицательна. [c.268]

В работах Гриффитса материал принимался идеально хрупким (абсолютно упругим и подчиняющимся закону Гука вплоть до разрушения). Позднее Ирвин i) и Орован расширили область применимости теории трещин, введя понятие квазихрупкого механизма разрушения, согласно которому в теле возникают пластические деформации, но они сосредоточиваются в очень тонком слое вблизи контура трещины у ее вершины. Ниже в основном коснемся идеально хрупкого поведения материала и лишь в конце параграфа поясним подход к решению проблемы в случае квазихрупкого материала. Так как ширина трещины лредпола-гается намного меньше двух других ее размеров, трещину можно считать поверхностью разрыва сплошности материала, на которой одна нормальная (чаще всего) или все три составляющие перемещения претерпевают разрыв. [c.575]

Для перехода от значений внешних нагрузок (номинальных напряжений) к локальным напряжениям и деформациям необходимо располагать в соответствии с нормами расчета энергетических конструкций на малоцикловую усталость [2] значениями кэффициен-тов концентрации напряжений (при упругих деформациях) и коэффициента концентрации деформаций К , если местные напряжения превышают предел текучести материала. Если для геометрических концентраторов напряжений типа отверстий, галтелей, выточек и т. п. такие данные в области упругих деформа ий широко представлены в работах [3, 4], то применительно к сварным соединениям строительных конструкций такая систематизация до настоящего времени отсутствует. В связи с этим были проведены исследования зон концентрации напряжений и деформаций в стыковых и угловых швах при простейших способах нагружения (растяжение, изгиб) с применением [5] методов фотоупругости и фотоупругих покрытий. При исследованиях варьировались следующие величины, характеризующие геометрию сварного шва и определяющие уровень концентрации напряжений для стыковых швов — относительная высота наплавленного металла к его ширине q e, относительная ширина шва е/5, радиус перехода р и толщина свариваемых пластин з для угловых швов — соотношение катетов, радиус перехода р и толщина з. Диапазон изменения этих параметров был выбран на основе стандартных допусков на геометрию швов, выполненных ручной дуговой сваркой плавящимся электродом, автоматической и полуавтоматической под слоем флюса и дуговой сваркой в защитных газах. Было принято, что в стыковых сварных соединениях относительная высота валика шва не превышает 0,7, а относительная ширина шва находится в пределах 0,03 е/з 3,4. С увеличением толщины свариваемых пластин относительная высота и относительная ширина шва. [c.173]

Ф-ция /(/ У (01 П( ( )) 1° не фиксируется теорией. Зависимость от энергии полностью определяется траекторией а(/) полюса Редже, к-рый даёт вклад в данную реакцию. Найденные из анализа эксперим. данных о бинарных процессах траектории полюсов Редже прекрасно согласуются с траекториями, полученными из спектра частиц и резонансов. Наиб, удобными для проведения такого анализа являются реакцнв перезарядок типа я р —> л н, д-р ц п, К р — К"п, в к-рые могут давать вклад только р или Ад полюсы Редже, Дифференц. сечения бинарных процессов (в частности, реакций упругого рассеяния адронов), согласно ф-ле (3), сосредоточены в узкой области переданных импульсов / , ширина к-рой логарифмически убывает с ростом энергии. Это явление в упругих процессах обычно называют сокращением дифракционного конуса. Сокращение конуса угл. распределения наблюдалось экспериментально во всех бинарных реакциях. Дифференц, сечения бинарных реакций в области малых / часто записывают в виде [c.304]

В отличие от поглощения, при рассеянии Р. и. фотоны изменяют направление движения и могут потерять лишь часть своей энергии. При когерентном (упругом) рассеянии Р. и. энергия фотонов не изменяется, ио после рассеяния они движутся в др. направлении (рэлеев-ское рассеяние). Некогерентное (неупругое) рассеяние с уменьшением энергии фотонов Р. и. может быть двух типов корпускулярное (см. Комптона эффект) и комбинационное. При корпускулярном рассеянии происходит обмен импульсами между электроном атома и фотоном, в результате чего энергия фотона уменьшается на величину, зависящую от угла рассеяния, а из атома вылетает электрон отдачи. При комбинац. рассеянии за счёт части энергии фотона атом испускает электрон. Потеря энергии фотона в этом процессе от угла рассеяния не зависит. Обычно вероятность комбинац. рассеяния значительно меньше вероятности корпускулярного рассеяния однако если комбинац. рассеяние происходит на одном из электронов -оболочки, а энергия фотона совпадает с энергией электронов АГ-оболочки (с точностью до ширины -уровня), то наблюдается резонансное комбинационное рассеяние Р, и,, вероятность к-рого повышается на нёск. порядков величины и значительно превосходит вероятность корпускулярного рассеяния. В области малых Av и Z преойпадает когерентное рассеяние, при больших Av и Z — некогерентное рассеяние. В результате интерференции когерентно рассеянного [c.375]

В зависимости от величины прицельного параметра Ь (расстояния, на к-ром частица прошла бы мимо центра ядра-мишени, если бы взаимодействие отсутствовало) осуществляются Я. р. разного типа. При больших значениях прицельного параметра сталкивающиеся ядра А,, А 2 оказываются вне области действия ядерных сил—взаимодействие чисто кулоновское либо упругое рассеяние, либо кулоновское возбуждение ядра. При касательных столкновениях ядер А,, А2 Ь Ь ) идут только прямые реакции (рис. а). При ещё меньших значениях Ь b b b ) наблюдаются глубоко неупругие столкновения (рис. б). Для них характерны большая величина потерь кинетич. энергии, к-рая переходит во внутр. энергию возбуждения ядер, большие ширины массовых и зарядовых распределений. Кинетич. энергия ядер в выходном канале приближённо равна их энергии кулоновского отталкивания, Максимумы проинтегрированных по энергии и углу зарядовых распределений продуктов реакции располагаются около значений зарядов сталкивающихся ядер. Различным парциальным волнам, к-рые дают вклад в глубоко неупругие столкновения, отвечают разные времена взаимодействия и вследствие этого разные [c.669]

Датчики абсолютной скорости инерционного действия по механической схеме близки к акселерометрам и отличаются тем, что МП должен преобразовать силу инерции в кинематическую величину — скорость, перемещение или деформацию (так как упругая сила не может быть мерой скорости, см. гл. VII). В одном из возможных режимов работы выходной сигнал МП (перемещение или деформация) пропорционален виброскорости объекта, что возможно в некотором диапазоне частот по обе стороны от собственной частоты механической системы. Ширина диапазона практически пропорциональна относительному демпфированию в датчике. Такой квазирезонанс-ный режим пока можно получить только в низкочастотной области и в ограниченном интервале температур [42]. Квазирезонанснып режим возможно создать не на механической, а на электрической стороне датчика с помощью схем коррекции сигнала. Оба варианта датчика близки по параметрам Собственная частота (которая в данном случае характеризуется не максимумом АЧХ, а переходом ФЧХ через значение 90 ) 20—30 Гц. Меньшая собственная частота дает выигрыш в чувствительности, ио приводит к зависимости характеристик датчика от положения в поле земного тяготения из-за статического прогиба. Подвижную систему подвешивают на плоских пружинах, обеспечивающих ее одномерное перемещение. Верхняя граница рабочего диапазона достигает нескольких сот герц. Она ограничивается не только возможностями демпфирования, но и наличием высших собственных частот механической системы, ярко выраженных для этого типа подвеса. [c.224]

Краевую дислокацию в кристалле можно представить и другим путем. Предположим, что верхняя часть кристалла, состоящего из кубов, отвечающих элементарным ячейкам его атомно-кристаллической решетки (фиг. 10, в), содержит на одну атомную плоскость rj больше, чем нижняя часть кристалла. Тогда такая полуплоскость (AB D) является лишней. Искаженная область у края этой лишней полуплоскости AD) называется краевой или линейной дислокацией, которая обозначена значком j. Кристаллическая решетка вокруг дислокации упруго искажена и является областью концентрации напряжения образование такой области требует значительной затраты энергии. Однако если дислокация уже образовалась, то перемещается она сравнительно легко. Наиболее искаженная часть решетки вблизи AD является центром или ядром дислокации, ее ширина простирается йсего на два — пять периодов решетки, т. е. межатомных расстояний. Линия AD называется осью дислокации, причем длина ее, т. е. длина дислокации, может доходить до многих десятков тысяч периодов решетки. Естественно, что представленное на фиг. 10, г расположение атомов в плоскости, перпендикулярной к оси дислокации AD, является приближенным. Точное распределение атомов вблизи центра или ядра дислокации неизвестно. [c.25]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...