Прочность Результаты исследования

Результаты исследования различных жаропрочных сплавов при нагрузке 210 МПа и температуре 950°С в зависимости от структуры приведены на рис. 15. Как видно из рис. 15, наибольшей прочностью обладает сплав с монокристаллической структурой. [c.29]

В основу теорий прочности положены исследования по механике разрушения материалов. Результаты этих исследований позволили сформулировать различные гипотезы о критериях, определяющих условия перехода материала в опасное состояние. [c.342]

Результаты исследования (см. табл. 6.11) свидетельствуют о том, что наилучшие показатели прочности при растяжении и сжатии имеют материалы, насыщенные методом газофазного осаждения. По отношению к модулю упругости в окружном направлении предпочтение следует отдать другим методам. Однако данные при сжатии (см. табл. 6.10) однозначного ответа на этот вопрос не дают. [c.179]

При анализе многочисленных экспериментальных результатов, полученных в различных лабораториях, становится ясным, что противоречия и несопоставимость данных изучения материалов с покрытиями объясняются прежде всего отсутствием унификации методик испытаний. Корректность результатов исследований, их метрологическое обеспечение обусловливается в конечном счете нормативными документами (ГОСТами, РД — руководящими документами, МР — методическими рекомендациями). Если методики триботехнических испытаний покрытий можно считать достаточно стандартизированными, то вопрос унификации оценки физических свойств, прочности соединения, усталостных характеристик и многих других остается открытым. [c.192]

Усталостная прочность может существенно зависеть от текстуры. Так, предел выносливости листов из сплава Т1—4%А1—4% /в продольном направлении прокатки заметно ниже, чем в поперечном (по-видимому, это — следствие призматической текстуры листа) [142]. Результаты исследования влияния текстуры на усталостную прочность показали возможность повышения сопротивляемости полуфабрикатов циклическим нагружениям в определенных направлениях, например вдоль кованого или катаного прутка. [c.155]

Обобщены результаты исследований влияния структуры на статическую и циклическую прочность магниевых сплавов и их сопротивление усталостному и хрупкому разрушению. Рассмотрено влияние внешних факторов на механические свойства, параметры статической и циклической трещиностойкости. Обсуждены технологические мероприятия, способствующие повышению прочностных и пластических характеристик магниевых сплавов. [c.319]

В главе 9, написанной Э. М. By, обсуждаются различные эмпирические теории прочности анизотропных сред и, в частности, композиционных материалов, а также приводятся условия, при которых применимы общеупотребительные критерии прочности. Кроме того, указывается методика, позволяющая выбрать эмпирический критерий прочности по минимальному количеству экспериментальных данных. Наконец, глава 10 содержит обзор результатов исследований композиционных материалов методами фотоупругости. [c.12]

Согласно работам [13, 59, 98, 99, 107], поверхность стеклянных волокон содержит гидроксильные группы и воду. Присутствие на поверхности борных волокон окислов бора обнаруживается при взаимодействии поверхности с метанолом [40]. Как будет показано далее, удаление окисного слоя с поверхности борного волокна приводит к увеличению прочности боропластиков при испытаниях на изгиб и сдвиг в исходном и во влажном состояниях. Результаты исследования показали, что на воздухе поверхность борного волокна, промытая метанолом и свободная от окислов бора, окисляется самопроизвольно. Данные электронно-микроскопического [c.236]

Как было показано, прочность адгезионной связи на поверхности раздела графитовое (или борное) волокно — смола зависит от многих факторов. Такие характеристики волокон, как удельная поверхность, поверхностная энергия (смачиваемость и химическая активность), размер кристаллитов графита и их ориентация (модуль), в значительной мере определяют прочность адгезионного соединения. Однако количественная взаимосвязь между химической активностью или смачиваемостью поверхности волокна и механическими свойствами композита, такими, как прочность на сдвиг или изгиб, не установлена. Согласно результатам исследований, прочность адгезионной связи на поверхности раздела в композите обратно пропорциональна размеру кристаллитов графита на поверхности волокна, и для любой данной системы увеличение удельной поверхности волокон приводит к повышению прочности композита на сдвиг. [c.270]

Влияние атмосферных условий на прочность. Обширные исследования, проведенные в различных областях США, от Флориды и Нью-Мехико до Аляски, показали, что атмосферные условия значительно снижают прочность материалов. Так, прочность на изгиб полиэфирных стеклопластиков уменьшалась на 40%, а прочность эпоксидных материалов в аналогичных условиях испытаний — на 15%. Степень снижения прочности зависит от многих факторов при сопоставлении результатов следует учитывать, например, особенности чистовой обработки данного материала. Тем не менее приведенные выше результаты отражают [c.210]

Абсолютная величина масштаба, которому соответствует наличие макроскопической трещины, подвержена разнообразным интерпретациям. Тем не менее с физической точки зрения описанные выше классы отличаются лишь степенью идеализации и уровнем рассмотрения. В целях установления взаимосвязи результатов исследований по определению механических характеристик материала рассмотрим основы общего баланса энергии — подхода, пригодного для описания разрушения любых твердых тел анизотропных и изотропных, однородных и неоднородных. Характеристики локальной прочности будут рассмотрены с точки зрения механики сплошной среды. Ряд теорий, на которых мы остановимся. [c.207]

Наряду с определением свойств длительной прочности вольфрамовых проволок в [38] проведены металлографические исследования, испытания микротвердости и измерения пластичности разрушенных проволочных образцов. Обнаружена корреляция между рекристаллизацией вольфрамовой проволоки (между 982 II 1093 °С) и изменениями, наблюдаемыми в значениях долговечности выше этих температур. Основной результат исследований состоял в том, что свойства длительной прочности вольфрамовой проволоки оказались лучше известных данных, полученных для других форм вольфрама, других тугоплавких металлов и жаропрочных сплавов. [c.277]

Длительная прочность зависит от большого числа факторов и проявляет высокую чувствительность к условиям изготовления металла (выплавка, ковка и т. п.) и разного рода технологическим операциям, предусмотренным циклом изготовления изделия. Поэтому в пределах марочного состава ст/али наблюдается значительный разброс характеристик прочности и пластичности при длительном разрыве. В этих условиях оценка сопротивления разрушению, как и других характеристик механических свойств, не может базироваться на результатах исследования только одной партии (одной плавки) металла данной марки стали. [c.105]

Дифференциация труб проведением структурной диагностики всех труб паропроводов с привлечением современных неразрушающих методов — очень трудоемкая операция и не может дать полной гарантии достоверности результатов исследования из-за возможных структурных изменений в локальных объемах металла. В сложных деталях элементов турбин такая диагностика еще более затруднена. Поэтому, оценивая работоспособность конструкции, следует учитывать роль объемов металла с пониженным сопротивлением разрушению, т. е. использовать методы вероятностной оценки пределов длительной прочности по результатам анализа испытаний металла многих промышленных партий. [c.106]

В связи с этим для раскрытия физической сущности уравнения типа (3.28) были использованы результаты исследований [78, 79], в которых, во-первых, удалось отделить влияние главных факторов от второстепенных, во-вторых, испытания на длительную прочность проведены при 700 °С длительностью до 1000 ч. При таких режимах испытаний никелевых сплавов, диффузионные процессы не достигают заметного развития и влияние их на процесс разрушения мало. Следовательно, в этом случае можно [c.121]

Указанные представления находятся в полном соответствии с результатами оценки прочности при исследовании макроскопического разрушения материалов. Лучшее соответствие расчетных данных с экспериментальными получено в тех случаях, когда формулы для определения эквивалентного напряжения включают как характеристику напряженного состояния, ответственную за появление разрывов сплошности (максимальное [c.133]

Один из возможных способов определения величины этого коэффициента основан на использовании результатов исследования длительной прочности образцов с концентраторами напряжений или испытаний хотя бы одной детали рассматриваемой серии и сопоставлении ее долговечности с расчетной, полученной с помощью уравнений типа (4.16). [c.160]

Имеются опубликованные результаты исследований влияния облучения на натуральный каучук при статической или динамической нагрузке. Они показывают, что натуральный каучук хорошо сохраняет упругость, имеет хорошие гистерезисные свойства и стойкость по отношению к изменению остаточной деформации при изгибе в процессе облучения [9, 19]. Уменьшение предела прочности и относительного удлинения при облучении натурального каучука, находящегося в напряженном состоянии, происходит значительно быстрее, чем при облучении без нагрузки. Остаточное сжатие цилиндрических образцов из каучукового вулканизата, облученных в отсутствие нагрузки, уменьшилось на 55%, а остаточное сжатие сегментов колец, находившихся во время облучения в сжатом состоянии, увеличилось с 6 до 80% при максимальной дозе. При двух еще более высоких дозах остаточная деформация при изгибе на 180° составила 100%. [c.77]

Результаты исследований в упомянутых выше работах, а также в ряде аналогичных работ, позволяют судить о прочности элементов конструкций в условиях проведения опытов. Объем работ по исследованию прочности натурных объектов в условиях малоциклового нагружения явно недостаточен, и проведение таких исследований с целью проверки существующих методов расчета и обоснования методик, учитывающих характер нагружения в зонах концентрации напряжений объектов во время эксплуатации, весьма актуально. Это относится и к сварным трубам большого диаметра, которые используются при сооружении магистральных трубопроводов. [c.147]

В эксплуатации наличие постоянной составляющей напряжений от внутреннего давления, а также различная степень предварительного сжатия или растяжения сильфонного компенсатора при установке в системе трубопроводов приводят к наклепу и асимметрии цикла напряжений и деформаций. Литературные данные [39, 122, 262], а также результаты исследований малоцикловой прочности конструкционного материала при наклепе свидетельствуют о том, что при жестком нагружении (постоянство максимальных циклических деформаций) наличие средней деформации — примерно половины предельной статической — практически не влияет на долговечность (Л > 100 циклов), и в первом приближении разрушение определяется только циклической составляющей нагружения. [c.183]

Результаты исследований показали, что длительное влияние статических напряжений и среды не вызывает существенных изменений механических свойств и коррозионного растрескивания. В то же время циклическими испытаниями установлено, что у образцов сварных соединений значение условного предела выносливости значительно меньше, а интенсивность снижения коррозионноусталостной прочности больше, чем у основного металла. Металлографические исследования свидетельствовали о том, что разрыхления и трещины возникают главным образом по границам зон термического влияния. Это обусловлено тем, что циклическая нагрузка интенсифицирует коррозию под напряжением по сравнению со статической, в большей степени приводя к неоднородности физикомеханических и электрохимических свойств в металле сварного соединения. Трещины распространяются преимущественно внутрикристаллитно, что говорит [c.236]

В результате исследования получены материалы, обладающие близким к алмазу коэффициентом термического расширения, повышенной прочностью и высоким сопротивлением к истиранию, что определяет их как хорошие связки для изготовления алмазного инструмента. Рис. 4, библиогр. 3. [c.227]

В очередном выпуске приведены результаты исследований накопления повреждений и образования трещин, динамической концентрации напряжений вокруг отверстий, больших прогибов гибких оболочечных элементов и процессов газо- и гидростатического формования. Проанализированы вопросы устойчивости оболочек, включая многослойные оболочечные конструкции, при простом и комбинированном нагружениях. Рассмотрены методы расчета лепестковых упругих муфт, многослойных сосудов давления, динамических характеристик пластинчатых систем, а также другие вопросы прочности как в общей постановке для широкой номенклатуры машиностроительных конструкций, так и в виде конкретных рекомендаций для определенных узлов и деталей машин. [c.136]

В связи с тем, что в ряде работ [110] сравнение склонности к охрупчиванию мартенситных, бейнитных и перлитных структур приводили при разных уровнях прочности, были предприняты [107] исследования влияния продуктов превращения аустенита в хромомолибденованадиевых сталях на склонность к отпускной хрупкости при одинаковой прочности. Результаты исследований показали, что бейнитная и феррито-перлитная структуры характеризуются однаковой склонностью к отпускной хрупкости, если их сравнивать при одинаковых уровнях прочности мартенсит охрупчивается сильнее бейнита при уровне прочности, соответствующем твердости HR менее 36 единиц и пределу те- [c.61]

Анализ результатов экспериментального исследования усталостной прочности в условиях сложного напряженного состояния (в основном при кручении и кручении с изгибом) [86, 213, 326, 342, 410 и др. ] показывает, что отношение пределов усталости при повторном сдвиге т 1 и повторном растяжении а 1 составляет для сталей 0,5—0,7, а для чугунов 0,75—0,9, что соответствует отношениям, предполагаемым большинством теорий статической прочности. Результаты исследования усталостной прочности пластмасс при кручении [516] также свидетельствуют о снижении сопротивления материала при этом виде нагружения по сравнению с прочностью при циклическом изгибе с вращением. Отмеченная корреляция между характеристиками статической прочности и характеристиками усталости указывает на принципиальную возможность распространения критериев, подтвержденных экспериментально в условиях статического нагружения, на случай усталости. [c.181]

Наряду с вертикальной схемой определенный интерес вызывает наклонно движущийся поперечно продуваемый слой. Здесь привлекает отсутствие контакта слоя с одной из поверхностей (это существенно в высокотемпературных условиях), возможность развивать конструкцию в горизонтальной плоскости, некоторые компоновочные улучшения. Наряду с этим использование подобного принципа может усилить поперечную неравномерность движения слоя, унос со свободнор поверхности, неравномерность высоты слоя вдоль решетки, требования к решетке (в части ее беспровальности, прочности) и пр. В [Л. 248] приведены результаты исследования теплообмена в подобном слое при dm= = 12 мм. Небаланс по теплу газа и насадки не превосходил 5—8%. При Re n= 140-1 000 WJW O—l, [c.326]

Поправка и. Прп определении размеров соединяемых вала и отверстия измерительные наконечники прибора опираются на вершины неровностей их поверхностей. Натяг —D 3 . Следовательно, высота неровностей входит в размеры деталей и натяг (рис. 9.10, б). В процессе запрессовки неровности на контактных поверхностях детален сминаются и в соединении создается меньший натяг, что уменьшает прочность соединения. Смятие неровностей зависит от их высоты, метода и условий сборки соединения (со смазочным материалом или без него), механических свойств материала деталей и других факторов. По результатам исследований Е. Ф. Бе-желуковой, поправку и на смятие неровностей контактных поверхностей необходимо определять по следующим формулам для материалов с различными механическими свойствами [c.224]

Ниже приведены результаты исследований малоцикловой усталости в области криогенных температур некоторых наиболее перспективных титановых сплавов по данным В. А. Стрижало. В широком диапазоне температур кривые малоцикловой прочности и кривые предельных пластических деформаций подобны кривым при 20°С и имеют участки с одинаковым характером разрушения. На рис. 64, 65 приведены кривые [c.108]

В результате исследований обнаружено, что металл сварного соединения при наиболее оптимальной > технологии сварки имеет предел выносливости не выше 80 % от предела основного металла. Наибольшее снижение о сварного соединения наблюдается при наличии непроваров—0,37(7 нарушения газовой защиты зоны сварки снижают усталость до О.бОо, , пористость—до 0,43а Таким образом, у технически чистого титана усталостная прочность сварнь1х соединений при отсутствии конструктивных концентраторов составляет (0,6—0,8) а, . [c.156]

Исследование причин снижения усталостной прочности после абразивной шлифовки провели Л.А. Гликман и Л. М.Фейгин [171]. Испытания вели круговь)м изгибом гладких цилиндрических образцов сплава Т1—4,5 % А1 (типа ВТБ) диаметром рабочей части 7,5 мм. Часть образцов на конечной стадии изготовления шлифовали на воздухе или в аргоне кругом ЭБ60СМ1К при скорости 2000 об/мин и подаче 0,1 мм за проход, охлаждение было минимальнь)м (для исключения коробления образцов). Другую часть образцов изготавливали точением с тщательной полировкой наждачной бумагой да 8-го класса шероховатости. Шлифованна)е образцы по партиям подвергали дополнительной обработке с целью снятия остаточных напряжений или тонкого поверхностного слоя. В каждом варианте испытывали по несколько партий образцов с целью проверки однозначности получаемых данных. Результаты исследования представлены на рис. 114. Видно, что усталостная прочность шлифованных образцов на 25 % ниже, чем точеных и полированных. Защита зоны шлифовки аргоном не оказала положительного влияния, следовательно, основная причина снижения усталостной прочности после шлифовки сос- [c.178]

На рис. 116 приведены характерные диаграммы выносливости на оксидированных и не оксидированных гладких и надрезанных образцах диаметром рабочей части 6 мм при круговом консольном изгибе, полученные Н. И. Лошаковой, С. Ф. Юрьевым и Г. Н. Всеволодовым. Оксидирование проводили путем нагрева образцов в открытой электропечи до 800°С и выдержке в течение 1 ч с получением слоя повышенной твердости толщиной 40 мкм. Материал образцов — сплав Т —4 % А1 (ВТ5 с несколько пониженным содержанием алюминия). Из рис. 116 видно, что термическое оксидирование может резко снижать предел выносливости. Особенно велико это снижение при испытании гладких образцов (почти в 2 раза), у надрезанных (а. ==3,5) оно не превышает 25 %. Подобное влияние термического оксидирования на усталостную прочность обнаружено при испытании сплавов ВТЗ-1, ВТ6 и др. [ 178, с. 236—247 179 180]. Обобщенные результаты исследований, характеризующие зависимость предела выносливости сплава типа ВТ5 от режима оксидирования, приведены на рис. 117. Как следует из этого рисунка, повышение температуры и увеличение продолжительности изотермического окисления сопровождаются снижением предела выносливости оксидированных при 750—800°С гладких образцов на 30—50 %, надрезанных на 25—30 %. С повышением температуры оксидирования усталостная прочность гладких образцов снижается более резко, чем при увеличении длительности процесса. Уменьшение выносливости надрезанных образцов происходит в первые часы выдержки, а при дальнейшем повышении и длительности [c.184]

Из приведенных результатов исследования видно, что разрушение рабочей лопатки VIII ступени компрессора двигателя, приведшее к титановому пожару, явилось следствием снижения усталостной прочности лопатки из-за ее повреждения от удара посторонним предметом, попавшим в проточную часть двигателя в процессе его эксплуатации. [c.597]

Результаты исследования механизмов разрушения и критериев прочности однонаправленных композиционных материалов описаны в других томах. Так как однонаправленный слой является основным элементом и на результатах его исследования построен анализ прочности слоистых композиционных материалов, ниже приведены основные результаты, необходимые для дальнейшего изложения материала. Основные этапы, исторического развития наиболее распространенных критериев прочности композиционных материалов описаны в разделе I, где основное внимание уделено исходным предпосылкам построения некоторых классических критериев пластичности и прочности. [c.80]

Термин окисная связь введен для объединения в одну группу композитов, упрочненных волокнами окислов. Сюда относятся также и композиты, в которых связь образуется между окисными пленками. Следует признать, что образование окисных связей подчиняется указанным выше принципам химического взаимодействия, но выделение их в отдельную группу, видимо, желательно, поскольку композиты этого класса имеют свои особенности, а механизм образования связи в большинстве таких систем исследован недостаточно глубоко. Действительно, окисные связи изучены наиболее подробно не в композитах, а в других системах, например, в металлокерамических спаях для электронных трубок или в эмалях на металлах. Наиболее полное исследование такой связи в композитах выполнено Саттоном и Файнголдом [45] в лаборатории космического материаловедения компании Дженерал электрик . Авторы обнаружили влияние малых примесей на прочность связи в композите высокочистый никель — окись алюминия. Все более очевидной становится роль следов примесей независимо от их источника при формировании связи в композите. В гл. 10 приведены некоторые результаты исследования трех систем с окис-ной связью. На одной из них, а именно, на системе никель — окись алюминия новым методом детально изучена совместимость и показано заметное влияние примесей. Кроме того, в гл. 8, посвященной поверхностям раздела в композитах с окисным упрочнением. [c.84]

ЛОКОН с покрытием толщиной 0,7, мкм не отличается от прочности волокон с покрытием толщиной 0,04 мкм. Результаты исследований при указанных температурах отжига позволяют сделать следующие два сопоставления. Во-,первых, после отжига при 1273 К с выдержкой 24 ч покрытие толщиной 0,04 мкм сфероидизовано, а покрытие толщиной 0,7 мкм сохранило сплошность. Во-вторых, после той же выдержки при 1373 К оба покрытия остались сплошными. Следовательно, поскольку экспериментальные данные о величине прочности аналогичны, можно предположить, что прочность углеродных волокон не зависит ни от площади контакта с никелем, ни от толщины никелевого покрытия. [c.419]

Повышение поверхностной энергии волокна, по-видимому, связано с наличием на его поверхности кислородсодержащих групп, о чем свидетельствуют кислая реакция поверхности и увеличение на ней количества атомов углерода, которые, вероятно, соединяются с кислородом воздуха, образуя группы с высокой реакционной способностью. Кроме того, Форест [35] показал, что механические свойства высокопрочных углепластиков при высокой температуре ухудшаются под воздействием внешней среды в течение нескольких месяцев. Согласно результатам исследований Бонка и Титселя [18], прочность стеклопластиков при комнатной температуре уменьшается вследствие старения в теплой влажной атмосфере. Влияние старения на прочность волокнистых композитов 1То 1р<)бн6 рассматривается в разд. III. [c.266]

На основании результатов исследований, проведенных на меди, армированной либо вольфрамовой, либо молибденовой проволокой, Гэйтс и Вуд [19] установили, что армирование не только не мешает усталостному повреждению матрицы, но, возможно, делает его более выраженным в зависимости от того, как расположены относительно друг друга главные направления нагружения и армирования. Они также сделали вывод о том, что для достижения более высокой усталостной прочности необходимо, чтобы волокна действовали в качестве стопоров для развивающихся трещин, а сама арматура не подвергалась усталости. [c.398]

Бергрен [32] сообщил результаты исследования инконелевых облученных труб на ползучесть. Время до разрушения труб, находящихся под нагрузкой во время облучения, уменьшается вдвое по сравнению с необлученными. Предполагалось, что так как инконель содержит бор, то уменьшение прочности следует отнести за счет образования гелия из бора. Собирающийся по границам зерен газообразный гелий может понизить сопротивление инконеля ползучести. Гелий образуется при превращении В в Li , накапливается в кристаллической решетке и диффундирует к границам зерен, значительно понижая пластичность и уменьшая время до разрушения сплава. [c.266]

Механизм ударно-абразивного изнашивания существенно различен в вязкой и хрупкой областях разрушения. На рис. 77 приведены результаты исследований зависимости износостойкости стали Д7ХФНШ от ее твердости в каждой из этих областей разрушения. Разделение характера разрушения стали на хрупкое и вязкое производили по ориентации площадки излома относительно оси цилиндрического образца диаметром 10 мм с надрезом. Образцы разрушались при центральном изгибе. При нормальном расположении площадки излома к оси образца происходит отрыв — хрупкое разрушение, а при наклонном срезе — вязкое разрушение. Для стали Д7ХФНШ граница перехода хрупкого разрушения и вязкое соответствует максимальным значениям хрупкой и вязкой прочности, наблюдаемым при-определенных температурах отпуска. [c.159]

Высокотемпературный нагрев при получении биметалла обусловливает взаимную диффузию составляющих сплавов, в данном случае молибдена в сталь и углерода из стали в молибден, что подтверждается результатами металлографического анализа. Из рис. 89 видно, что поверхностные слои стали обезуглерожены, а феррит имеет столбчатое строение. Первое объясняется диффузией углерода в молибден, второе — диффузией молибдена в сталь. Когда в стали достигается такое содержание молибдена, при котором а - 7, превращения не происходит, феррит приобретает столбчатое строение. Темная прослойка между молибденом и железом - карбид (Мо, Ре)бС. Толщина зтой прослойки, как и зоны обезуглероживания, тем больше, чем выше температура прокатки, вследствие ускорения диффузионных процессов при повышении температуры. Увеличение толщины хрупкой карбидной прослойки приводит к уменьшению прочности сцепления, что видно из рис. 91 (повышение температуры прокатки снижает прочность сцепления). В дальнейшем перераспределение элементов между слоями будет рассмотрено дополнительно — при описании результатов исследования необходимости (целесообразности) проведения после прокатки термической обработки. [c.94]

Возможность иопользования эпергетической теории прочности для пересчета результатов испытаний, проведенных при различных видах напряженного состояния, впервые показана В. Н. Кузнецовым. Сравнивали результаты исследований стали 12Х18Н9Т при двух- и одноосном растяжении-сжатии. Несмотря на то, что опыты были проведены в несколько различающихся условиях, соответствующие кривые 2 и <3 (рис. 83,а) расположены в узкой полосе разброса. Впоследствии вывод о справедливости энергетической гипотезы прочности был подтвержден результатами испытания трех марок сталей при совместном действии осевой и сдвигающей нагрузок (Н. Д. Соболев, В. И. Егоров) — рис. 83,6. При этом показано, что теоретическое отношение энергетической теории прочности Дт=0,577 До достаточно хорошо подтверждается экспериментом Дт/Ло=0,572 0,574 0,585 здесь Ат — размах касательных напряжений. Подобные результаты получены С. И. Тайра, Г. А. Туликовым. [c.146]

В обобщенном виде результаты исследований влияния ППД на возникновение и развитие усталостных трещин в сталях с различными механическими характеристиками приведены на рис. 62 в виде зависимостей пределов выносливости по трещинообразованию и разрушению от пределов прочности. Пределы выносливости по разрушению (прямая 1) для ненаклепанных образцов из большинства исследованных сталей оказались примерно постоянными и не зависящими от предела прочности этих сталей. Если принять во внимание, что для сталей существует хорошо подтвержденная экспериментально пропорциональная зависимость предела выносливости гладких образцов от предела прочности, то расположение прямой 1 параллельно оси [c.150]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...