Вязкая прочность

Рис. 2.11. Зависимость вязкой прочности сварных соединений от относительной толщины мягкой прослойки ж при f/B = О...0,4 для дефекта в центре шва

При as > as вязкая прочность соединений будет определяться только глубиной дефекта I /В и временным сопротивлением металла мягкой прослойки [c.65]

ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ ВЯЗКОЙ ПРОЧНОСТИ МЕХАНИЧЕСКИ НЕОДНОРОДНЫХ СВАРНЫХ СОЕДИНЕНИЙ С ПЛОСКОСТНЫМИ ДЕФЕКТАМИ [c.70]

Рис. 3.24. Определение уровня допускаемых напряжений а — для однородных соединений б—неоднородных соединений (1 — вязкая прочность, определяемая нетто-сечением соединения,

Сплачивание, сращивание и угловое соединение (вязка). Прочность склеенных частей достигается применением особых видов соединений, называемых сплачиванием, сращиванием и вязкой. [c.20]

У неоднородных композиционных материалов, нанр. стеклотекстолитов, П. н. при сжатии в плоскости листа могут быть значительно ниже, чем при растяжении, что связано с потерей устойчивости отд. элементов этого сложного материала при испытании на сжатие. П. п. при срезе у металлов и их сплавов обычно составляет 0,6—0,75 от II. п. при растяжении, если эти материалы разрушаются вязко (см. Вязкая прочность), у хрупких материалов (напр., чугунов) Т(.р может превышать И. и. при растяжении (см. табл.). При кручении и изгибе напряжения распределяются неравномерно по сечению и П. п. характеризует напряжения в крайних, наиболее нагруженных волокнах, в момент разрушения образца. Условные П. п. при изгибе и кручении подсчитываются в предположении линейного (упругого) распределения напряжений по сечению по формулам сопротивления материалов [c.46]

Монокристаллы со структурой а. к. Одной из особенностей пластической деформации гомеополярных кристаллов, в частности германия, является сильная температурно-скоростная зависимость их пластических свойств. Следовательно, сопротивление движению дислокаций характеризуется малым объемом активации и в основном преодолевается с помощью теплового движения. Вязкая прочность при высоких температурах сопровождается значительным деформационным упрочнением. [c.214]

Интенсивность износа твердосплавных инструментов, работающих при высоких скоростях резания, когда температура контактных слоев высока (более 900—950°С), определяется, главным образом, взаимным диффузионным растворением материала режущей части инструмента и обрабатываемой заготовки. Такой вид износа можно рассматривать как один из видов химического износа. Его величина определяется скоростью взаимного растворения материалов режущей части инструмента и обрабатываемой заготовки. Показателем износостойкости при химическом износе является инертность материала инструмента по отношению к обрабатываемому материалу. Оно определяется из температурных зависимостей коэффициентов диффузии и диаграмм состояния взаимодействующих пар. Этому виду износа не подвержены инструменты из быстрорежущей и инструментальных сталей, так как ИХ предельная температура, определяющая вязкую прочность (формоустойчивость) режущей кромки, ниже температуры начала диффузии. [c.148]

Минералокерамику, вследствие ее невысокой вязкой прочности, как правило, не применяют для оснащения инструментов при обработке резанием жаропрочных металлов. [c.41]

Выше порога- хладноломкости материал тоже может быть ненадежным, если мало абсолютное значение Ор. Поэтому надо стремиться к повышению этой величины, характеризующей сопротивление вязкому разрушению. В основном величина Ор зависит от уровня прочности — чем выше прочность (выше (Тв, (То,2), тем ниже ар хотя имеют значение и другие еще недостаточно точно установленные факторы. [c.74]

В случае вязкого разрушения в результате большой местной пластической деформации и местного сильного упрочнения прочность образца с концентратором всегда выше, чем гладкого. [c.78]

Увеличение содержания углерода в стали приводит к повышению прочности и понижению пластичности (рис. 148). Приводимые механические свойства относятся к горячекатаным изделиям без термической обработки, т. е. при структуре пер-лит+феррит (или перлит+цементит). Цифры являются средними и могут колебаться в пределах 10% в зависимости от содержания примесей, условий охлаждения после прокатки и т. д.2. Если сталь применяют в виде отливок, то более грубая литая структура обладает худшими свойствами, чем это следует из рис. 148 (понижаются главным образом показатели пластичности). Существенно влияние углерода на вязкие свойства. Как видно из рис. 149, увеличение содержания угле- [c.181]

Для получения большой твердости в поверхностном слое детали с сохранением вязкой сердцевины, что обеспечивает износоустойчивость и одновременно высокую динамическую прочность детали, применяют поверхностную закалку или химико-термическую обработку. [c.312]

Напомним читателю, что (Тв — предел прочности — характеризует прочность стали стт при феррито-перлитной структуре 0,5—0,6 от Ла. а Tsa — порог хладноломкости — соответствует температуре, когда в изломе образца 50% вязкой составляющей, а вр — работа распространения вязкой трещины, численно равная ударной вязкости образца с трещиной. Первое (Т ) характеризует сопротивление стали хрупкому разрушению, а второе (ар) — вязкому разрушению. Цифры вязкости соответствуют нормализованной стали 40 обычной чистоты и обычного размера зерна (зерно № 5—8). [c.365]

При таком высоком содержании никеля разрушение происходит при всех уровнях прочности и температурах вязко, хотя значение Яр уменьшается с увеличением прочности и при Ов = — 240 кгс/мм становится равной всего лишь 1 кгс-м/см . [c.394]

Объемную закалку во многих случаях заменяют поверхностными термическими и химико-термическими андами обработки, коюрые обеспечивают высокую поверхностную твердость (высокую контактную прочность) при сохранении вязкой сердцевины зуба (высокой изгибной прочности при ударных нагрузках). [c.143]

Настоящая монография является одной из попыток среди такого рода работ подойти к проблеме разрушения, базируясь на системном подходе, лежащем на стыке механики деформируемого твердого тела, механики разрушения и физики прочности и пластичности. В книге изложены разработанные авторами физико-механические модели хрупкого, вязкого и усталостного разрушений, позволяющие анализировать повреждение материала при сложном нагружении в условиях объемного напряженного состояния. Приведены подходы к описанию кинетики трещин при статическом, циклическом и динамическом нагружениях элементов конструкций. Кроме того, в работе рассмотрены методы и алгоритмы численного решения упруговязкопластических задач при квазистатическом (длительном и циклическом) и динамическом нагружениях. [c.3]

В случае хрупкого разрушения (Т л п определяет действительное сопротивление отрыву или хрупкую прочность материала (рис. 40, б). При вязком разрушении (когда образуется шейка) а и S характеризуют сопротивление значительной пластической деформации, а не разрушению. В конструкторских расчетах (т и 5,, практически не используются, так как трудно представить конструкцию, работоспособность которой не нарушится ири пластической деформации отдельных деталей или узлов. [c.64]

Разрушение материалов происходит путем отрыва за счет растягивающих напряжений или удлинений и путем среза за счет наибольших касательных напряжений. При этом разрушение отрывом может происходить при весьма малых остаточных деформациях или вовсе без них (хрупкое разрушение). Разрушение путем среза имеет место лишь после некоторой остаточной деформации (вязкое разрушение). Отсюда ясно, что первую и вторую теории прочности, отражающие разрушение отрывом, можно применять лишь для материалов, находящихся в хрупком состоянии. Третью и четвертую теории прочности, хорошо отражающие наступление текучести и разрушение путем среза, надлежит применять для материалов, находящихся в пластическом состоянии. [c.189]

Назначение — улучшаемые и цементуемые детали, от которых требуется высокая прочность, вязкая сердцевина и высокая поверхностная твердость, работающие при больших скоростях и повышенных удельных давлениях под действием ударных нагрузок. [c.186]

Гипотез прочности предложено несколько, и исследования в этой области продолжаются. Это объясняется сложностью природы разрушения. С физической точки зрения, разрушение материала представляет собой или отрыв частиц друг от друга (так называемое хрупкое разрушение), или сдвиг частиц (так называемое вязкое разрушение, сопровождающееся значительными пластическими деформациями). [c.222]

Рассмотренные выше гипотезы прочности дают удовлетворительные результаты или только для хрупкого разрушения (первая гипотеза), или только для вязкого (третья или четвертая). Кроме того, они не учитывают различной прочности материалов на растяжение и сжатие. [c.231]

Отметим, что вязкая прочность однородных eapHbLx соединений с такими дефектами, как следует из первого раздела, определяется нетто- сечением соединения. При этом в данном сечении напряжения, действующие в направлении приложенной нагрузки (а у), достигают в предельном состоянии величины, равной временному сопротивлению однородного металла (ст ). Несущая способность соединения определяется следующим выражением [c.41]

Зависимость (3.50) получена путем статистической обработки опытных данных для широкого класса констру1щион-ных сталей и сплавов. Зная механические характеристики металла шва, по соотношению (3.42), полученному для соединений с дефектом в центре шва, можно оценить несущую способность соединений при квазихрупком разрушении. Для установления допустимых размеров дефектов, не приводящих к квазихрупким разрушениям, необходимо знать уровень номинальных напряжений, действующих в сварном соединении. Из предыдущих разделов было выявлено, что вязкая прочность сварных соединений определяется нетто-сечением сварного шва (без учета эффекта контакт иого упрочнения). То есть для однородных пластин [c.112]

Числа подобия pwv Jo и р7р характеризуют вязкую прочность пленки и динамическое воздействие потока пара в связи с неравенством плотности фаз. Как видно из рис. 12.5, отклонение рекомендованных граничных паросодержаний от расчетных не превышает 0,05. На этом же рисунке обобщены данные по граничным паросо-держаниям для гелия [70], полученные при значительно меньших по сравнению с приведенными в табл. 12.1 массовых скоростях [87—320 кг/(м2-с)], однако и в этом случае наблюдается удовлетворительное согласование опытных и расчетных значений х%. [c.322]

Механизм ударно-абразивного изнашивания существенно различен в вязкой и хрупкой областях разрушения. На рис. 77 приведены результаты исследований зависимости износостойкости стали Д7ХФНШ от ее твердости в каждой из этих областей разрушения. Разделение характера разрушения стали на хрупкое и вязкое производили по ориентации площадки излома относительно оси цилиндрического образца диаметром 10 мм с надрезом. Образцы разрушались при центральном изгибе. При нормальном расположении площадки излома к оси образца происходит отрыв — хрупкое разрушение, а при наклонном срезе — вязкое разрушение. Для стали Д7ХФНШ граница перехода хрупкого разрушения и вязкое соответствует максимальным значениям хрупкой и вязкой прочности, наблюдаемым при-определенных температурах отпуска. [c.159]

Вязкая прочность — понятие обратное хрупкой прочности, соответствует сопротивлению разрушению в условиях пластической деформации. По единой теории прочности Я. Б. Фридмана (см. ниже) вязкая прочность характеризуется сопротивлением срезу — константо прочности, не зависяш ей от внда напряженного состояния. Представление о сопротивлении срезу как константе прочности не является, однако, общепризнанным и, по мнению ряда исследователей, справедливо лишь в неко торых частных случаях, например для чистых металлов с простой атомно-кристаллической решеткой [20, 83, 84, 851. [c.31]

Важным, даже основмым моментом описанного выше мехалнзма х рупко-го разрушения металлов, является достижение в устье трещины напряжения, равного теоретической прочности. Это условие будет выполнено, если по мере развития трещины последняя будет острой. Если трещина будет раскрываться и радиус в ее вершине увеличивается, т. е. не только I, но и г будет расти, то для ее движения будет требоваться все большее и большее напряжение (если дробь /// будет уменьшаться). В этом случае трещина так и не достигнет критического размера, хотя может распространиться на асе сечение. Такое разрушение является вязким. [c.72]

В области прочностей, когда = Яп, наблюдается полухрупкое разрушение. Испытание надрезанных образцов с определением не вязкости разрушения, а предела прочности не впо.тне целесообразно, так как при вязком разрушении получают завышенные значения прочности, а при хрупком — ненадежные и нестабильные значения. При столь большом значении концентратора на результаты испытания хрупких материалов оказалось, что в этом случае важное значепие имеют многие моменты, не оказывающие влияния на результаты испытания мягкпх материалов (состояние поверхности, технология изготовления образцов, соосность захватов машины и др.). Практически эти моменты не сказываются при испытании материалов с прочностью до 150 кгс/мм [c.78]

Тем не менее, возможности термического улучшения также не безграничны. Как и в случае других видов упрочнения — при увеличении прочности термически улучшенной стали снимаются вязкие свойства. На рис. 288 показана зависимость работы распространения трещины от предела прочности стали в улучшенном состоянии (типа Х5М2СФ). [c.366]

Понижение порога хладноломкости и увеличение содер ка-ния волокна (%) в изломе приводит к поеышепию механических свойств. Наиболее простым решением вопроса является введение в сталь никеля, элемента, — понижающего температуру перехода в хладноломкое состояние и поэтому увеличивающего долю волокна в изломе в высокояроч.нон стали. В связи с этим улучшаются вязкие свойства, однако в обычных сталях нельзя увеличить содержание никеля свыше 4%, так как появляется остаточный аустенит (имеющий пониженную прочность, а продукты его распада пониженную вязкость), понижается то1Ч,ка A i и нельзя провести высокий отпуск. Решение задачи применения высоконикелевой стали состояло в одновременном легировании стали никелем и кобальтом. Кобальт повышает мартенситную точку (рис. 303) и уменьшает поэтому количество остаточного аустенита (рис. 303,6). Одновременно кобальт повышает точку A i и позволяет провести операцию высокого отпуска. [c.392]

В качестве примера приведем сталь, содержащую 0,3%С, 9% Ni, 4% Со, обладающую после обычной термической обработки (закалка + отпуск 200°( ) при прочности (сгв), равной 160 кгс/,мм , высоким комллоксом пластических и вязких. свойств 1)) = 60 /о, Г5о = —ПО°С, йр =2,5 кгс-м/см , что равноценно стали 18Х2Н4ВА, яо при прочности ее. Ов= 130 кгс/мм . [c.392]

Преимущество BI.ViO доказано определением свойств вязкости по методике линейной мехапнки (X. Мазаггец и др., табл. 35), причем характерно, что это преимущество проявляется при обработке на высокую прочность выше 150 кгс/мм , когда, по-видимому, наблюдается разница в характере разрушения (при сгв<150 кгс/мм для случаев ОТО и ВТМО порог хладноломкости лежит ниже комнатной температуры и разрушение в обоих случаях вязкое, а при 0в>2ОО кгс /мм разрушение в обоих случаях полухрупкое, но при меньшей доле волокна при ОТО). [c.393]

Фсрритный серый чугун (рис. 4.37, а) состоит из вязкой основы -феррита и крупных пластинок графита, что обусловливает его низкую прочность. Его применяют для отливок неответственного назначения. [c.158]

Хромомарганцевые средне-углероднстые стали имеют повышенную прочность и прока-ливаемость. Они склонны к отпускной хрупкости и росту зерна. При введении Т1 хромомарганцевая сталь становится более мелкозернистой и вязкой. [c.183]

OM и энергией на межфазной границе, капиллярные эффекты, хаотическое движение, вращение и столкновения частиц, дробление, коагуляция и т. д.) и, в результате, число возможных процессов, которые должны быть отражены в уравнениях, многокрахно расширяется. Поэтому очень важным является описать в едином виде возможные способы учета ряда основных эффектов, привлекая, где это можно, данные теоретического анализа, а где необходимо-эмпирические соотношения и параметры. Именно такой способ изложения дан в гл. 4, где представлены наиболее обш ие замкнутые системы уравнений некоторых движений гетерогенных смесей, построенные с учетом анализа осреднения уравнений движения в гл. 2 и 3. Анализ осреднения позволил более обоснованно и однозначно привлечь замыкающие гипотезы для дисперсных смесей вязких сжимаемых фаз, концентрированных дисперсных смесей с хаотическим движением и столкновениями твердых частиц и обладающих прочностью насыщенных жидкостью пористых сред. [c.7]

При расчете на статическую прочность предельные контактные напряжения но условию полного отсутствия течения материала выбирают для вязких материалоп равными 20, (а, — предел текучести). Местные течения материала в одной точке внутри тела не опасны и не заметны. Если имеет место хотя бы небольшое перекатывание и, следовательно, нёт оснований опасаться влияния времени на образование остаточных деформаций, предельные контактные напряжения можно повысить до 3(1,, а для круговой площадки контакта даже несколько выше. [c.142]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...