Разрушение сравнение его в условиях растяжения

Серый чугун С пластинчатым графитом обнаруживает заметные пластические деформации только в условиях мягкого нагружения, например, осадка при сжатии достигает 20—40%. При жестких способах нагружения (растяжение) максимальные пластические деформации в момент разрушения серого чугуна не превышают 1—2% и составляют 0—50% от общих деформаций [3]. Сравнение кривой растяжения чугуна и стали (рис. И) обнаруживает у серого чугуна наличие изгиба уже в самом начале кривой, начиная с небольших напряжений, а также меньший угол наклона. Серый чугун не подчиняется закону Гука и ведет себя как неупругий материал. [c.63]

В большинстве работ сравнение характеристик сопротивления усталостному разрушению в условиях линейного и сложных напряженных состояний производится по результатам испытаний при наличии существенных градиентов напряжений, влияние которых само по себе может быть существенным. Анализ влияния сложного напряженного состояния и градиента напряжений на величину предела выносливости был выполнен в работе [127] с использованием результатов испытаний при растяжении — сжатии, изгибе и кручении сплошных и тонкостенных образцов. [c.281]

В работе [60] образование мартенсита деформации при малоцикловой усталости изучали при температурах испытания 22, 93 и 116 °С на образцах из метастабильных аустенитных сталей типа 301 и 304 в условиях растяжения-сжатия с постоянной амплитудой деформации Ае после различных режимов термической обработки (7 - закалка с 1093 °С в масло 2 - охлаждение с печью с 954 до 204 °С в течение 3 ч. В исходном состоянии стали имели однофазную аустенитную структуру. Количество образующегося мартенсита деформации определяли непрерывно в процессе испытания с помощью магнитного метода. В процессе циклирования в сталях происходило образование двух типов мартенсита а и е. Количественное соотношение между этими типами мартенсита зависит от величины амплитуды циклической деформации и температуры испытания. Чем меньше амплитуда деформации и выше температура испытания, тем меньше образуется е-мартенсита. Общее количество мартенсита деформации непрерывно возрастает с ростом числа циклов (см. рис. 6.34). При одинаковых условиях испытания в стали 304 образуется больше мартенсит по сравнению со сталью 301. В зависимости от амплитуды деформации а-мартенсит оказывает противоречивое влияние на число циклов до разрушения. При комнатной температуре испытания при амплитуде циклической де- [c.239]

В работе [269] для титанового сплава Ti—5А1— 2,5Sn(ELI) с малым содержанием примесей внедрения на сварных пластинах толщиной 6,3 12,7 и 25,4 мм, полученных различными методами дуговой сварки в защитной атмосфере, изучена вязкость разрушения в условиях плоской деформации и прочностные свойства при растяжении при комнатной температуре, —196 и —253° С. Коэффициент интенсивности напряжений сварного соединения несколько выше, чем для основного металла, что авторы связывают со специфичной структурой а-фазы (зубчатость границ) в зоне сварного шва. Возможно, что и для сплава Ti—5А1—2,5Sn большая вязкость разрушения околошовной зоны по сравнению с основным металлом связана с пластинчатой структурой металла, примыкающего к шву, в то время как основной металл имеет равноосную структуру. [c.260]

При сжатии образцов хрупких материалов разрушение происходит в основном по наклонным площадкам (рис. 41) и сопровождается образованием и развитием трещин. Разрушение происходит путем сдвига по этим поверхностям, при этом обнаруживается большая пластическая деформация по сравнению с испытанием на растяжение. Поскольку происходит сдвиг, то можно было бы заключить, что в условиях сжатия хрупкие материалы разрушаются вязким образом. На самом деле разрушение хрупкое, поскольку трещины могут распространяться и в поле сдвига без существен- [c.64]

Рис. 5.13, Сравнение результатов испытаний на ползучесть до разрушения (сталь с 0,14% С, 500 С, а = 180 МН/м ) под действием растяжения и внутреннего давления с временем до разрушения, рассчитанным исходя из условия нестабильного разрушения по теории конечной деформации [16]

Итак, усталостная трещина — это глубокий и острый надрез. Площадь сечения образца в месте этого надреза со временем уменьшается настолько, что приложенные напряжения оказываются выше разрушающего (например, Sk — при испытании по схеме растяжение —сжатие). Как только такое условие будет достигнуто, произойдет очень быстрое окончательное разрушение—чаще хрупкое, иногда (у очень пластичных материалов) вязкое. В последнем случае время окончательного разрушения тоже ничтожно мало по сравнению со временем всего испытания. [c.294]

Влияние длительности отпуска при 350° на скорость разрушения под напряжением в 2%-ном растворе РеСЬ сплава с 33,3% Аи характеризует кривая Ь на рис. 156 [153]. Для сравнения на этом же рисунке приведены кривые изменения (в зависимости от длительности отпуска) механических свойств и величины зерна. Испытания производили в условиях приложения растягивающих усилий. Величина напряжения составляла 20 кГ мм . Растяжение производили со скоростью 4-10 мм/сек. Испытаниям подвергали сплавы, наклепанные холодной прокаткой с обжатием 90%. Как следует из кривых рис. 156, отпуск наклепанных образцов при 350° в течение 1—2 минут резко снижает их прочность и твердость и повышает чувствительность к коррозии под напряжением. Наклепанный образец не был склонен к коррозии под напряжением, а образец, отпущенный при 350° в течение 1 минуты, разрушился через 152 минуты. [c.243]

Испытания на усталость применяют для того, чтобы характеризовать поведение металла в условиях повторно-переменного приложения нагрузки. В таких условиях металлы обнаруживают более низкую прочность по сравнению с определяемой при статических испытаниях на растяжение, изгиб или кручение, так как усталостная прочность в ряде случаев может быть даже ниже предела текучести, найденного методами статических испытаний. Разрушение металла в результате повторно-переменных (усталостных) нагрузок наступает внешне внезапно, без видимых признаков пластической деформации, является хрупким и происходит под действием нормальных напряжений. Излом металла в месте разрушения обнаруживает два различных по виду участка. [c.131]

То обстоятельство, что прн известных условиях возможно хрупкое разрушение тела при статическом нагружении на низком уровне напряжения по сравнению с прочностью и при способности металла к значительным пластическим макродеформациям, было известно еще в прошлом столетии. Результаты испытаний образцов с острым надрезом при з даре показывали, что при температуре материала ниже известного предела количество энергии, необходимой для разрушения образца, существенно уменьшается, и излом приобретает хрупкий характер. Однако, в то время не были известны закономерности хрупкого разрушения и не существовало объяснения явления хрупкости материала. Представления о статической прочности (например, Баха или Мора) основывались на результатах испытаний гладких образцов при растяжении и сжатии и на рассмотрении материала как однородной среды. При таком рассмотрении не представлялось возможным создать модель возникновения и распространения трещины с учетом влияния условий нагружения на характер разрущения тела. [c.452]

Решению задачи о растяжении за пределом упругости надрезанных стержней (фиг. 1) посвящено значительное число теоретических работ. Представляет, естественно, интерес их экспериментальная проверка. При этом важно подчеркнуть следующее обстоятельство. Почти во всех теоретических задачах стержень, как уже говорилось, предполагается находящимся либо в условиях обобщенного плоского напряженного состояния, либо в условиях плоской деформации. Считается, что условие плоского напряженного состояния = О выдерживается в стержнях весьма малой толщины й и, наоборот, условие плоской деформации = О осуществляется в стержнях, имеющих весьма большую толщину. Здесь о и е — нормальное напряжение и относительное удлинение соответственно. Действительно, так как площадь ослабленного сечения стержня 2 ай (фиг. 1) в несколько раз меньше площади сечения Ьй прилегающей части,. то деформации в прилегающем объеме останутся упругими вплоть до разрушения стержня, происходящего по ослабленному сечению. Поэтому можно ожидать, что при достаточно большой толщине стержня й порядок деформации в ослабленном сечении не будет превышать упругой величины, т. е. долей процента, а это ничтожно мало по сравнению с осевыми пластическими деформациями. Однако вопрос [c.232]

Состояние тела, при котором остаточные деформации без заметного ослабления связей между частицами имеют большие величины <по сравнению с упругими), принято называть пластическим, состояние тела, при котором, наоборот, остаточные деформации перед наступлением разрушения малы (по сравнению с упругими), называется хрупким. Оба эти состояния могут при известных условиях проявляться у одного и того же тела и не являются свойствами, которые должны быть приписаны какому-нибудь материалу всегда. Так, например, мраморные цилиндры при осевом сжатии разрушаются как тела хрупкие, а при всестороннем сжатии проявляют пластические свойства. Основные механические свойства материала обнаруживаются уже из опытов на простое растяжение. Испытанию обычно подвергают цилиндрические образцы путем растяжения их с постоянной скоростью на разрывной машине. Значения истинных напряжений а и деформаций е изображаются некоторой кривой, так называемой, диаграммой растяжения. [c.7]

При наличии трещины поля напряжений у ее края очень сильно локализованы и быстро затухают, так что если зона пластической деформации у края треищны по сравнению с ее длиной и размером образца мала, то при математический трактовке процесса размером этой зоны можно пренебречь и рассматривать поведение тела, как в упругой задаче. Это позволило моделировать различные виды разрушения материала путем растяжения специального образца с предварительно созданной трещиной в условиях, обеспечивающих автомодельность напряженно-деформированного состояния локальных объемов трещины, т.е. когда напряженно-деформированное состояние у края трещины определяется ИЛИ коэффициентом интенсивности нанряжений К, (нормальный отрыв), или Кц (поперечный сдвиг), или К,ц (антиплоская деформация). Когда напряжения и деформации на фронте трещины достигают критической величины, возникает нестабильность разрушения. Это критическое состояние по [c.290]

Характеристики механических свойств определяются обычно по результатам простейщих испытаний. Наибольщее распространение получил метод испытания на одноосное растяжение. Поэтому состояние материала при макроскопическом разрущении в условиях одноосного растяжения целесообразно принять за эталон, в сравнении с которым следует оценивать влияние вида напряженного состояния. В этом случае следует предположить, что /=1 и эквивалентное предельное напряжение равно величине сопротивления разрушению при одноосном растяжении сгр. При указанных предположениях в случае одноосного растяжения формула (4.1) примет вид = а ае л-а Ье , откуда ое" + Ье =1. [c.135]

Учитывая общую тенденцию перехода к межкристаллитному разрушению с увеличением температуры, длительности выдержки и понижением амплитуды пластической деформации, нельзя отрицать значение ползучести материала. Например, в испытаниях стали 304 по стандарту ASTM при 593° С независимо от окружающей среды преобладает межкристаллитное разрушение в режимах с выдержкой при растяжении и внутризеренное — с выдержкой при сжатии [52]. Результаты же экспериментов в вакууме и на воздухе недостаточно согласуются с данными по повышенной (или по крайней мере равной) долговечности при изгибе по сравнению с растяжением и сжатием, так как следовало бы ожидать обратного соотношения вследствие наиболее благоприятных условий для протекания процессов окисления в поверхностных слоях при изгибе. Кроме того, в испытаниях с выдержкой длительностью 30 мин разница между долговечностью в вакууме и на воздухе была существенно ниже, чем при непрерывном циклировании [78]. [c.50]

Сосредоточение у -фазы по границам зерен у более прочных сплавов обеспечивает улучшенную комбинацию прочности и пластичйости по сравнению с окружающими объемами сплава. Образование такой оболочки вокруг твердых зернограничных карбидов в среде, которая допускает некоторую "ограниченную" пластическую деформацию, подавляет возникновение межзеренного разрушения, а это может обеспечить сплаву выдающуюся долговечность в условиях ползучести. Представляется, правда, что чрезмерное развитие подобных микроструктурных явлений способно привести и к затруднениям например, у сплавов U-700 и Nimoni 115 образование слишком мощной зернограничной пленки у -фазы может обусловить хрупкость в условиях растяжения и при наличии надреза. Показано, однако (см. рис. 4.2), что некоторые литейные сплавы вообще не имеют существенной зернограничной оболочки из у -фазы и все же демонстрируют хорошую прочность и пластичность. Как бы то ни было, границы зерен всегда являются местом зарождения разрушения в условиях ползучести. [c.161]

Хэрринг [35] показал, что прочность борного волокна при повышенных температурах значительно изменяется в зависимости от условий его изготовления и что предел прочности волокна при 1100° С может достигать 200 кгс/мм . Прочность матрицы и характер остаточных напряжений также влияют на прочность композиционного материала при нагреве. Это находит подтверждение в морфологии разрушения образцов при растяжении композиции борсик — алюминий, показанных на рис. 17. При комнатной температуре поверхность разрушения характеризуется очень малым количеством выдергиваний волокон из матрицы хорошо изготовленного образца. Волокна, которые выступают над средней пове рхностью разрушения, часто покрыты алюминием, поскольку поверхность раздела, образующаяся в процессе изготовления материала, более прочна по сравнению с матрицей. [c.463]

Задачу оценки деформируемости следует отнести к классу задач теории разрушения. В настоящее время обще1Принят следующий механизм разрушения. Нагружение тела сопровождается перемещением, образованием и исчезновением дислокаций. Объединение некоторого числа дислокаций может привести к зарождению микротрещины. Объединение микротрещин приводит к появлению макротрещины (магистральной трещины), в результате развития которой тело разрушается. При оценке деформируемости необходимо определение деформаций, при которых образуется магистральная трещина, в зависимости от свойств материала, напряженного состояния, истории деформирования, температурно-скоростных условий. Очевидно, что такое определение на дислокационном уровне сейчас невоз-МОЖ1Н0. Известно, например, что при сжимающих напряжениях вследствие снижения потенциальных барьеров подвижность дислокаций повышается, облегчается их объединение, но вместе с тем облегчается и распад этих объединений. При этом (по сравнению с растяжением) изменяется и число дислокаций, которые, объединившись, могут привести к образованию микротрещины (оно, вероятно, возрастает), может измениться и характер этой трещины (например, вместо трещины отрыва образуется скалывающая трещина). Отсюда, как видим, даже не следует однозначный вывод о повышении пластичности при сжатии по сравнению с растяжением, [c.131]

Я- М. Потак [123] исследовал влияние наводороживания при кислом и цианистом цинковании на усталостную прочность стали ЗОХГСА, обработанной до предела прочности =180 кПмм . Эти опыты показали, что значительное наводороживание стали при цинковании не изменило предела усталости стали, хотя сталь ЗОХГСА весьма чувствительна к водородной хрупкости. В то же время было установлено, что наводороживание стали может существенно понизить число циклов до разрушения при условии действия концентраторов напряжений, малой частоты нагружения и сравнительно высоких напряжений. Испытания на циклическое растяжение плоских образцов из стали типа ЗОХГСА с концентратором напряжения показали снижение (в некоторых случаях вдвое) числа циклов нагружений до разрушения наводороженной стали по сравнению с ненаводо-роженной. [c.95]

При оценке прочностных свойств полимерных материалов широко используется комплекс показателей, происхождение которых связано с развитием методов испытаний металлов. Измерение этих показателей основано на определении характерных точек на диаграмме растяжения образцов (вплоть до разрушения) в условиях постоянной скорости растяжения или постоянной скорости относительной деформации с1г1(И. Понятно, что получаемые при некоторых нормализованных условиях испытаний технические оценки являются относительными они позволяют дать оценку свойствам материала по сравнению с другими и указать основной характер влияния режима деформирования на условия разрушения материала. [c.8]

Рассмотрим возможность прогнозирования зависимости S (x) по уравнению (2.22), исходя из следующей процедуры. Коэффициенты с с и Лд в (2.22) будем определять на основании.экспериментальных данных по статическому разрыву одноосных образцов в исходном состоянии (первая серия испытаний), а сравнение аналитической зависимости S (x) проведем с экспериментальными данными, полученными в третьей серии испытаний (циклический наклеп с последующим растяжением в области низких температур). На рис. 2.12 выполнено такое сравнение зависимости 5с(и), рассчитанной по уравнению (2.22) ( i = 2,27. 10- МПа-2 С2 = 4,03- 10 MHa Лд=1,87) с экспериментальными значениями 5с для стали 15Х2НМФА. Условия предварительного циклического деформирования и характеристики последующего хрупкого разрушения образцов приведены в табл. 2.1 и 2.2. [c.81]

В условиях циклического нагружения уменьшение эффективной скорости деформирования, обусловленное либо уменьшением частоты, либо выдержкой в цикле, либо формой цикла, может вызвать существенное снижение числа циклов Nf до разрушения, как показано на рис. 3.1,6 на примере нержавеющей стали типа 304, испытанной при 600 и 700 °С и размахе деформации Ае = 1 %. Аналогичные данные получены для бейнитной стали 2,25 Сг — 1 Мо [286] при Т = 575 °С и Ле = 0,5 % выдержка в циклах растяжения и сжатия до 6 мин приводит к снижению усталостной долговечности в три-четыре раза по сравнению с непрерывным циклированием со скоростью деформирования = 4-10- с-. Подобное влияние скорости деформирования на повреждаемость материала наблюдается и на стадии роста усталостной трещины. Например, для никелевого сплава 1псопе1718 уменьшение частоты нагружения до 0,1 Гц [c.151]

Смену элементарного механизма, контролирующего разрушение при переходе к условиям на1ружения, запрещающим развитие пластической деформации, экспериментально показали Н.Н. Демиховская, И.Е. Куров и В.А. Степанов. В данном случае опыты проводили на алюминии высокой частоты (99,96%) при растяжении и кручении, причем образцы подвергали предварительной низкотемпературной (при глубоком охлаждении) деформации. Для сравнения испытывали также алюминий без предварительной деформации и с предварительной деформацией без глубокого охлаждения. Полученные экспериментальные данные по энергии активации Uq процесса разрушения приведены в таблице 4.1 совместно с данными по то и у. [c.266]

Для бороалюминиевых композитов в условиях сложного напряженного состояния (осевое растяжение с изгибом) температура в интервале от комнатной до 260 °С очень слабо влияет на усталостную долговечность [2] (рис. 19) в этом случае, однако, разрушение всегда происходило у основания радиуса перехода от рабочей части. Проводя испытания на знакопеременный изгибу Бэйкер и его сотрудники [5, 8] нашли, что при повышенной температуре усталостная прочность алюминия, армированного кварцевыми волокнами (350 °С), или алюминия 6061, армированного волокнами бора (250 °С) (рис. 19), резко снижалась по сравнению, с той, которая имела место при комнатной температуре. [c.431]

На рис. 131 представлены микрофотографии, снятые в процессе растяжения на установке ИМАШ-5С-65 с поверхности образцов биметалла СтЗ + + Х18Н10Т, изготовленного горячей прокаткой и (для сравнения) непосредственным импульсным плакированием. Рис. 131, а иллюстрирует микростроение, возникающее в переходной зоне биметалла, полученного способом горячей прокатки и испытанного на растяжение в интервале температур 20—400° С со скоростью перемещения захвата 10 мм/мин. В данных условиях испытания как в материале основы, так и в плакирующем слое образуется внутризеренный сдвиговый микрорельеф, отражающий одинарное и множественное скольжение. Судя по изменению микрорельефа, в непосредственной близости от границы раздела слоев деформация распределена весьма неравномерно. Сдвиговый микрорельеф в науглероженной прослойке плакирующего слоя выражен наименее четко, что объясняется блокированием полос скольжения многочисленными дисперсными частицами. В обезугле-роженной зоне стали СтЗ происходит локализация пластической деформации,, сопровождающаяся образованием развитых полос скольжения. В этом участке с увеличением степени деформации образуются трещины, которые и приводят к разрушению композиции. [c.235]

Водород. Формулировка гипотезы подобна предложенной для водных растворов. К тому же больщинство доказательств являются вновь косвенными и многое взято из сравнения поверхностей разрушения. Сравнительно недавно опубликованы некоторые результаты фрактографии при контролируемой анодной поляризации для сплава Ti—5А1—2,5Sn [196]. Ненапряженные образцы были погружены в раствор метанол — H I в условиях без наложения потенциала и затем разрущены на воздухе. Наиболее характерным в этих результатах было выявление скола до меж-кристаллитного коррозионного поражения, который был отнесен к абсорбции водорода в процессе коррозии. Однако, в какой мере это наблюдение относится к области II роста трещин, неясно по следующим причинам а) скорость абсорбции водорода, по-видимому, слишком мала для объяснения скорости роста трещины в области II) б) анодная поляризация предотвращает поглощение водорода [196], хотя обычно ускоряет рост трещин в области II (см. рис. 42) в) в работе [82] наблюдалось охрупчивание ненапряженных образцов после выдержки в парах метанола и последующего испытания на растяжение. Это охрупчивание, вероятно, можно отнести к абсорбции водорода. Однако, в отличие от приведенных выше результатов [196], наблюдаемый характер разрушения был полностью межкристаллитным. [c.401]

Кривые статической усталости термопластичных полимерных материалов, построенные на основании опытов на ползучесть до разрушения при а = onst, носят примерно такой же характер, как и кривые, показанные на рис. 1.15. В полулогарифмических координатах эти кривые разбиваются на ряд линейных участков с убывающим по мере увеличения времени разрушения углом наклона. Предельные деформации, развивающиеся к моменту полного разрушения образца, могут быть при этом весьма различными, причем им свойственно большое рассеяние значений, относящихся как к различным, так и к совершенно идентичным условиям опыта, проводимого на образцах, вырезанных из одной и той же заготовки. В условиях двухосного растяжения наблюдается отчетливая тенденция к снижению предельных деформаций по сравнению с одноосным растяжением. Так например, деформации трубчатых образцов ПЭВП при осевом растяжении могут [c.35]

В отдельных случаях, однако, переход разрушений в шов сопровождается заметным снижением уровня длительной прочности и пластичности. На рис. 40 приведены зависимости длительной прочности и пластичности сварного соединения стали 1Х12В2МФ (ЭИ756) со швом типа ЭФ-ХПВМФН. По длительной прочности металл шва несколько уступает основному металлу. В условиях испытания при 580° С длительностью до 500—1000 ч как стандартные, так и большие образцы разрушаются пластично по основному металлу. При большем времени испытания разрушение становится хрупким, переходя в шов вблизи границы сплавления. Характерным является то обстоятельство, что экспериментальные точки для больших и стандартных образцов хорошо укладываются на одной общей кривой, свидетельствуя об отсутствии влияния масштабного фактора. Можно высказать предположение, что данный характер разрушения обусловлен повышенной склонностью высокохромистого металла шва к концентрации напряжений, возникающей при растяжении вблизи границы сплавления из-за меньшей прочности шва по сравнению со сталью. [c.62]

Если посмотреть на это с теоретической точки зрения, то можно отметить следующее. Напомним, что на ба,/ из (3.15) мы наложили требования о равновесии. Если материал упрочняющийся, мы приходим к уравнениям эллиптического типа при отсутствии упрочнения, а также при удовлетворении некоторых других условий мы получаем уравнения гиперболического типа[17,23]. Гиперболичность означает, что решение уравнений существует только на некоторых кривых (или поверхностях). С физической точки зрения это равносильно тому, что образуются линии скольжения или линии Людерса, имеющие существенно более сложный характер по сравнению с теми, которые возникают в простых испытаниях на растяжение, что объясняется более сложной геометрией образцов, предназначенных для исследования разрушения. С вычислительной точки зрения это значит, что вариационную теорему, использованную в приложении [(А.5), (А.6)], необходимо заменить другой, которая будет нечувствительной к изменению типа дифференциальных уравнений от эллиптического к смешанному эллиптически-гипер-болическому. Этот подход был рассмотрен только недавно [34,35] он оказался вполне работоспособным. Короче, существует реальная возможность моделирования материалов, деформационное упрочнение которых меняется от нуля до некоторого положительного значения, однако следует пользоваться специальными мерами предосторожности в предельном случае нулевого упрочнения, т. е. в случае так называемой идеальной пластичности. [c.335]

Поскольку большая часть представленных в главе эксперимен-тальнь х данных по откольному разрушению получена этим способом, Остановимся на нем более подробно. Процесс образования откола начинается с зарождения микротрепщн и заканчивается появлением магистральной трещины — полным отделением отколовшегося слоя от образца. Опытные данные свидетельствуют о том, что для образования магистральной трещины необходимо повысить скорость ударника по сравнению со скоростью, для которой наблюдается зарождение микротрещин, при неизменной длительности импульса растяжения. Тем сам ым для получения магистральной трещины амплитуда растягивающих напряжений, если отвлечься от релакса ионных процессов, оказывается большей амплитуды, отвечающей образованию микротрепщн. Поэтому откольную прочность материалов при конкретных температурно-временных условиях нагружения целесообразно условно охарактеризовать двумя критическими уровнями максимальной амплитуды растягивающих напряжений [c.148]

Хотя схема нагружения материала в реальных конструкциях значительно сложнее одноосного растяжения, однако с учетом того обстоятельства, что в химических аппаратах среда воздействует на материал только с одной стороны (но сравнению с экспериментом здесь процесс разрушения будет протекать более медленно) и что случай одноос.ного растяжения с точки зрения развития коррозионно-адсорбционных процессов разрушения является наиболее жестким условием, полученные данные и методы расчета долговечности (предела длительного сопротивления) можно использовать для расчета долговечности конструкций и выбора соответствующих расчетных напряжений с достаточной надежностью. [c.182]

ВТМО стали Х12Н22ТЗМР осуществляли путем прокатки заготовок за один проход со скоростью 10 м/мин в калиброванных по схеме круг—овал валках при температурах 1160, 1080 и 1000° С с разовыми обжатиями 10, 20 и 30%. Сразу же после выхода из валков при завершении прокатки проводили закалку заготовок в воде и последующее их старение. Выбранные схема и режимы ВТМО приводили к подавлению развития рекристаллизации. Время до разрушения образцов указанной стали, прошедших ВТМО, при достаточно высокой рабочей температуре, составлявшей 700° С и напряжении 62 кПмм (превышающем номинальное напряжение, составляющее при этой температуре 46 кПмм ) увеличивалось в 5—15 раз по сравнению с получаемым после обработки по техническим условиям. Кратковременная прочность на растяжение и характеристики пластичности после ВТМО также существенно повышались. [c.85]

Испытание выпучиванием позволяет определить в условиях дву.хосного растяжения с равными компонентами деформационную характеристику металла (зависимость Ог = Ле р), величину разрушающего истинного напряжения и пластическую составляющую эквивалентной деформации в момент разрушения образца г р разр- Используя принятые допущения, нетрудно показать, что величина ip разр при выпучивании должна равняться максимальному удлинению металла при одноосном растяжении. Для удобства сравнения примем равенство Sip раэр = е,и- Соответственно, испытание цилиндрической [c.30]

Характеристики сопротивления усталости, в первую очередь предел иыпосливости, существенно зависят от технологии изготовления образцов tt деталей машин, конструкции и условий их эксплуатации. Под воздействием коррозии, фреттинг-коррозии, при наличии остаточных напряжений растяжения, мелких поверхностных трещин и т. п. пределы выносливости деталей машин могут снижаться в пять и более раз по сравнению с пределами выносливости лабораторных образцов. Поэтому знание характе-рнстик сопротивления усталостному разрушению металлов и сплавов, полученных в лабораторных условиях при исключении влияния определя-1СИЦИХ факторов, является недостаточным как при разработке материалов, IIIK и при расчетах деталей машин и сооружений на прочность. [c.13]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...