Система скоростей деформаций

На нисходящей ветви кривых х (7) часто наблюдается более или менее интенсивные колебания напряжения сдвига. Амплитуда и частота этих колебаний зависят от эластичности исследуемого материала, скорости деформации и жесткости динамометра так, что их интенсивность возрастает с увеличением эластичности исследуемой системы, скорости деформации и уменьшением жесткости динамометра. Колебания напряжения сдвига после перехода через предел прочности могут быть вызваны, по крайней мере, двумя причинами. Во-первых, особенностями разрушения структуры материала. Можно предполагать, что в двухкомпонентных системах, в которых один из компонентов проявляет высокую эластичность и содержится в относительно небольшой концентрации, разрушение структуры протекает неравномерно. В таком случае колебания напряжения сдвига носят затухающий характер. Однако они могут происходить с низкой интенсивностью и при неограниченно длительном деформировании материала, т. е. достигается только квазиустановившийся режим течения. Во-вторых, колебания напряжения могут быть обусловлены чередующимися отрывами материала от измерительных поверхностей и его прилипаниями к ним, что является одной из важнейших причин эластической турбулентности. [c.66]

Соотношение между а и т при заданном значении у зависит от природы деформируемой системы, скорости деформации и абсолютной величины у. [c.93]

Среди всех параметров, характеризующих поведение системы скоростей, деформаций, напряжений, плотности, температуры и т.д., существует некоторое минимальное число параметров, зная которые, можно вычислить все остальные. Такие параметры называются термодинамическими параметрами состояния. Определение таких параметров входит в описание модели среды. [c.643]

Физически реальная система уравнений состояния должна определять предысторию деформирования материального элемента, включая и его конфигурацию в текущий момент, если заданы полные истории напряжений и температур... Представляется принципиально возможным реально приложить к небольшому элементу материала в течение некоторого периода времени произвольные напряжения, контролируя одновременно его температуру, и наблюдать возникающую в результате деформацию в течение того же самого периода времени. В частности, полная система уравнений состояния должна дать ответ на вопрос, что случится, если произойдет нарушение непрерывности приложенных напряжений, будет ли при этом нарушаться непрерывность, например, деформаций или напряжений или же скоростей деформаций... [c.242]

Диссипативные силы. При колебаниях упругих систем происходит рассеяние энергии в окружающую среду, а также в материале упругих элементов и в узлах сочленения деталей конструкции. Эти потери вызываются силами неупругого сопротивления—диссипативными силами, на преодоление которых непрерывно и необратимо расходуется энергия колебательной системы или возбудителей колебаний. Для описания диссипативных сил используются характеристики, представляющие зависимость диссипативных сил от скорости движения масс колебательной системы или от скорости деформации упругого элемента. Вид характеристики определяется природой сил сопротивления. Наиболее распространенные характеристики диссипативных сил представлены на рис. 10.8. [c.279]

Такое поле скоростей деформации возникает в горизонтальном слое жидкости, все точки которой движутся в горизонтальном направлении параллельно оси декартовой системы, причем распределение скоростей по высоте линейно (рис. 1.3). [c.42]

Если задача статически определима, то напряжения Ох, Оу, Тху находятся независимо от скоростей Ых, Vx. Для нахождения скоростей деформации при найденных напряжениях имеем систему линейных уравнений (IX.9) и (IX.6). Решая ее для заданных граничных условий, определяют поле скоростей. Если задача статически неопределима, необходимо совместное решение уравнений для напряжений и скоростей, что связано с известными трудностями, так как при этом приходится в той или иной мере задавать контуры пластической зоны, дополнять граничные условия для напряжений и учитывать, чтобы распределение скоростей вписывалось в заданные граничные условия. В связи с этим имеет большое значение анализ системы уравнений (1Х.4) и (IX.5), остановимся на этом подробнее. [c.112]

Чтобы разъяснить основную идею, вернемся к той форме рас-суждений, которая была проведена в 5.7, 5.8 применительно к стержневой системе пусть будут gi — обобщенные скорости деформации некоторых элементов, Qi — соответствующие обобщенные силы. Представим себе теперь, что две системы, которые будут соответственно отмечаться индексами 1 и 2, соединены между собою так, что некоторые элементы их деформируются [c.497]

В исходном состоянии системы скорости ее точек равны нулю, а в состоянии наибольшего сжатия стержня скорости точек системы перед началом возвратного движения обращаются в нули. В этот момент времени верхний торец стержня окажется смещенным вниз на расстояние 6 (стержень укоротится). Следовательно, запас энергии груза над его наинизшим положением mg h + 6) весь переходит в энергию деформации стержня, т. е. [c.84]

Это так называемый эллипсоид скоростей деформации. Вдоль осей выбранной таким образом системы координат деформация частицы в течение элементарно малого отрезка времени б/ может происходить только в виде сжатия или растяжения частицы. Такие оси координат называются главными осями деформации. При перемещении частицы вдоль линии тока изменяются значения бь б2 и бз, а также ориентация главных осей деформации частицы, но в любой точке траектории частицы всегда будут существовать три взаимно ортогональных направления, вдоль которых частица будет либо расширяться, либо сжиматься. Выбранные таким образом оси координат называются главными осями скорости деформации. [c.81]

Так как форма поверхностей, ортогональных скоростям деформации и напряжениям в данной точке, не зависит от выбранной системы координат, то можем утверждать, что в любой системе координат [c.97]

Параметры качества gi,..., g, зависят от параметров системы. Последние однозначно определяют условия функционирования системы скорости, ускорения, напряжения, деформации, усилия, температуры и т. п. Параметры системы связаны условиями взаимодействия и условиями, отражающими закономерность рабочих процессов. [c.554]

Как следует из выражения (2.5), независимо от режима нагружения отклонение действительной скорости деформации от номинальной определяется отношением жесткостей цепи нагружения и рабочей части образца. В области упругого поведения исследуемого материала модуль М соответствует модулю Юнга Е и, следовательно, действительная скорость деформации наиболее сильно отклоняется в сторону уменьшения от номинальной. Отрицательная величина модуля М вызывает более высокую скорость деформирования, чем номинальная, и последняя достигает предельно высокой величины при Л1=ем/рМр- Отсюда следует, что участки резкого изменения скорости роста нагрузки (за зубом текучести, у точки разрушения) отличаются наибольшим нарушением принятого для испытания закона нагружения. Чем выше жесткость цепи нагружения и податливость образца, тем меньше отклонение действительного режима нагружения от номинального. Точное поддержание заданного закона нагружения или деформации требует применения системы со следящим приводом. [c.71]

Таким образом, пневмогидравлические системы имеют широкие возможности для варьирования параметра испытания при повышенных скоростях деформации, однако поддержание постоянного параметра испытания в широком диапазоне скоростей затруднено. [c.72]

На рис. 1 схематично изображены типичные кривые ползучести. В общем случае на кривой ползучести I можно выделить четыре характерных участка. Начальный участок отражает мгновенное удлинение, т. е. упругую деформацию при приложении нагрузки. Следующий участок соответствует первой (переходной) стадии или не-установившемуся режиму ползучести и характеризуется первоначально высокой, но затем монотонно уменьшающейся скоростью деформации. Затем следует вторая стадия, соответствующая установившейся ползучести, на которой скорость деформации относительно постоянна. Наконец, третья стадия представляет режим ускоренной ползучести и завершается разрушением системы. Иногда в литературе встречаются упоминания о четвертой и даже пятой стадиях процесса, однако, как будет показано ниже, эти высшие стадии ползучести представляют собой повторение предшествующих стадий, вызванное воздействием внешней среды. [c.10]

Если в системе протекают составные процессы, то они могут быть последовательными (действующими по очереди) или же одновременными (т. е. независимыми и, возможно, аддитивными). Это существенное различие, если скорости составляющих процессов заметно различаются. Действительно, скорость последовательного процесса при этом будет определяться самым медленным, а одновременного процесса — самым быстрым составляющим процессом. Возможность 2) подразумевает, что при данных условиях (температура, напряжение, скорость деформации и т. д.), когда относительные вклады составляющих процессов сравнимы, происходит либо последовательный, либо одновременные процессы. В настоящее время нет данных, позволяющих определить тип составного процесса при индуцированном водородом КР. Один из возможных способов состоит в измерении энергий, активации растрескивания в нескольких узких температурных интервалах. При этом энергия активации будет расти с температурой в случае независимых процессов и уменьшаться — в случае последовательных [326], при условии, что область исследованных температур включает переход от условий доминирования одного процесса к условиям преобладания другого. Необходимо также, чтобы в этой температурной области механизм, определяющий скорость каждого процесса, оставался неизменным (например, перенос массы в растворе при анодном растворении или поглощение водорода металлом при водородном растрескивании. [c.134]

Рассмотрим колебания массы, соединенной упругой связью с неподвижной опорой. При движении массы, кроме упругих сил, могут возникать силы вязкого сопротивления, пропорциональные скорости массы или скорости деформации упругой связи. Хотя решение этой задачи излагается во всех курсах теории колебаний, используем его с целью введения основной терминологии и анализа физических закономерностей, присущих также и сложным колебательным системам. Уравнение движения при возбуждении массы гармонической силой с амплитудой имеет вид [c.18]

Решение математической модели позволяет рассчитать главные составляющие <3д сс и Q arp в уравнении (1) и определить возможности их реализации. При решении этой системы в конкретных случаях принимаются определенные допущения, начальные и граничные условия. Сложная зависимость тензора напряжений от тензора скоростей деформации, которая определяется уравнением (5), затрудняет решение математической модели аналитическим методом и предопределяет численный метод решения с разработкой соответствующего алгоритма решения. Тогда любая подобная задача может решаться в двух приближениях [c.98]

Во многих случаях, особенно в металлообрабатывающих станках, нагружение или подключение нагрузки к ведомой системе, может происходить при скорости установившегося движения и сопровождаться какой-то скоростью деформации с начальным [c.218]

В основе М. лежат три закона Ньютона. Первые два справедливы по отношению к т, н. инерциальной системе отсчёта. Второй закон даёт осн. ур-ния для решения задач динамики точки, а вместе с третьим — для решения задач динамики системы материальных точек. В М. сплошной среды, кроме законов Ньютона, используются закона, отражающие свойства данной среды и устанавливающие для неё связь между тензором напряжений и тензорами деформаций или скоростей деформаций. Таковы Дука закон для линейно-упругого тела и закон Ньютона для вязкой жидкости (см. Вязкость). О законах, к-рым подчиняются др. среды, см. в ст. Пластичности теория. Реология. [c.127]

Система, включающая конус и пластину, была подробно проанализирована Нэлли [8] приближенные уравнения для этой задачи были даны Уолтерсом и Кэмпом [9]. Эта система не особенно полезна вне безынерционного диапазона, где, разумеется, пространственное распределение скорости деформации получается непосредственно из решения для стационарного течения (см. обсуждение, следующее за уравнением (5-4.30)). Система с крутильнопериодическим течением изучалась Уолтерсом и Кэмпом 101 соотношение для г), основанное на измерении кинематики двух пластин, вновь дается уравнением (5-4.40) при [c.202]

ПоложиЕ В ЭТОЙ формуле соответственно пит, равными. т, у z, получим формулы, позволяющие в шислить компоненты напряжения в новой системе координат X, У, Z через компоненты напряжения в системе координат X, Y, Z. Сравнивая эти формулы с формулами преобразования компонентов деформации или компонентов скоростей деформации, моЖно установить их идентичность. Следовательно, компоненты напряжения образуют тензор [c.236]

Рисунок 4.2 - Прогнозирование механических свойств материала [2] Традиционные методы определения механических свойств, как известно, базируются на определении отклика системы на то насилие , которое осуществляется в опытах при внепшем воздействии, и, так как otkjthk системы в этих условиях чувствителен к внешним факторам, необходимо знание кинетики процесса деформации и при возможных внешних воздействиях с целью раскрытия черного ящика. Поэтому для определения комплекса механических свойств материала в упругопластической области требуется изучение влияния на свойства внешних факторов (скорости деформации и, температуры Т, ис-

В системе, рассмотренной в нpeдыдyп eй зада н п )п деформации троса наряду с упругой возникает сила сопротивления, пропорциональная скорости деформации = n,d)Jdt, [c.226]

Для решения более сложных задач широкое применение находят вариационные методы, сущность которых заключается в том, что система уравнений равновесия, условий шастичности и граничных условий заменяется эквивалентным ей принципом возможных перемещений. Использование данного метода возможно лишь при наличии данных (экспериментальных, численных и т.п ) о скоростях деформаций в различных точках исследуемой конструкции, необходимых для нахождения функции распределения скоростей деформации по сечению, отвечающему минимальному значению энергии деформации. Изложенный метод, с связи с этим, по с ти своей является приближенным, гюскольк минимизирующие функции подбираются эмпирически. [c.99]

Для замыкания системы микроуравнений необходимо использовать уравнения состояния материалов фаз, а именно, зависимости тензоров напряжений, внутренней энергии и ряда других величин (нанример, скоростей химических реакций) от тензоров деформаций, тензоров скоростей деформаций (которые выражаются через поле скоростей п смещений), температур, концентраций компонент в фазах и т. д. [c.42]

Плоскости координат, в которых отсутствуют касательные напряжения, и плоскости координат, в которых нет смещения осей, должны совпадать, поэтому в системе главных осей координат скорости деформации частицы и возникающие нормальные составляющие напряжений совпадают по направлению. Постулируем, что связь между напряжениями Стоь сто2, Ооз и частными производными Сь в2, вз — линейная. Частные производные одного направления с напряжением влияют на его значение пропорционально X, а две другие производные одинаково влияют на то же напряжение пропорционально 9. Принимая, что ньютоновские жидкости обладают указанными физическими свойствами, получим [c.96]

Формирование ячеистых дислокационных структур при деформации характерно, по-видимому, для всех металлов при определенных условиях испытания, среди которых основными являются температура и степень деформации, а также скорость деформации и схема напряженного состояния [9]. Хольт [276], используя математический аппарат, развитый для анализа спинодального распада пересыщенных твердых растворов, впервые показал, что движущей силой перестройки, вызывающей образование модулированной структуры, является уменьшение общей упругой энергии системы за счет взаимодействия дислокаций противоположного знака. Конечным результатом такой перестройки является формирование ячеистой структуры с размером ячейки [c.120]

Циклическое деформирование и опыты по релаксации производились на гидравлической машине типа S HEN K. Испытывались плоские образцы с размерами рабочей части 5 X 10 X 20 м.м. Величина деформации определялась прямо на образце с помощью датчика и контролировалась электронной системой машины. Скорость деформации при усталости е = 8 10 сГ и уменьшалась в опытах по релаксации на стадии насыщения напряжения до ед = 1 10 с -Амплитуды деформации 6 выбирались так, что на стадии стабилизации получались величины амплитуд пластической деформации Ера ОТ 10 до 1,5 10 . [c.130]

Как следует из уравнения (2.12), работа самоуравновешен-ной системы напряжений на кинематически возможном распределении деформаций (или скоростей деформаций) равна нулю. [c.58]

Скоростные испытания обеспечивают получение прочностных и деформационных характеристик материалов при повышенных скоростях деформации. В основном для нагружения образцов материалов используют кинетическую энергию падающего груза или запас упругой энергии газа в пнев-могидравлических системах. [c.94]

Эффективная вязкость в пуазах. Вязкость смазок при постоянной температуре зависит от скорости деформации. Вязкость смазки, определенная при данной скорости деформации и температуре, является постоянной величиной и называется эффективной вязкостью. Для жидких масел вязкость мало зависит от скорости деформации и величина эффективной вязкости совпадает с величиной динамической вязкости. Эффективная вязкость служит показателем прокачивания смазок по системам смазки, вытекающей из калиброванного отверстия. Эффективную вязкость смазок определяют автоматическим капиллярным вискозиметром АКВ-4 или пластиковискозиметром ПВР-1. [c.301]

Решение системы уравнений (4.88)—(4.90) с учетом граничных условий дает следующие выражения для компонент скоростей деформаций и нaпpяжeви в сердечнике [c.133]

Число Трусделла характеризует нелинейную зависимость тензора вязкого напряжения от, тензора скорости деформации. Соотношение (1-5-54) обнаруживает, что влияние нелинейности в такой зависимости аналогично влиянию параметра нейдеальной дискретности. Число Предводителева характеризует дискретную структуру газа. В одной из наших работ [Л.1-17] было показано, что уравнение движения жидкости, состоящей из системы вихревых трубок, описывается аналогичным уравнением вида (1-5-52), если в последнем предполагается, что 7 = 5/3 (одноатомный газ). В этом случае коэффициент р или число Предводителева характеризует асимметрию тензора вязкого напряжения, появляющуюся за счет весьма выраженной дискретной структуры жидкости. Физическая картина такой дискретности следующая жидкость состоит из отдельных вихревых трубок, на границе контакта вихревых трубок происходит разрыв гидродинамической скорости движения. [c.42]

Акустооптичеекое взаимодействие в оптических волноводах. В оптич. волповодах, представляющих собой тонкий слой прозрачного материала на поверхности подложки (т. н. планарные волноводы), возникает взаимодействие оптич. волноводных мод с поверхности ными акустическими волнами (ПАВ), обычно рэлеев-скими. В результате появляется свет, распространяющийся вдоль плоскости волновода, но отклонённый от своего первоначального направления. Для эфф. дифракции необходимо, чтобы в н.поскости волновода световые лучи падали на пучок ПАВ под соответствующим брэгговским углом. Поскольку даже в изотропной волноводной системе скорости распространения разных оптич. мод отличны друг от друга, то при разл. углах падения светового пучка возможна как дифракция света без изменения номера моды, аналогичная обычной брэгговской дифракции, так и дифракция, при к-рой падающий и дифрагированный свет принадлежит к разным волноводным модам. В последнем случае законы дифракции аналогичны закономерностям анизотропной дифракции, возникающей при взаимодействии объемных волн в двулуче-преломляющей среде. В волноводных системах распределение как эл.-магн. полей для оптич. моды, так и поля деформации в ПАВ неоднородно в поперечном сечении волновода. Эффективность акустооптич. диф- [c.49]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...