Схемы неупругий

По аналогии с одномерным случаем будем считать, что в результате удара бойка в начальный период будет происходить наращивание его массы по схеме неупругих ударов, а кинетическая энергия системы переходить в тепло. Произведем расчеты, относящиеся к этому периоду, по-прежнему предполагая, что плотности бойка и среды, о которую он ударяется, равны 1. [c.297]

Обобщение метода. Наиболее существенным пунктом описанного выше метода решения задачи о пробивании при космических скоростях является использование двух различных моделей среды до тех пор, пока тепловая энергия процесса меньше некоторой критической величины, среда считается твердой и применяется схема неупругого удара по достижении этой критической величины среда считается газом. Такое комбинирование различных моделей, выбираемых в соответствии с физическими условиями, может привести к решающему успеху и в других задачах. [c.299]

Рис. 5.2. Схема неупругого рассеяния фотона с волновым вектором к. В результате образуется Фонон с волновым вектором К. Фотон, испытавший рассеяние, имеет волновой вектор к.

Неупругие соударения частиц между собой при высоких температуре и плотности газа приводят к так называемой термической ионизации, которая возникает за счет кинетической энергии частиц. Наиболее вероятна схема электронного удара [c.44]

Рассмотрение процесса удара по существу требует выхода за рамки классической механики — отказа от схемы абсолютно твердого тела и перехода к схеме деформируемого тела. В зависимости от степени восстановления недеформированного состояния удары разделяются на неупругие, частично упругие и упругие. [c.547]

При составлении уравнения энергетического баланса (24) принято, что соударение является неупругим деформация мгновенно распространяется по длине пружины (допустимо принимать при 0 5 м/с), а скорости ее отдельных витков пропорциональны их перемещениям при статическом приложении нагрузки в месте удара все деформации пружины упруги (тогда Рис. 17. Схема ударного нагру-ее потенциальная энергия может быть пружины амортизатора [c.721]

В реальных механизмах относительное движение звеньев всегда сопровождается действием сил сопротивления движению сил трения в кинематических парах, электромагнитного сопротивления в электромашинах, гидродинамического сопротивления в гидро-машинах и т. п. Поэтому колебательные движения звеньев сопровождаются действием сил неупругого сопротивления. Эти силы демпфируют колебания, т. е. способствуют гашению вибраций механизмов. Обычно силы демпфирования (гашения) в первом приближении принимают пропорциональными скорости движения. Тогда для схемы на рис. 24.3 вместо уравнения (24.2) будем иметь [c.310]

Два последних канала реакции в схеме (25.4) относятся к случаям неупругого А -f а) и упругого (А а) ядерного рассеяния. Это частные случаи ядерного взаимодействия, отличающиеся от других тем, что продукты реакции совпадают с частицами, вступающими в реакцию, причем при упругом рассеянии сохраняется не только тип ядра, но и его внутреннее состояние, а при неупругом рассеянии внутреннее состояние ядра изменяется (ядро переходит в возбужденное состояние). [c.258]

Описанные выше собственные колебания молекулы СО2 используются в газовом лазере на углекислом газе. Упрощенная схема энергетических уровней молекул СОа и азота Na, входящих в состав газовой смеси лазера, приведена на рис. 8.4. Электронный поток газового разряда возбуждает с большой эффективностью колебания, соответствующие наинизшему уровню молекул азота Еу. Частота этих колебаний близка к частоте соа антисимметричных колебаний молекулы Oj. В результате неупругого столкновения молекул Na и СОа происходит возбуждение антисимметричного колебания СОа и молекула переходит на энергетический уровень а- Этот уровень метастабилен. С него возможны переходы на более низкий возбужденный уровень симметричного колебания 3 и второй возбужденный уровень деформационного колебания 4. Уровни 3 и 4 близки, между ними в результате неупругого взаимодействия молекул существует сильная связь. Деформационные колебания молекулы СО легко передают свою [c.293]

При выполнении настоящего исследования нами использовалась автоматизированная информационно-измерительная и управляющая система, предназначенная для исследования неупругости металлов, функциональная схема которой описана в работе (11. [c.47]

Анализ машин этого типа можно проводить аналогично анализу машин, схема которой дана на рис. 7, б на схеме дополнительно введено неупругое сопротивление в образце и в балке резонатора. [c.141]

Рис. 11.43. Расчетная схема вибропитателя (рис. 11.43, а) mi — масса чаши nt2 — масса основания питателя i и j — жесткости упругих подвесок чаши и амортизационных пружин. На каждую массу действуют равные и противоположные по фазе возмущающие силы с частотой со. Так как Сг i, то, приняв j = О, найдем собственную частоту р. Если принять неупругие сопротивления

Один из вариантов автоматического балансировщика показан на рис. 111.18, а. Здесь схема вал—диск усложнена двумя маятниками, которые могут свободно вращаться на валу. Ограничимся рассмотрением стационарных режимов вращения и для упрощения будем пренебрегать силами веса и неупругими сопротивлениями. [c.177]

Из схемы рис. 1.1 следует, что надлежащая оценка прочности и долговечности при малоцикловом и длительном циклическом нагружении может быть реализована при соответствующем сочетании расчетов и экспериментов. Решение краевых задач (для зон действия краевых сил, концентрации напряжений механического и температурного происхождения) при малоцикловом нагружении осуществляется с использованием основных положений деформационной теории и теории течения (изотермического и неизотермического). Наибольшее развитие и применение в силу простоты получаемых решений получили различные виды модифицированных деформационных теорий, позволяющих связать напряжения Оц, деформации ви и проанализировать монотонный рост неупругих деформаций при постоянном характере изменения нагрузок в процессе нагружения. При этом смена направления нагружения (при циклических режимах знакопостоянного или знакопеременного нагружения) предполагает использование деформационной теории для соответствующего к полуцикла нагружения при смещении начала отсчета в точку изменения направления нагружения. Сложные режимы термомеханического нагружения с частичными и несинхронными изменениями во времени т нагрузок и температур I анализируются на основе различных модификаций теорий течения, устанавливающих связь между приращениями [c.9]

Уравнения типа (1.3) и (1.4) могут быть построены с использованием различных (рассмотренных в настоящей книге) схем и моделей деформируемых сред феноменологических свойств подобия диаграмм циклического упругопластического деформирования (обобщенные диаграммы циклического деформирования) структурных моделей деформируемых сред с различными числом, ориентировкой и свойствами подэлементов моделей сред с введением дополнительных микронапряжений, зависящих от величины и направления неупругих деформаций. [c.12]

Чтобы определиться с терминологией для ее последующего употребления, приводим на рис. 10.1, а—в схему петель гистерезиса, соответствующих испытаниям на изотермическую усталость, изотермическую усталость с задержкой в области сжимающего напряжения и термомеханическую усталость, при которой наивысшая и наинизшая температуры совпадают соответственно с максимальными деформациями сжатия и растяжения. Для петли гистерезиса, отвечающей сочетанию режимов усталости и ползучести, даны значения деформации полной (Ае,), неупругой (Ае, ) и ползучести (АЕс)- Для всех показанных циклов отношение минимальной деформации к максимальной деформации Rf. = —1. [c.337]

В виде упруговязкого стержня или стержня с иными неупругими сопротивлениями с грузами на обоих концах (тянущий и подталкивающий локомотивы) и в виде системы твердых тел, соединенных элементами, имеющими упругие несовершенства [15, 17, 18, 21]. Первая расчетная схема пригодна, если зазоры в упряжи не влияют иа переходный режим. Так будет при пуске в ход растянутого поезда, торможении с локомотива сжатого поезда и т. д. [c.424]

В случае склерономного материала схема (8.19) использоваться не может, поскольку Др определяется не мгновенным состоянием, а изменением внешних воздействий на шаг. Чаш,е всего для решения неупругой задачи используют метод последовательных приближений. Например, предположив, что Д/ О, находят рз и из упругого решения для момента конца шага определяют поля рз и ё. [c.176]

Здесь суммирование производится по всем а представительным точкам. Неупругое решение согласно (9.2) состоит в определении приращений склерономной неупругой деформации в точках тела при известных значениях параметров или в этих точках в начале и в конце интервала. К такой же схеме сводится решение неупругой задачи для смешанного (склерономно-реономного) материала. [c.208]

Принятая структурная модель среды представляет идеально вязкую конструкцию , поэтому расчет кинетики полей неупругой деформации может производиться по наиболее простой схеме (9.1). Для идеально вязкой конструкции из однородного материала неупругое решение состоит в том, чтобы по известному состоянию 1е, [р] в начале шага найти [c.231]

Проверка эффективности принятого метода решения произведена на тестовом примере расчета при действии на трубку только переменного внутреннего давления и теплосмен (т. е. без изгиба). Полученные неупругие деформации сопоставлены с результатами расчета по схеме обычной одномерной осесимметричной задачи (10.18). При 85 представительных точках (на каждом радиусе пять точек, в то время как в одномерной задаче было принято одиннадцать) вычисленные с помощью векторного метода значения размаха пластической деформации и деформации, накапливаемой за цикл, отличались от найденных в одномерной задаче не более чем на 4 и 2 % соответственно. Несмотря на то, что разбиение поперечного сечения на конечные элементы в векторном методе не было осесимметричным, отклонения от осевой симметрии полученных полей пластической деформации не превышали 2 %. Время расчета одного цикла примерно вдвое превышает время счета в одномерной задаче, хотя число представительных точек отличается почти в 8 раз. [c.244]

Схема работы источников дислокационных петель и взаимодействие дислокаций с препятствиями позволяют подойти к объяснению микромеханизма неупругой деформации кристаллических тел. Она кинематически невозможна при растяжении или сжатии кристаллической решетки и возникает, как правило, при относительном скольжении атомных плоскостей под действием касательных напряжений. Это скольжение происходит преимущественно по направлениям, в которых расстояния между атомами в кристаллической решетке являются наименьшими, так как сила Пайерлса в таком направлении является наименьшей. Совокупность плоскости и направления скольжения называют системой скольжения. [c.90]

Модель физически нелинейной среды, очевидно, более соответствует действительности, чем линейной. Есть сведения, что при переходе к неупругому телу особенность напряженного состояния в устье трещины подавляется, решение становится регулярным. В частности, для идеально пластического материала на основе простейшей схемы в зависимости от длины трещины, номинального напряжения и значения а, определяется поправка г (поправка Ирвина) на длину трещины (/ + г,). Решение теории уц ругости справедливо, если отступить от края трещины на расстояние 2/-,. При этом, однако, не устраняется противоречие, присущее всем моделям локального уровня, свойства которых не зависят от градиентов. В соответствии с этой независимостью геометрически подобные конструкции при подобных нагрузках имеют одинаковые (в относительных пространственных координатах) поля напряжений. Тем самым они должны быть и одинаково прочны, поскольку за разрушение считаются ответственными не внешние силы, а внутренние (напряжения). Понятие масштабного эффекта чуждо локальным моделям сплошной среды. [c.240]

Рис. 88. Принципиальная схема аппаратуры для исследования неупругости металлов.

Если вектор р2 остается внутри поверхности текучести, первое приближение считается удачным. В противном случае поверхность текучести в пространстве деформаций для каждой точки должна быть сдвинута иа некоторое Др< ), откуда определяется Др в новом приближении, и т. д. И для склерономной конструкции могут применяться безытерационные схемы неупругого решения с использованием внешней нормали п к поверхности текучести конструкции [c.176]

Все виды взаимодействий (сильные, электромагнитные и слабые) по характеру их цротекания можно разделить на упругие и неупругие. Упругое взаимодействие, т. е. упругое рассеяние одной частицы на другой, характеризуется сохранением суммарной кинетической энергии обеих частиц и может быть описано (для всех видов взаимодействий) при помош,и простой геометрической схемы, называемой импульсной диаграммой (для высоких энергий должен быть рассмотрен релятивистский вариант диаграммы). Неупругие процессы характеризуются переходом (полным или частичным) кинетической энергии движущейся частицы в другие формы, например в энергию возбуждения атома, в энергию излучения, в энергию покоя образующихся частиц. [c.254]

Казалось бы, самый простой путь осуществления цепной реакции по этой схеме заключается в использовании замедляющих свойств самого урана, т. е. в замедлении вторичных нейтронов за счет процессов неупругого и упругого рассеяния на ядрах урана. Однако это неверно, так1как по мере уменьшения энергии нейтронов все большую и большую роль начинает играть про- [c.383]

Явление неупругости и испытания по схеме рис. 91,6 П. Шьюмен использовал для определения коэффициента диффузии растворенного или внедренного вещества по скорости уменьшения Ва. [c.156]

В работе [11] модель накопления повреждений при растяжении распространена на случай действия касательных напряжений в плоскости слоя. При этом действие нормальных напряжений, перпендикулярных армирующим волокнам слоя, не учитывается. Однако в слоях композита при плоском напряженном состоянии в зависимости от схемы армирования могут возникать все три ко.мпоненты напряжений (нормальные в направлении армирующих волокон, перпендикулярные им и касательные в плоскости слоя). Следовательно, для применения критерия прочности [II] к анализу слоистого композита необходимо учитывать и нормальные напряжения, перпендикулярные направлению армирования. Простые рассуждения показывают, что действие этих напряжений в композите с полимерной матрицей может проявиться в первую очередь в деформировании матрицы, а не волокон. Поскольку подобное предположение справедливо и для касательных напряжений в плоскости, логично ол<идать, что совместное действие нормальной и касательной компонент может привести к появлению неупругости матрицы при более низких напряжениях, чем при действии каладой из компонент в отдельности. [c.47]

В описываемой системе в основу принципа измерения неупругой деформации за цикл положена схема, приведенная на рис. 1. Здясь Оа — амплитуда напряжения Еа — амплитуда деформации ф — сдвиг фаз между сигналами напряжения и деформации Ае — неупругая деформация за цикл. Рассмотрим два способа оценки неупругой деформации за цикл, которые применяются в разработанной системе. [c.48]

При решении многих задач прочности материалов и конструкций возникает необходимость учета многочисленных факторов, влияющих на показатели несущей способности конструкций. К таким факторам относятся концентрация напряжений вблизи отверстий, выточек и других концентраторов в деталях весьма сложной геометрической формы и нагружаемых по сложной схеме нагружения неравномер ность свойств материалов по объему неупругость и пластичность материалов влияние неравномерного неустановившегося нагрева на свойства материалов, эро знойное и коррозионное влияние среды и т. д. Современный мощный аппарат вы числительной техники не всегда в состоянии обеспечить исследователей необходи мой информацией, поскольку во всех расчетах используются усредненные данные [c.3]

Воспроизведение типичных нелинейностей может быть вынолнено с использованием релейных или диодных переключательных схем в сочетании с решающими усилителями и должно осуществляться различно в зависимости от того, в инерционном или безынерционном элементе встречается заданная для воспроизведения нелинейная зависимость. При воспроизведении нелинейных характеристик в инерционных элементах приходится обращать особое внимание на корректность записи дифференциальных уравнений двух систем. В зависимости от фазы и характера движения системы были разработаны оригинальные структурные схемы набора. К ним в первую очередь следует отнести схему моделирования сухого трения, упоров, явлений упругого и неупругого ударов, схему для воспроизведения люфта в инерционных исполнительных механизмах, релейных характеристик с гистерезисом, ступенчатости потенциометрических датчиков. [c.276]

Применительно к машине с гидро-пульсатором, силовая схема Koropofi показана на рис. 3, а, элементы динамической схемы соответствуют — массе плунжера гидропульсатора с, — приведенной жесткости трубопровода и масла, находяш,егсся в нем и в цилиндрах (пульсатора и нагружаю-ш,ем 8) R] приведенному неупругому сопротивлению этой цепи тг — массе реверсора машины, включающего верхний захват 5, нижнюю траверсу [c.37]

На рис..6, а nii — масса, приве денная к свободному концу иснытуе мого образца с перемещением Xi l — жесткость испытуемого образца — неупругое сопротивление мате риала образца и трение в соединитель ных элементах. Колебания рассма триваемой системы возбуждаются ста тическпм биением образца, зависящим от точности изготовления образца, захвата и его опор. Анализ сводится к расчету одномассной колебательной системы с возмущением колебаний путем гармонического перемещения свободного конца образца. Если нагружение рычага 7 (см. рис. 1, б) происходит через пружину, в динамической схеме необходимо учесть приведенную жесткость С2 (рис. 6, б) механизма нагружения и внешнее и внутреннее трение 2 в элементах соединения механизма нагружения. Если силовая схема машины содержит демпфер, сочлененный с рычагом 7 (см. рис. 1,6), то / 2 — неупругое сопротивление демпфера. Во время работы машины захват участвует в колебательном движении, описывая некоторую замкнутую кривую в плоскости, перпендикулярной оси образца. Так как жесткость упругой системы определяется главным образом жесткостью образца, которая обычно значительно [c.140]

Такую схему Декарт попытался дать в Началах . Формулироваиныо им законы неверны, ( п не проводит различия между телами упругими и неупругими. Он не принимает во внимание направление скорости, рассматривает скорость как скалярную, а не векторную величину. От одного случая нет логически оправданного, непрерывного перехода к другому. Все это так. Но немаловажно выяснить, почему Декарт сделал именно эти ошибки. Ответ на такой вопрос позволит прояснить исходные кардинальные понятия его механики. [c.145]

Помимо двух указанных видов циклической деформации можно рассмотреть еще два типичных вида. Это, во-первых, несимметричный цикл деформации, обусловленный тем, что деформация в направлении растяжения является пластической деформация в направлении сжатия вызвана ползучестью. Схема петли гистерезиса при таком нагружении показана на рис. 6.63, в. Если принять, что амплитуда неупругой деформации этой петли равна Дбрс, то соотношение между ней и усталостной долговечностью Npa (рис. 6.63, ж) выражается уравнением [c.242]

Значения номинальных напряжений при изгибе, соответствующих неупругим деформациям при переделе выносливости в условиях растяжения — сжатия, найденные в соответствии со схемой на рис. 52, удовлетворительно совпадают со значениями номинальных пределов выносливости при изгибе, полученными экспериментально (табл. 17). Имеющееся в этом случае отличие для сталей 15Г2АФДпс, 45, 12X13, ХН35ВТ не превышает 8 %. [c.86]

Закономерности, описывающие деформирование и разрушение конструкционного материала, в сочетании с информацией о температурном состоянии элементов конструкции позволяют подойти к решению важного для инженерной практики вопроса об оценке их работоспособности при заданных условиях теплового и механического воздействий. В общем случае решение этого вопроса связано с предварительным определением параметров напряженно-деформированного состояния рассматриваемого элемента конструкции при упругом или неупругом поведении его материала. Это обычно приводит к необходимости формулировать и решать соответствующую задачу термоупругости, термопластичности или термоползучести. Пути решения таких задач рассмотрены в последующих главах. Здесь ограничимся анализом работоспособности таких элементов конструкций, для которых параметры напряженно-деформированного состояния определяются достаточно просто и непосредственно связаны с действующими на конструкцию нагрузками и условиями ее закрепления. Примером подобных элементов конструкций являются стержневые элементы, под которыми будем понимать достаточно протяженные в одном направлении элементы конструкций. Для оценки работоспособности таких элементов допустимо учитывать влияние лишь однородного нормального напряжения в их поперечном сечении, т. е. считать, что их материал находится в одноосном напряженном состоянии. К такой расчетной схеме с учетом тех или иных допущений удается свести довольно большую группу реальных теплонапряженных конструктивных элементов. [c.191]

Поскольку приращения компонентов неупругой деформации AeJ-" находят по скорости ij, вычисленной в начале интервала времени и полагаемой в его пределах постоянной, возникает ограничение на выбор A v- Это ограничение обусловлено теми же соображениями, что и при интегрировании по явной конечнотразностной схеме уравнений (3.24)—(3.27), которые описывают используемую модель неупру-гого поведения конструкционного материала. Соотношения для предельных значений А , а также алгоритм и реализующая его ФОРТРАН-программа определения значения ё<">, которое соответствует 8 " в (3.44) при сложном напряженном состоянии, приведены в приложении. [c.271]

Построение моделей неупругого деформирования композиционных материалов с учетом этих процессов выдвигает в качестве основных вопросы выбора критериев структурного разрушения и описа ния остаточных деформационных и прочностных свойств элементов неоднородной среды после выполнения тех или иных условий их разрушения. Важное значение при этом имеет тот факт, что элемент структуры композита может быть разрушен по различным механизмам. Например, в случгю армированного монослоя возможно растрескивание или отслоение матрицы, расщепление, разрывы или выдергивание волокон и т.д. [190]. Эти и другие механизмы изменения несущей способности структурного элемента отождествляются с той или иной схемой изменения его жесткостных свойств [220, 363]. [c.19]

Рис. 73. Схема исследования неупругости металла по методу Кимбалла — Л азана [223]

Принципиальная схема аппаратуры для исследований неупругости по принятому методу (рис. 88) основана на применении тен-зометрических датчиков сопротивления, включенных по мостовой схеме. Одна пара датчиков наклеивается на образец 1 (или на упругий элемент, деформирующийся пропорционально деформации образца), две другие пары датчиков — на упругий динамометр 2у деформация которого пропорциональна прилагаемому к образцу усилию. Во всех случаях один датчик рабочий, другой — температурный компенсатор. Сигнал с датчиков на образце через усилитель 3 и фазовращатель 4 поступает на горизонтальный канал осциллографа 5 и вызывает отклонение электронного луча по горизонтали, пропорциональное деформации образца. Сигнал с датчиков на динамометре также через усилитель и фазовращатель поступает на вертикальный канал осциллографа и вызывает отклонение электронного луча по вертикали, пропорциональное усилию. [c.112]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...