Деформация при сложном напряженном состоянии

ПОТЕНЦИАЛЬНАЯ ЭНЕРГИЯ УПРУГОЙ ДЕФОРМАЦИИ ПРИ СЛОЖНОМ НАПРЯЖЕННОМ СОСТОЯНИИ [c.86]

Таким образом, потенциальная энергия упругой деформации при сложном напряженном состоянии определяется как [c.87]

Если брус находится в сложном напряженном состоянии и известны главные напряжения о,, и r , то наибольшая линейная деформация возникает в направлении одного из, главных напряжений. Линейные деформации при сложном напряженном состоянии в направлениях главных напряжений определяются по формулам [c.99]

Для определения компонент тензора деформаций при сложном напряженном состоянии необходимо знать значение коэффициента Пуассона ц для данного материала, так как измерение поперечной деформации представляет собой технически трудную задачу. В теории ползучести нет единого мнения о величине этого коэффициента. Многие авторы принимают fx=0,5, считая деформацию ползучести пластической. [c.238]

Об экспериментальном изучении пластических деформаций при сложном напряженном состоянии. Простое и сложное нагружение [c.32]

Закон Гука и потенциальная энергия деформации при сложном напряженном состоянии [c.342]

Время, необходимое для достижения определенной степени деформации при сложно напряженном состоянии. [c.240]

Высокая контактная прочность хрупких материалов при отсутствии касательной нагрузки резко снижается с ее появлением. Согласно теории Губера - Мизеса - Генки пластические деформации при сложном напряженном состоянии возникают тогда, когда удельная потенциальная энергия деформирования достигает некоторого предельного значения, определенного для каждого материала, и зависит от приведенного напряжения. При этом предельная удельная нагрузка при усталостном многократном деформировании рассчитывается по формуле [c.162]

Как показывают эксперименты, реологическую связь между напряжениями и деформациями при сложном напряженном состоянии стеклопластиков удобнее задавать, основываясь на наследственной теории ползучести анизотропных сред, разработанной И. И. Гольденблатом в [21]. [c.45]

Аналогично ведут расчет на прочность и жесткость при других видах простых деформаций стержня. Соображения о расчете на прочность при сложных напряженных состояниях изложены в гл. 7. [c.91]

При сложном напряженном состоянии пластическая деформация приводит к изменению всех упругих характеристик материала, при этом первоначально изотропный материал становится анизотропным. Совокупность этих эффектов называют деформационной анизотропией. [c.264]

Как это уже было показано, значения деформаций при на-грузке и разгрузке образца за пределом упругости для одного и того же напряжения неоднозначны. Двузначность сохраняется и при сложном напряженном состоянии в случае нагрузки и разгрузки образца, поэтому в теории пластичности вводят понятие об активной и пассивной деформациях, простом и сложном нагружениях. [c.97]

Естественно предположить, что и при сложном напряженном состоянии зависимость (16.1.1) сохраняет силу. Считая, что полная деформация представляет собою сумму упругой и пластической деформации, п замечая, что [c.532]

При сложном напряженном состоянии пластическая деформация может происходить при самых разнообразных соотношениях между напряжениями. В этом случае деформацию элемента тела в данный момент называют а кт и в н о й, если интенсивность напряжений сг,- имеет значение, превышающее по абсолютной величине все предыдущие ее значения пассивной, если интенсивность напряжений а,- по абсолютной величине меньше хотя бы одного из предыдущих ее значений. (Понятие об интенсивности напряжений о,- дано в 2.) При активной деформации пластическая деформация возрастает, а при пассивной остается постоянной. Активную деформацию называют процессом нагружения, а пассивную —иногда разгрузкой. [c.259]

При исследовании вопросов прочности при сложном напряженном состоянии существенное значение имеет вид напряженного состояния. Большинство материалов по-разному разрушается в зависимости от того, являются ли напряжения растягивающими или сжимающими. Как показывает опыт, все материалы без исключения способны воспринимать весьма большие напряжения в условиях всестороннего сжатия, в то время как при одноосном растяжении разрушение наступает при сравнительно низких напряжениях. Имеются напряженные состояния, при которых разрушение происходит хрупко, без образования пластических деформаций, а есть такие, при которых тот же материал способен пластически деформироваться. [c.320]

Представление об эквивалентном или эффективном коэффициенте интенсивности напряжения может быть получено из рассмотрения реализуемых типов деформации материала у вершины трещины при сложном напряженном состоянии [65, [c.311]

Второй подход использует связь между бесконечно малыми приращениями деформаций и напряжений (типа теории течения), подчиняющуюся ограничениям, накладываемым начальной симметрией материала [9]. При этом неявно предполагается, что касательный модуль материала при сложном напряженном состоянии равен модулю, измеренному при одноосном напряженном состоянии. [c.123]

Монография содержит оригинальный материал по исследованию деталей машин при сложном напряженном состоянии. Приведены результаты теоретических и экспериментальных исследований срезающего сдвига, возникающего в зонах концентрации напряжений. Рассмотрены критерии прочности и показано их применение для зон концентрации напряжений при упругих и пластических деформациях. [c.135]

Экспериментальные исследования при имеющей место в плоской волне нагрузки однородной деформации [72, 343, 351] позволяют получить информацию о поведении материала, которая с привлечением для анализа предельных соотнощений динамической теории пластичности допускает сопоставление с результатами квазистатических испытаний при одноосном напряженном состоянии и является основой для построения уравнений состояния материала (при отсутствии фазовых переходов [376]) при сложном напряженном состоянии. [c.143]

При сложном напряженном состоянии материала связь напряжений и деформаций в теории пластичности определяется связью эквивалентных напряжений и деформаций — их интенсивностей. Такой подход используется и при высокоскоростной деформации. Действие интенсивных упруго-пластических и ударных волн характеризуется включением дополнительного параметра — высокого уровня среднего напряжения, которое может оказать влияние на кривую связи интенсивностей напряжений и деформаций. В связи с этим экспериментальное определение влияния величины гидростатического давления на кривую деформирования является необходимым для построения уравнения состояния материала, описывающего его упруго-пласти-ческое деформирование при импульсных нагрузках типа удара и взрыва. [c.201]

Пластические деформации, их распределение в телах сложной геометрической формы, неоднородность деформации при однородном напряженном состоянии непосредственно на реальных металлических, а не модельных. материалах могут быть с успехом изучены с помощью метода делительных сеток. Одним из первых для изучения [c.43]

Программная машина для исследования механических свойств материалов (табл. 5, Л 6) предназначена для исследования пластичности, ползучести и прочности конструкционных материалов при сложном напряженном состоянии в условиях программного нагружения тонкостенного трубчатого образца по нагрузкам или деформациям. Программное нагружение осуществляют с помощью механизма [c.34]

Отметим, что приближенная картина пластического деформирования при сложном напряженном состоянии циклически стабильного материала может быть получена с учетом деформационной анизотропии путем обобщения структурной модели (рис. 1.8). Обозначим компоненты девиатора напряжений в звене / через s -/ в звеньях 2 и 3 — через s f и slf, а компоненты полного девиатора напряжений — через S j s y. Аналогичным образом введем компоненты девиатора деформаций е e ) e f и ец. Интенсивность напряжений в элементе трения, входящем в звено 2, составляет в процессе деформации = Са, а при разгрузке эта интенсивность может принимать любые значения стР Сг. Интенсивность напряжений в звене 3 обозначим через а полную интенсивность через ст . Деформации свободного звена 1 равны [c.55]

Величина Os не зависит от приложенного гидростатического давления, по крайней мере, при аСЮОО МПа (см. гл. XII) и если для металла справедливо условие текучести Мизеса, то сопротивление деформации при сложном напряженном состоянии есть интенсивность касательных напряжений Ts, вызывающая стабильное пластическое течение при заданных параметрах деформирования. Так как [c.449]

В условиях одноосного напряженного состояния для определения рассеянной энергии можно использовать площадь проявляющегося при циклическом пагружешш на определенном уровне напряжения гистерезиса между напряжением и соответствующей ему деформацией. При сложном напряженном состоянии рассеянную энергию можно определить аналогичным способом, регистрируя петли гистерезиса для каждого главного направления, что предполагает наличие сигнала напряжения. По этой причине такой подход к реальной конструкции или даже только к определенному конструкционному элементу встречает серьезные затруднения. Их можно избежать, если учитывать, что как при одноосном, так и при сложном напряженном состоянии можно наблюдать гистерезис не только между напряжениями и соответствующими им деформациями, но и между деформациями по двум направлениям, в частности между деформациями по главным направлениям (деформационный гистерезис) 12]. Для циклического нагружения с пропорциональным изменением компонентов тензора напряжений существует свя.зь между площадями деформационного и механического гистерезиса. В качестве отправной точки вывода этой СВЯ.ЗИ служит предположение, что тензор деформации представляет сумму упругой и неупругой компонент или если глав- [c.81]

Проблеме установления законов связи между напряжениями и деформациями при сложных напряженных состояниях и сложных нагружениях посвящены фундаментальные исследования Мелана [1], А. А. Ильюшина [2—4], Прагера [5], Драккера [6,7], А. Ю. Ишлинского [8] и др. Эти йсследования носят макроскопический характер, В них формулируются определенные, не противоречащие опыту, общие принципы, на основании которых может быть установлена форма связи между напряжениями и деформациями. Например, в работе [3] сформулированы следующие общие принципы I) условие однозначности, 2) постулат изотропии, 3) гипотеза о разгрузке, 4) постулат пластичности. Из постулата изотропии и гипотезы о разгрузке вытекает общая тензорно-линейная форма связи между напряжениями и деформациями и полярное уравнение поверхности текучести, выражающее длину вектора деформации Э в виде неопределенной функции его кова-риантных составляющих, а из постулата пластичности вытекает уточненный А. А. Ильюшиным принцип градиентальности [9]. Эти общие принципы позволяют установить некоторые свойства после- [c.4]

В работе [102] предложен энтропийный критерий разрушения, предполагающий, что разрушение наступает при достижении приращением плотности энтропии некоторого критического значения 5, являющегося характеристикой материала. Несмотря на недостатки, присущие этому критерию, он позволяет учесть влияние на разрушение различных немеханических факторов. Критерий справедлив как для малых, так и для больших деформаций при сложном напряженном состоянии. Он получил свое дальнейшее развитие в трудах Э. Э. Лавендела, В. Г. Масленникова [21], В. И. Дырды [12], где исследовалась применимость энтропийного критерия для описания разрушения вязкоупругих материалов типа резины в условиях циклического деформирования. Однако из-за сложности измерения ряда эмпирических коэффициентов критерий не получил широкого внедрения в практику инженерных расчетов. [c.63]

Согласно первой из энергетических гипотез — гипотезе Бель-трами, прочность материала при сложном напряженном состоянии обеспечивается в том случае, если удельная потенциальная энергия деформации не превосходит допускаемой удельной потенциальной энергии, установленной для одноосного напряженного состояния [c.230]

В 1885 г. итальянский ученый Э. Бельтрами высказал предположение, что опасное состояние материала для сложного напряженного состояния наступает при достижении удельной потенциальной энергией некоторого предела (итах=и). Согласно этому предположению прочность материала при сложном напряженном состоянии обеспечивается в том случае, если удельная потенциальная энергия деформации не превосходит допускаемую удельную потенциальную энергию, установленную из опытов с одноосным (линейным) напряженным состоянием [c.99]

В указанны размер входит длина трещины АС и последующий отрезок движения трещины до достижения скорости (или высоты скоса от пластической деформации), равной скорости на момент перегрузки. Последующий отрезок длины существенно зависит от искривления фронта трещины после перегрузки. Поэтому суммарная величина может существенно отличаться от двойного размера зоны пластической деформации. Для области = О видно достаточно хорошее совпадение расчетных значений и полосы разброса измеренных значений А . Для области V 1 расчет дает существенное расхождение с результатами измерений. Поэтому необходимо вычислять размер зоны пластической деформации, учитывая вторую компоненту напряжений через существующие критерии прочности при сложном напряженном состоянии. Оценка близости результатов эксперимента к расчету показала, что паилучщую их сходимость [c.438]

Для циклического нагружения при сложном напряженном состоянии с пропорциональным и.зменением его компонентов установлена связь между удельной рассеянной зиергпей и площадью гистерезиса между главными деформациями. Дан алгоритм для определения напряжений из измеренных деформаций. На основе напряжений и рассеянной эпергии предложен метод для ускоренного определения кривой усталости для опасной точки. Приведены результаты эксперимеп-тов проверки предложенной методики. [c.423]

Большинство работ по ползучести посвящается одноосному растяжению. Меньшее внимание уделяется экспериментальному изучению ползучести в условиях объемнога напряженного состояния. В существующих работах по этому вопросу, как правило, рассматривается установившаяся ползучесть [1, 2, 3, 5]. Исследования по неустановившейся ползучести при сложном напряженном состоянии исчисляются единицами [4]. Величиной возврата обычно пренебрегают. Надежной теории, описывающей одновременно ползучесть и возврат, в настоящее время нет. Поэтому в данной работе делается попытка построить теорию, описывающую полный процесс ползучести. Ползучесть металлов и сплавов является сложным реологическим явлением. Ее изучение облегчается возможностью построения моделей с реологическими свойствами, аналогичными свойствам реального материала. Элементы модели являются символами, а модель служит только для вывода реологического уравнения. Из экспериментов видно, что всю деформацию ползучести е—( (рис. 1) можно считать состоящей из трех компонент упругой ез, возвращающейся ег и остаточной е ь Аналогами этих деформаций будут соответственно модели гукова, ньютонова и кельвинова тел. [c.150]

Помимо указанных автоматизированных сварочных установок в МВТУ создан ряд других по оценке конструктивной прочности при сложно-напряженном состоянии, по устранению остаточных деформаций, вызванных сваркой в конструкциях (д-р. техн. наук С. А. Куркин, д-р техн. наук проф. В. А. Винокуров), по оценке технологической прочности при сварке полимерных труб методом трения (канд. техн. наук доц. И. И. Макаров) и т. д. Разработка автоматизированных сварочных процессов является одним из главных направлений кафедры сварочного производства. [c.174]

Вопросам неустойчивости пластического деформирования при сложном напряженном состоянии посвящен ряд специальных исследований [261. Важно отметить, что при некоторых напряженных состояниях несущая способность тонкостенных трубчатых образцов исчерпывается как вследствие локализации пластических деформаций, так и в их отсутствие. Например [26], к моменту разрушения тонкостенных трубчатых образцов стали СТ20 локализация пластических деформаций отсутствовала при таких напряженных состояниях, которые характеризовались углом вида девиатора напряжений (см. гл. 2) примерно в пределах л/12 > со, > —л/24, причем к моменту разрушения выполнялось постоянство максимального касательного напряжения порядка 315 МПа. При всех углах вида девиатора в диапазоне — л/6 < со, < л/3 разрушению предшествовала локализация пластических деформаций в форме шейки или вздутия. [c.14]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...