Ограничение по модулю в смещении

Эти уравнения отличаются от уравнений (2.3) (для случая области, ограниченной несколькими поверхностями) наличием при некоторых интегральных членах множителей а,-, меньших по модулю 1. Задание на 5о смещений приведет к очевидным изменениям. Ввиду тождественности структуры ядер распространение альтернатив Фредгольма осуществляется автоматически, исходя из результатов 2. [c.619]

Принцип наложения температурного и частотного факторов. Если учитывать влияние на демпфирующие свойства материала как частоты колебаний, так и температуры, то наиболее удобным способом представления экспериментальных данных является использование принципа температурно-частотной эквивалентности (приведенной частоты) для линейных вязкоупругих материалов [3.2, 3.3]. Согласно этому способу, по одной оси координат откладываются параметры (7 оро/Тр) и т), а по другой— так называемый параметр приведенной частоты шаг, где (О — действительная частота, ат — функция абсолютной температуры Т, То — фиксированное значение абсолютной температуры. Обычно отношения То/Т и ро/р считаются равными единице для широкого диапазона изменения температур и поэтому во внимание не принимаются. Построение генеральных кривых зависимости модуля упругости Е и коэффициента потерь ц от параметра аат исключительно полезно при экстраполяции результатов экспериментов, получаемых при сильно различающихся условиях. Например, в серии экспериментов можно получить данные для диапазона частот от 100 до 1000 Гц и диапазона температур от О до 100 °С, а требуется определить свойства при 50°С и 2 Гц. Для этого сначала используются имеющиеся результаты для построения системы наиболее достоверных генеральных кривых. Эту процедуру наиболее удобно выполнять эмпирически путем задания значений коэффициента ат на основе смещений, необходимых для построения кривой, описывающей зависимость модуля упругости Е от частоты в логарифмических координатах (см. рис. 3.4) при температуре Ti (i = 1, 2,. ..), с тем чтобы кривая была как можно ближе к кривой для зависимости модуля упругости Е от частоты при температуре То. Тем же способом подбираются кривые для зависимостей коэффициента потерь т) от частоты колебаний при температурах Т и То, причем получаются графики, аналогичные показанным на рис. 3.10. Таким образом удается по крайней мере частично компенсировать ограниченные возможности измерительной техники. Типичные графики зависимости ат от температуры показаны на рис. 3.11. [c.117]

ОГРАНИЧЕНИЕ ПО МОДУЛЮ В СМЕЩЕНИИ ИСХОДНОГО КОНТУРА 1 [c.403]

Легко видеть по минимуму кривой V, что лишь при < 0,8 может быть применен любой модуль. При > 0,8 возникают ограничения, заключающиеся в том, что и получается меньше о лишь до некоторого определенного значения т. При большем т величина и оказывается больше о, что делает невозможным правильное нарезание. Так, например, как показывает пунктирная линия на фиг. 50, при г = 45 смещение , равное 1,5, может быть принято лишь при /л < 7, т. е. здесь имеет место ограничение смещения исходного контура по модулю. [c.404]

Ограничения по модулю не являются органическим следствием применения больших смещений и могут быть сняты путем увеличения протяженности исходного контура. Практически при заданных гост фрезах это может быть получено смещением фрезы вдоль оправки в одну и другую сторону поочередно для раздельного нарезания одной и другой стороны зубьев. [c.404]

Ограничение по модулю в смещении исходного контура 403 [c.828]

Характеристики 28 Исходный контур 293 — Смещение — Ограничение по модулю 403 [c.831]

Ограничение по модулю в смещении исходного контура 403 Огранка 34 [c.837]

Утверждение в качестве основной такой системы расчета, которая исходит из сохранения стандартного радиального зазора, не означает того, что в отдельных случаях укороченные зубья нельзя применить. При необходимости спроектировать передачу с малыми коэффициентами смещения (например, с целью получения более выгодных радиусов кривизны выкружки) можно при помощи блокирующих контуров определить, какие именно ограничения препятствуют достижению желаемых коэффициентов смещения, и подсчитать, насколько надо укоротить зубья, чтобы устранить эти ограничения. Наиболее целесообразно в большинстве случаев укорачивать зубья колеса увеличивая диаметр окружности выступов О . Если это увеличение, выраженное в долях модуля, принять постоянным для различных то для таких укороченных зубьев можно построить блокирующие контуры (см. стр. 521—526). [c.253]

Ограничение по модулю в смещении исходного контура 4 — 403 Ограниченные величины 1 — 134 [c.446]

Наиболее удобной схемой исследовательской установки для изучения процессов механической сборки принято считать схему комплекса сборочный модуль — промышленный робот. Она имеет целый ряд практических преимуществ. Во-первых, на основе такого комплекса могут быть исследованы любые из рассмотренных выше типов принципы адаптации к начальному смещению деталей. Во-вторых, отсутствуют какие-либо ограничения, налагаемые кинематикой конкретного сборочного манипулятора при цифровом управлении сборкой в реальном масштабе времени, так как сборочный модуль обычно строится по простейшей кинематической схеме и часто с взаимно ортогональными осями движения приводов. В-третьих, экспериментальная конструкция сборочного модуля может послужить прообразом реального устройства, устанавливаемого на кистевом звене робота. [c.203]

Долбяком с любым числом зубьев г можно нарезать любую пару колес того же модуля от и угла исходного контера а . С изменением z возможности корригирования изменяются, т. е. блокирующий контур меняет свою форму и размеры. Однако контур, как правило, всегда существует и для выбранного способа расчета всегда можно найти такие коэффициенты смещения, при которых можно осуществить передачу. С этой точки зрения выбор числа зубьев долбяка принципиального значения не имеет. Для колес с внутренними зубьями это положение имеет лишь одно естественное ограничение — число зубьев и диаметр D u окружности выступов долбяка должны быть соответственно меньше числа зубьев и диаметра окружности выступов колеса. [c.9]

В ограниченных твердых телах (пластинка, стержень), представляющих собой твердые волноводы, распространяются нормальные волны, каждая из к-рых является комбинацией неск. продольных и сдвиговых волп, распространяющихся нод острыми углами к оси волновода и удовлетворяющих (в совокупности) граничным условиям отсутствия механич. напряжений на новерхности волновода. Число норм, волн п в пластинке или стержне определяется толщиной или диаметром с/, частотой / и модулями упругости среды. При увеличении fd число норм, волн, возможных в волноводе, возрастает при jd —> оо, п со. Норм, волны распространяются с дисперсией скоростей (см. Дисперсия волн. Дисперсия звука), при и.з-менешш fd от критич. значений до бесконечности фазовые скорости норм, волн, как правило, уменьшаются от бесконечности до с,, групповые скорости возрастают от нуля до f. От величины fd сильно. зависит также распределение смещений и напряжений в волне но поперечному сечению волновода. [c.259]

Старейшей системой зубчатого зацепления является нулевое зацепление с углом зацепления 15 или 20°, которое, однако, имеет удовлетворительные эксплуатационные качества только при большом числе зубьев. К-нулевое зацепление для больших передаточных чисел при малых числах зубьев малой ведущей шестерни вследствие постоянного коэффициента смещения профиля применимо только для ограниченной области чисел зубьев. Улучшение зацепления достигается применением близких по величине модулей в У-зацеплении системы Maad. Другие предложения V-зацепления даются в DIN 870. [c.312]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...