Параметр конструктивный приведенный

При заполнении таблиц систематизации рекомендуется оставлять резервные строки между отдельными составными частями. Буквенные обозначения параметров (конструкторских размеров) следует располагать в последовательности их значимости для определения составной части изделия. Количество приведенных в таблице систематизации параметров (конструктивных размеров) должно быть минимальным, но достаточным для определения возможности применения ранее разработанных изделий в новых разработках. [c.259]

Параметры конструктивных элементов червячного колеса могут быть выбраны на основе рекомендуемых ориентировочных соотношений, приведенных в табл. 105. [c.512]

Оптимизация конструктивных параметров. Из приведенных выше уравнений для цикла Шмидта очевидно, что полезная мош ность за цикл и тепловые нагрузки на теплообменники, определяемые в зависимости от обш его вытесняемого объема Ут, есть линейные функции частоты вращения вала двигателя п, давления рабочего тела Ртах и габаритных размеров двигателя. Влияние же четырех основных параметров т, а и X на характеристики двигателя менее очевидно. Следует отметить, что существует неопределенность при выборе комбинаций рассматриваемых четырех параметров для получения оптимальных характеристик двигателя. Это является очень важным обстоятельством, так как указанные параметры должны определяться на стадии конструкторской проработки и, за исключением параметра т, изменить их можно только путем изменения самой конструкции двигателя. [c.74]

Рассмотрим пример программного описания ГИ типовой детали, чертеж ПР которой приведен на рис. 3.6. Для облегчения разработки программы можно использовать алгоритм формирования геометрического изображения детали, представленный в графическом виде. Например, рис. 4.1 представляет собой развернутый чертеж ПР, который содержит все возможные варианты исполнений фланца и отражает их зависимость от входных параметров. Каждому этапу программного описания ГИ предшествует проверка наличия или отсутствия конструктивного элемента. [c.72]

Основными элементами гидротрансформатора (рис. 154, а) являются насосное колесо I, турбинное колесо 5 и реактор 2, связанный с неподвижным кожухом 4. Назначение колес — такое же, как и в схеме, приведенной на рис. 153. Реактор конструктивно аналогичен лопаточному направляющему аппарату у турбомашин и предназначен для изменения момента количества движения массового расхода жидкости, протекающей в гидропередаче. Благодаря наличию реактора у гидротрансформатора, момент на ведущем валу в общем случае не равен моменту на ведомом валу. Поэтому гидротрансформатор можно представить как редуктор с переменными значениями как передаточного отношения, так и коэффициента трансформации моментов (см. 5 гл. IX). Причем изменение этих параметров происходит плавно, бесступенчато. [c.231]

Если структура хромосомы однородная в том смысле, что все проектные параметры, отображаемые генами, относятся к одной и той же классификационной группе в контексте решаемой задачи, то целесообразен одноточечный кроссовер. Когда гены могут быть сгруппированы по одному признаку (например, по принадлежности к определенным конструктивным блокам) и упорядочены в группах по другому признаку (например, по физическому смыслу), то более эффективным может оказаться многоточечный кроссовер, при котором по одной точке разрыва приходится на каждую группу. Конкретный пример многоточечного кроссовера будет приведен далее при рассмотрении задачи синтеза расписаний для многостадийных процессов. [c.216]

Кулачковые механизмы. Неправильный подбор конструктивных и динамических параметров кулачкового механизма может привести к тому, что мгновенное значение к.п.д. при преодолении нагрузки окажется равным р О. Это условие самоторможения, однако оно характеризует наличие заклинивания толкателя. Ранее приведенное уравнение (10.20) расчета к.п.д. кулачкового механизма с плоским толкателем при заклинивании дает [c.355]

В доменном производстве выход доменного газа зависит от принципиальной технологической схемы процесса производства чугуна, вида и масштабов используемых в печах энергоносителей, от состава шихтовых материалов и выплавляемого чугуна, мощности и конструктивных особенностей доменных печей. Изменение основных параметров плавки и условий производства оказывает влияние не только на выход ВЭР, но и на экономику производства основной продукции передела — чугуна. К этим параметрам относятся изменение производительности печи (влияющее на условно-постоянные расходы доменного цеха), изменение расхода кокса, дутья, кислорода и природного газа, изменение выхода и теплоты сгорания доменного газа с учетом затрат на обогрев кауперов. Затраты на энергоносители и технологическое оборудование доменного производства формируются на основе замыкающих (и приведенных) затрат на топливо и экономических показателей отдельных элементов оборудования. [c.88]

Приведенные выше данные не охватывают все конструкции разнообразных типов утилизационного оборудования, так как применяемые в промышленности утилизаторы отличаются значительным разнообразием и конструктивной индивидуальностью. Тем не менее, на основе этих данных ясно прослеживаются основные направления, по которым совершенствуется существующее и создается новое утилизационное оборудование, а именно повышение параметров вырабатываемого пара, снижение металлоемкости, обеспечение унификации и надежности при использовании агрессивных и запыленных ВЭР, разработка утилизационных агрегатов и схем для использования ВЭР на опреснение воды, потребность в которой увеличивается быстрыми темпами. [c.183]

Полный динамический граф планетарного ряда в рассматриваемом случае (рис. 67, в) имеет вид двухмассовой схемы (г—р ) или р—р ). Такой граф назовем редуцированным динамическим графом с базой q—г или q—р соответственно. Сосредоточенная масса р и ветвь р, р редуцированного графа характеризуют инерционные свойства конструктивного водила ряда и упругие свойства подшипниковых опор сателлитов. Редуцированный динамический граф с базой q—г (q—р) описывает динамическое поведение звеньев планетарного ряда в крутильных координатах, приведенных к скорости вращения звена г (р). Упруго-инерционные параметры указанного графа определяются по формулам [c.150]

Для оценки влияния различных конструктивных параметров редуктора на величину приведенных моментов инерции колес был проведен примерный расчет применительно к передаче 6—7 редуктора, показанного на рис. 7. 4, основные динамические характеристики которой приведены выше (корпус редуктора при расчетах считался абсолютно жестким). Результаты расчета сведены в табл. 7. 1—7. 3. [c.250]

Приведенная математическая модель топливоподающей аппаратуры быстроходного дизеля находит применение для исследования и доводки существующей аппаратуры, а также для определения оптимальных конструктивных параметров вновь создаваемых топливных систем двойного впрыска. [c.257]

В описываемых опытах при противотоке продуктов сгорания и воды НИИСТом была предпринята попытка изучить влияние на процесс теплообмена всех основных факторов, в том числе и высоты насадочного слоя, и плотности орошения насадки водой. Первый этап обработки результатов опытов заключался в изучении конечных параметров дымовых газов и их зависимости от режимных и конструктивных характеристик контактной камеры. Приведенные на рис. П1-24 графики позволяют сделать следующие выводы. [c.72]

По приведенному уравнению при заданных механических и конструктивных параметрах можно рассчитать наибольшую допускаемую динамикой ролика величину его углового ускорения. Обозначим угловое ускорение ролика при чистом качении через Это ускорение, обусловленное геометрическими связями не должно быть больше Ёд и может быть найдено из уравнения [c.213]

В учебнике рассмотрены циклы газотурбинных и комбинированных установок, даны методы их расчета и выбора термодинамических схем и параметров. Изложены конструктивные требования, предъявляемые к стационарным и транспортным установкам и приведен их технико-экономический анализ. [c.151]

Работа паротурбинных установок (ПТУ) при различных режимах в значительной мере определяется выбранными программой регулирования и принципом парораспределения турбины. Принцип парораспределения представляет одну из важнейших конструктивных характеристик турбины. Программа регулирования определяет закон изменения начальных параметров пара. При любом способе парораспределения могут быть применены различные программы регулирования. Поэтому ту или иную программу следует рассматривать не как самостоятельный способ парораспределения турбины, а как эксплуатационную характеристику ПТУ в целом. Ниже приведен анализ переменных режимов ПТУ при различных способах парораспределения и программах регулирования. В первой части главы рассмотрена работа ПТУ при постоянных параметрах пара. Другие программы регулирования рассмотрены во второй части главы. [c.133]

В монографии изложены основы математического моделирования установившихся режимов работы центробежных насосов при помощи скалярных и комплексных схем замещения, полученных путем использования электрогидравлической аналогии. Предложена методика расчета параметров схем замещения на основании конструктивных данных насосов и характеристик рабочей жидкости. Приведен каталог расчетных параметров для серии насосов магистральных нефтепроводов. [c.2]

ЛИЗ влияния этих параметров насадки на к.п ,д. воздухоподогревателя и тепловую мощность насадки. Приведенный ниже анализ влияния основных параметров насадки на ее к.п.д., тепловую мощность и гидравлическое сопротивление насадки позволяют выявить оптимальные конструктивные и расчетные характеристики воздухоподогревателя с шариковой насадкой. [c.78]

Полученные выводы справедливы для типовых транспортирующих пневмоприводов, которые характеризуются значениями конструктивного параметра Ni до 10 и параметра относительной нагрузки до 0,5 [1]. Приведенный метод остается неизменным при решении задач динамического анализа пневмосистем независимо от выбранного типа регулятора давления. [c.39]

Диафрагмы представляют собой дроссельные щели (отверстия) постоянного сечения, выполненные в тонких стенках. Тонкой считается стенка с длиной отверстия не более его диаметра [5]. Длина отверстия может быть уменьшена практически до нуля путем выполнения острой кромки. Расход жидкости через диафрагмы определяется по формуле, приведенной на стр. 108, а также по номограммам (см. рис. 40, 58). Зависимость коэффициентов расхода диафрагм от конструктивных параметров и числа Рейнольдса приведена в табл. 104 и на рис. 59. [c.145]

К основным параметрам силовых цилиндров, в частности силовых цилиндров транспортных машин, относится и их вес. Вес силового цилиндра определяется его конструктивной схемой, геометрическими размерами и материалом деталей. Сравнительная оценка веса силовых цилиндров для различных материалов и рабочих давлений может быть произведена по графику, приведенному на рис, 66. Из графика следует, что силовые цилиндры с алюминиевой гильзой сохраняют свои весовые преимущества при р = 280 кГ/см до диаметров D < 120 мм. [c.153]

Тип неисправности (13) заносится по результатам исследования агрегата и в соответствии с приведенной выше классификацией при этом должна быть уточнена причина неисправности производственная, конструктивная или вина поставщика (комплектующих изделий или полуфабрикатов литья и т. п.) или результат неправильной эксплуатации. Дефект не подтвердился — агрегат по всем параметрам соответствует техническим условиям (ТУ). [c.40]

Приведенные выше примеры свидетельствуют о том, что коэффициенты усиления по давлению и расходу позволяют не только определить некоторые основные конструктивные параметры гидравлических усилителей, но и улучшить их статические и динамические свойства и обоснованно подойти к разработке новых гидросистем автоматики. [c.363]

Создание нового турбинного типа теперь происходит так. На принятые условия (напор, к. п. д., приведенные расход и оборотность) рассчитываются несколько вариантов модельного колеса, отличающихся друг от друга разными комбинациями рабочих и конструктивных параметров, а часто также разными и основанными на разных теориях способами расчета ( 10-2). По испытании таких моделей из них отбирается лучшая — и по близости к заданным условиям и по значениям своих показателей (к. п. д., быстроходности, коэффициенту кавитации и т. п.). Она и является образцом для целой новой турбинной серии. [c.128]

При использовании методов подобия удобно разделить качественную и количественную стороны выбора гидропередачи для проектируемой машины или механизма. Тогда в процессе качественного анализа безразмерных характеристик гидропередач можно выбрать наиболее оптимальную характеристику из множества вариантов, приведенных в справочной литературе, а количественные расчеты позволят определить конструктивные и геометрические параметры этой гидропередачи. [c.248]

Кинематические и газодинамические параметры ступени. Одним из основных кинематических параметров является окружная скорость а наибольшем внешнем диаметре колеса к- Окружная скорость является важным конструктивным параметром ступени, она ограничивается как прочностью лопаток и диска рабочего колеса, так и газодинамическими соображениями. В авиационных осевых компрессорах обычно Wk=Wki=300. .. 500 м/с. Это значение, равно как и другие, приведенные в этой главе, относятся к расчетному режиму работы ступени. В центробежных и диагональных ступенях наибольшую окружную скорость имеют кромки лопаток в сечении за колесом, причем в центробежных ступенях к= 2 может превышать 500 м/с. [c.58]

Выбор оптимального вида соединений осуществляют с учетом всех параметров (конструктивных, технологических, экономических и др.), определяющих их эффективность [ 16,17]. С этой целью проводят сопоставление полученных данных и технико-экономических требований. Поиск оптимального варианта есть многократно повторяющийся процесс приближения к некоторому критерию оптимальности соединения. Часто ответ на вопрос, какой метод соединения наиболее оптимален, дают только результаты экспериментального исследования. Представитель фирмы Hoe hst AG (Германия) считает [18], что правильно выбранный метод соединения деталей из ПМ должен удовлетворять трем основным критериям физические свойства должны быть достаточны для работы в условиях эксплуатации, продолжительность образования соединения должна соответствовать скорости изготовления самих деталей, стоимость операции соединения должна быть сведена к минимуму. Статьи расходов зависят от метода соединения (табл. 1), а затраты на единицу подвергаемой сборке продукции зависят не только от метода соединения, но и от количества изделий (рис. 1.1). Несмотря на давность приведенных в таблице и на рисунке данных, для сравнительной оценки они могут быть полезны и в настоящее время, поскольку все сопоставляемые методы соединения до сих пор используются при сборке изделий из ПМ. [c.18]

Изложенный в предыдущем параграфе алгоритм позволяет с достаточной для практики точностью производить расчеты самых различных оболочек и круглых (кольцевых) пластин. Однако его реализация требует применения ЭВМ. Во многих случаях могут применяться сравнительно простые формулы, позволяющие в первом приближении определять необходимые параметры конструктивно ортотропных оболочек при осесимметричной нагрузке. Сначала получим аналитическое решение системы дифференциальных уравнений конструктивно ортотроп-ной оболочки. Рассмотрим случай, когда ребра расположены симметрично по обе стороны оболочки, т. е. примем Zp = 0. Для приближенного расчета оболочек с односторонними ребрами также можно пользоваться формулами, приведенными ниже, хотя это связано с некоторой дополнительной погрешностью. [c.149]

На чертеже зубчатою или червячного колеса или звездочки ценной передачи и других должно быть изображение изделия с конструктивными размерами (для цилиндрического зубчатого колеса, например, указывают диаметр вершин зубьев, ширину венца, размеры фасок или радиусы кривизны линий притупления на кромках зубьев, шероховатость боковых поверхностей зубьев). В правом верхнем углу чертежа на расстоянии 20 мм от верхней внутренней рамки помещают таблицу параметров, состоящую из трех частей 1) основные данные 2) данные для контроля 3) справочные данные. Части отделяют друг от друга основными линиями Неис-полЕ.зуемые строки таблицы параметров исключают или прочеркивают. Пример простановки параметров зубчатого венца на рабочем чертеже прямозубого цилиндрического зубчатого колеса со стандартным исходным контуром приведен на рнс. 15.2. [c.242]

Найденное по формулам (27.13) и (27.14) значение радиальной нагрузки ф подставляют в формулу (27.12) и определяют долговечность выбранного по динамической нагрузочной способности подшииника или но заданной долговечности находят допустимую динамическую нагрузку, которую должен выдерживать подшипник. Сопоставляя расчетное значение нагрузочной способностью со значением в каталоге, подбирают соответствующий типоразмер подшипника так, чтобы выполнялось условие (27.11). Если типоразмер подшипника выбран по конструктивным соображениям, то по каталогу определяют его динамическую нагрузочную способность С, затем находят приведенную нагрузку по формуле (27.13) по известным действующим нагрузкам и параметру нагружения е. Тогда по формуле (27.12) находят его долговечность и сравнивают с заданной долговечностью. [c.327]

Следует о етить, что приведенный выше перечень методов и технических средств их реализации /103, 108 — 110, 112/, разработанных для повышения степени достоверности полу чаемых результатов по оценке механических свойств неоднородных соединений оболочковых конструкций, не является исчерпывающим. В этом направлении установленные закономерности по влиянию конструктивно-геометрических параметров соединений и схем напря жения на их механические свойства. а также полученные на данной основе расчетные зависимости являются необходимым базисом для дальнейшего развития методов испытаний сварных соединений оболочковых конструкций. [c.164]

При относительно низкой частоте целесообразно применение разомкнутых секций (рис. 34, в) в диапазоне низких значений а/ А . Расчеты показьтают, что при а/А < 1,0, потери в тигле не превьшгают 20% имеющих место в конструкциях по рис. 34, а. Медный тигель с соотношением п/Дэ <1,0 можно выполнить достаточно надежным при частотах 500 и 50 Гц (толщина меди а допустима до 4 или 10 мм соответственно). Испытания секций тигля по рис. 34, в подтвердили, что при обеспечении некоторых дополнительных конструктивных требовашй приведенные расчетные параметры практически реализуемы. (В [55] экспериментально получены потери в разрезных секциях, составляющие всего несколько процентов потерь в неразрезных.) [c.62]

Зависимости (5.93)—(5.96) характеризуют весьма важную в ди-намич еском отношении функцию Wriph описывающую координаты мгновенного Положения динамического равновесия системы. Использование критериев такого рода дает возможность объективного сопоставления типов механизмов, конструктивных решений и законов движения при учете конкретных параметров системы. В частном случае при а — оо и а —> О из этих зависимостей может быть получен ряд известных критериев, приведенных в гл. 1 (например, критерии пик ускорений , пик кинетической мощности , пульсации инерционных нагрузок и др.). [c.199]

Случай малой силы сухого трения. Для получения зависимости прогибов ротора от оборотов необходимо прежде всего вычислить прогибы ротора под диском, считая его трехопорным, по формуле (VI. 5). Аналогичные вычисления необходимо сделать и для двухопорной схемы ротора. Прогибы в этом случае определяются по формуле (VI. 5), но коэффициенты а, Ь, с, d уже вычисляются по приведенным ниже соотношениям. Далее, необходимо вычислить величины прогибов в момент вступления в работу ограничителей деформации в опоре, что может быть либо при малой величине зазора, либо при большом дисбалансе, либо при неудачном выборе величины затяжки пружин. Следует заметить, что по эксплуатационным и конструктивным соображениям параметры опоры нужно подобрать так, чтобы при нормальных и повышенных дисбалансах ограничители не действовали их работу можно допустить только при аварийных величинах дисбаланса. На фиг. 87 представлен возможный вид решений при величине эксцентриситета е = 0,002 см, который обычно бывает при эксплуатации газовой турбины. Следует заметить, что эта величина эксцентриситета приблизительно в 10 раз больше величины, устанавливаемой на балансировочном станке. Возрастание дисбаланса объясняется тем, что газовая турбина работает в условиях высокой температуры ее диск часто находится в пластическом состоянии, наблюдается вытяжка лопаток, замков и пр. Более того, возможна и некоторая расцентровка деталей ротора. При возникновении дефектов у турбины обгара кончиков лопаток, обрыва их частей и т. д., эксцентриситеты могут быть более е = 0,01 см. Так, обрыв одной лопатки вызывает эксцентриситет е = 0,1 см. Такие величины дисбалансов будем называть аварийными. [c.180]

Для различных отраслей машиностроения могут быть приняты разные измерители объема производства литейных цехов. Например, для литейных цехов тяжелого машиностроения, по мнению многих специалистов, наибольшей степенью универсальности обладает измеритель приведенная тонна с учетом конструктивнотехнологических параметров и серийности отливок на базе прейскуранта оптовых цен № 25-01, поскольку он учитывает основные конструктивно-технологические параметры отливок, базируется на едином для всех цехов прейскуранте оптовых цен на отливки, позволяет оценивать и сравнивать показатели работы литейных цехов различных заводов, не требует сложных и трудоемких расчетов, легко применим в условиях механизированной обработки планово-учетной документации. [c.196]

Различие этих двух рядов дизелей, приведенных в табл. 3, выражается не только в абсолютном числе типоразмеров (18 и 11), но и в возможности создания экономически и технологически целесообразного конструктивно унифицированного ряда дизелей, обладающих соответствующими мощностями и параметрами, а также целесообразным в отдельных случаях их конструктивным и технологическим подобием. В итоге для удовлетворения такой потребности в судовых дизелях появляется возможность огранич иться всего лишь несколькими типами [c.29]

Схема узла торможения АКБ-ЗМ приведена на рис. 3, а. Его конструктивное отличие от классической схемы РМСХ (рис. 3, б) вызывает изменение характера (кинематики) движения ролика и параметров напряженно-деформированного состояния контактирующих деталей. Действительно, в уже цитированной работе [1] показано, что в узле торможения АКБ-ЗМ в процессе перемещения ролика по вкладышу в исследованном диапазоне линейных скоростей (от 1,6 м/сек до 0) значения нормальных нагрузок для случаев качения (коэффициент трения /к=0,01) и скольжения (/ск=0,14) составляют соответственно Л/= 106500 и 52000 кГ (расчетный крутящий момент равен Л/= 5000 кГм). Для анализируемого варианта нагружения экспериментально зафиксирована нормальная нагрузка 86000 кГ (рис. 4) при Л1 = 4500 кГм. Сопоставление приведенных данных свидетельствует, что в рассматриваемом [c.165]

Рассмотрены динамические характеристики нескольких конструктивных модификаций плаиета-риых механизмов. Для каждой из них найдены уравнения связей в их динамических схемах. Приведен метод нахождения инерционных и квазиупругих параметров этих схем. [c.428]

Разрабатывались динамические модели с учетом заданных условий заданный тип привода, его автономность, конструктивные особенности передающих механизмов. В последующем динамические модели уточнялись по результатам экспериментальных исследований. При экспериментальном исследовании определялись жесткост-ные характеристики, зазоры, коэффициенты трения и пределы изменения переменных параметров. При динамическом синтезе использовались данные экспериментов, а его результаты учитывались при окончательной отработке конструкции механизмов. Проведение исследования кулисных механизмов обобщенным методом по приведенной схеме позволило осуществить метрический и кинематический синтез ряда механизмов с поворотной или поступательно движущейся кулисой. Некоторые из этих механизмов, например с полуоборотной кулисой, используются в настоящее время в технологических машинах-автоматах электротехнической промышленности. [c.118]

В табл. 8 приведены основные аэродинамические параметры некоторых вихревых горелок ЗиО с тангенциальными завихрителями, полученные по результатам продувок. В таблице представлены восемь типов горелок, отличающихся завихрителями и соотношениями основных размеров. Первые две горелки — двухпоточные газомазутные, соответственно для котлов ПК-47 и ПК-41. Третья горелка— конструкции Липинского — ЗиО, четвертая — пылегазовая горелка для котла П-55 с поворотным тангенциальным завихрителем в коробе вторичного воздуха. Остальные горелки — это различные модификации пылеугольных горелок для котла П-57 (конструктивные схемы первичного тракта в приведенной таблице отсутствуют). [c.95]

Перечисленные способы наиболее точны, но довольно трудоемки. В частных задачах компоновки иногда можно принимать гораздо более простые зав,иоимости, приводящие к приближенному решению с достаточной для практики точностью. Это следует из того, что во многих случаях затруднительно сформулировать понятие оптимальная компоновка , и указать, какие преимущества залол ены в оптимальном решении. Оценочная функция для таких частных задач может быть представлена приблизительной закономерностью, устанавливаемой разработчиками алгоритма а основании опыта, и уточнена экспериментально на ЭЦВМ. Рациональность конструкции может быть достигнута также перебором вариантов конструктивных исполнений компоновок от лучшего к худшему. Такой прием принят в алгоритме конструирования системы выталкивания совмещенного штампа, приведенного ниже. Наконец, в отдельных задачах можно считать, что влияние параметров as, bs, as на функцию и не играет роли, достаточно только выполнения условий 1—4. Оценочная функция в данном случае представляет собой постоянную величину. В большинстве случаев оценочная функция будет носить приближенный характер, т. е. будет являться квазиоценочной. [c.284]

В работе [54 показано, что если в формулу (6.12) подставить оптимальное значение U, найденное из условия dS jdU — О, то величина Зт (f opt) становится обратно пропорциональной величине Е. Оптимизация величины U означает оптимизацию массовой скорости, поэтому при U = (7opt приведенные затраты на теплообменник будут тем меньше, чем большие значения принимает параметр Е при заданных величинах Сд, Тц и А р, т. е. Е представляет собой составной показатель качества простой внутренней структуры как составляющего элемента теплообменного аппарата. Приведенные затраты на аппарат в целом, кроме того, зависят от оптимального выбора режимно-конструктивных параметров. [c.113]

Таким образом, зная, к какому конструктивному типу относится проектируемая гидромуфта, выбрав вид рабочей жидкости и задавшись величиной скольжения S, по одной из приведенных здесь зависимостей определяем коэффициент А. Подставляя в формулу (1.39) значения А, Ni и П, получаем D. По известному D и соотношению размеров подсчитываем все другие o HOiB-ные параметры гидромуфты. [c.53]

Из теории лопаточных машин известно, что при работе компрессора, особенно с высокой степенью повышения давления, в процессе запуска и вывода его на основные эксплуатационные режимы, а также при больших приведенных частотах враш,ения может возникать газодинамическая неустойчивость, поэтому в двигателях с высокими значениями п компрессор необходимо регулировать. Из применяемых на практике трех способов регулирования компрессоров (перепуск воздуха из промежуточных ступеней, поворот лопаток направляюш,их аппаратов и использование двух- или трел. .аскадных компрессоров) способ разделения компрессора на отдельные каскады со своими турбинами, имею-ш,ими различную частоту враш,ения, в наибольшей мере определяет конструктивную схему двигателя, число его опор и валов. Следует также отметить, что применение двух- или трехкаскадных компрессоров благоприятно сказывается и на приводяш,их их турбинах, так как позволяет оптимизировать газодинамические параметры турбин и уменьшить число их ступеней. [c.33]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...