Насадки гидравлическое сопротивление

Н. М. Жаворонковым была предложена несколько иная модель течения. Он исходил из предположения, что гидравлическое сопротивление шаровой укладки из частиц любой формы, в том числе и шаровой, зависит не только от потерь энергии на расширение и сжатие параллельных струек, но и от геометрии свободных зон между частицами. Характеристикой канала в этом случае будет эквивалентный диаметр da, определяемый как объемной пористостью т, так и величиной а , равной отношению поверхности элементов к объему насадки [38]. Тогда [c.41]

Скорость течения в шаровой ячейке в этом случае v = wlm а гидравлическое сопротивление 1 м насадки [c.41]

Из формулы (2.7) видно, что объемная пористость шаровой ячейки чрезвычайно сильно влияет на гидравлическое сопротивление насадки при течении через нее жидкости. Однако модель [c.41]

В отличие от аппаратов типа газовзвесь в регенераторах типа слой сыпучая насадка движется при объемных концентрациях порядка 0,3—0,6 м 1м . Это обуславливает высокое гидравлическое сопротивление (фильтрационный режим движения газа) пониженную интенсивность теплообмена между газом и насадкой (радиация, как правило, пренебрежимо мала) зачастую неравномерное распределение скоростей компонентов максимально высокую компактность расположения поверхности нагрева — насадки и поэтому уменьшение протяженности камеры, увеличение времени пребывания насадки и соответственно снижение требований к ее термостойкости использование более крупной (на порядок) насадки и незначительная опасность ее уноса весьма низкие скорости движения насадки значительное количество насадки и соответственно увеличенный вес теплообменника. [c.361]

Плотность намотки насадки выбирается из соображений обеспечения ее максимальной удельной поверхности, минимального гидравлического сопротивления, а также с учетом исключения местных провалов жидкости в пакете насадки. Удельная поверхности может составлять 500-1000 м /м , что достигается тем, что перед намоткой на каркас сетчатый вязаный рукав "распушают", пропуская через него шар диаметром 65 мм [29], после чего рукав сплющивают в направлении, перпендикулярном первоначальному. [c.310]

В зависимости от условий вытекания жидкости из отверстий различают малые и большие отверстия в тонкой и толстой стенке. К малым относят отверстия, размер (диаметр с1) которых меньше 0,1 Н (Н — действующий напор). К большим относят отверстия, высота /г (диаметр й) которых превышает 0,1 Н. Отверстием в тонкой стенке (рис. 6.1) считается такое, которое имеет края с заостренной кромкой. При этом стенка не оказывает воздействия на структуру и форму вытекающей струи, преодолевающей в связи с этим лишь местные сопротивления. Отверстием в толстой стенке считают отверстие в такой стенке, при вытекании из которого струя до получения свободного падения преодолевает местные гидравлические сопротивления и сопротивления по длине. Стенка считается толстой если ее толщина Ь больше трех диаметров отверстия й. Разновидностью отверстий в толстой стенке являются насадки— короткие внутренние или наружные патрубки, размещенные у отверстия в тонкой стенке. [c.73]

Рассмотрим динамическое воздействие жидкой струи на произвольную твердую поверхность, находящуюся на расстоянии, меньшем длины сплошной части струи от насадка (рис. 8.14), Ограничим нашу задачу будем предполагать, что струя плоская и достаточно большой ширины жидкость принимаем невязкой и несжимаемой считаем, что на участке растекания струи между сечениями 1—/ и 2—2 давление в любой точке есть величина постоянная и на участке между начальным сечением О—О и сечениями I—1 и 2—2 отсутствуют гидравлические сопротивления. [c.351]

Задача 13-6. Определить гидравлические нагрузки болтовых групп во фланцевых соединениях А и В при истечении воды из бака через отвод и присоединенный к нему насадок. Выходной диаметр насадка d = oO мм, диаметр отвода 0 = 100 мм и его радиус кривизны г = 400 мм. Избыточное давление в баке М=10 ати. Гидравлическими сопротивлениями и весом жидкости в отводе пренебрегать. [c.369]

Программа лабораторного практикума в соответствии с объемом излагаемого курса включает следующие работы 1) определение вязкости жидкости при помощи вискозиметра Энглера 2) снятие пьезометрической и напорной линий для трубопровода переменного сечения 3) определение числа Рейнольдса при ламинарном и турбулентном режимах движения 4) экспериментальное определение коэффициента линейного гидравлического сопротивления и коэффициентов местных сопротивлений 5) исследование истечения жидкости через различные отверстия и насадки 6) снятие характеристики центробежного насоса. [c.306]

Насадки Вентури, как и диафрагма, представляют некоторые гидравлические сопротивления на пути движения воздуха и потому, чтобы иметь перед двигагелем атмосферное давление, во многих случаях в систему вводят дополнительно нагнетающий вентилятор. [c.388]

Большого расширения легко добиться, размещая в этой секции тормозящую насадку, например из неподвижных шаров [Л. 156]. При этом большая высота расширенного слоя будет выгодно сочетаться с малым гидравлическим сопротивлением. [c.196]

Суммарный коэффициент гидравлического сопротивления ввода нужно брать возможно меньшим по конструктивно известной конфигурации проточной части насадков. [c.91]

ТЕПЛООБМЕН И ГИДРАВЛИЧЕСКОЕ СОПРОТИВЛЕНИЕ ВОЗДУХОПОДОГРЕВАТЕЛЯ С ШАРИКОВОЙ НАСАДКОЙ [c.43]

В неподвижной шариковой насадке эти контакты обусловливают увеличение перепада давлений в газовой среде Д р. Перемещение, шарикового слоя производилось путем вращения ротора насадки. При перемещении шарикового слоя, например при вращении. насадки, число контактов между шарами уменьшается, что определяет снижение перепада давления, т. е. уменьшение гидравлического сопротивления. [c.52]

Анализ уравнений и условий однозначности на основе общей методики теории подобия позволяет получить критериальные уравнения, которые определяют теплообмен и гидравлическое сопротивление в шариковом слое враш,аю-ш,ейся насадки регенеративного воздухоподогревателя. Критериальные уравнения можно представить в следующем виде [c.57]

РЕЗУЛЬТАТЫ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОГО ИССЛЕДОВАНИЯ ТЕПЛООБМЕНА И ГИДРАВЛИЧЕСКОГО СОПРОТИВЛЕНИЯ В ШАРИКОВОЙ НАСАДКЕ [c.58]

Проведенное исследование позволило выявить влияние основных факторов на теплообмен и гидравлическое сопротивление шарикового слоя насадки регенеративного воздухоподогревателя. [c.60]

Исследования показали, что гидравлическое сопротивление насадки не зависит от числа оборотов ротора, поэтому критерий Но исключен из уравнения (14). Гидравлическое сопротивление шарикового слоя в значительной степени зависит от его геометрических характеристик. Вследствие этого гидравлическое сопротивление воздухоподогревателя определяется при различных значениях геометрического [c.61]

При сопоставлении результатов исследования гидравлического сопротивления шариковой насадки с данными Кармана (рис. 36, кривая А) установлено, что коэффициент [c.63]

ЛИЗ влияния этих параметров насадки на к.п ,д. воздухоподогревателя и тепловую мощность насадки. Приведенный ниже анализ влияния основных параметров насадки на ее к.п.д., тепловую мощность и гидравлическое сопротивление насадки позволяют выявить оптимальные конструктивные и расчетные характеристики воздухоподогревателя с шариковой насадкой. [c.78]

Для анализа влияния числа оборотов ротора на к.п.д., тепловой мощности насадки и ее гидравлического сопротивления использованы безразмерные параметры (39) и (40). Гидравлическое сопротивление насадки остается неизменным. Тепловая мощность насадки q зависит от числа оборотов. С увеличением числа оборотов насадки она понижается, а к.п.д. возрастает. Наибольшее увеличение к.п.д. наблюдается при увеличении числа оборотов до [c.78]

Влияние скоростей движения теплоносителей. Анализируя рис. 46, можно сделать вывод, что увеличение скоростей движения газа и воздуха при уменьшении живого сечения насадки при прочих неизменных конструктивных параметрах сопровождается незначительным снижением к.п.д. воздухоподогревателя. Это объясняется ростом гидравлических сопротивлений. Однако в этом случае повышается величина тепловой мощности насадки, Выбор определенного решения возможен при учете гидравлического сопротивления насадки. [c.79]

Гидравлическое сопротивление газовой зоны насадки воздухоподогревателя [c.98]

Коэффициенты теплоотдачи и гидравлического сопротивления шаровой насадки, работающей в условиях высокотемпературного реактора (при числах Рейнольдса Re > 2000), могут быть определены из уравнений [30, 31] [c.68]

Коэффициент теплоотдачи шаровой насадки при течении газа (парогазовой смеси) высокого давления имеет достаточно большую величину порядка 10 Вт/(м -град), как и при течении воды. При высоких тепловых потоках происходят сильный нагрев теплоносителя и соответствующие изменения его физических параметров, поэтому расчет теплоотдачи и гидравлического сопротивления в шаровой насадке высокотемпературного ядерного реактора должен производиться по ряду участков, расположенных по высоте слоя. Расчет по участкам необходим также и потому, что по объему слоя насадки имеются различия в распределении тепловых (нейтронных) потоков. [c.69]

Поверхность нагрева шаровой насадки, м Гидравлическое сопротивление слоя насадки, кг/м [c.91]

Сопло-заслонка (рис. 6.39) представляет собой сложное местное гидравлическое сопротивление, состоящее из регулируемого местного сопротивления — дросселирующей щели между заслонкой и торцовым срезом сопла и нерегулируемых местных сопротивлений — фильтра, подводящего канала внутри сопла и насадка сопла. [c.402]

Рассмотрим необходимый для дальнейших исследований частный случай. Предположим, что имеем однородную трубу, кончающуюся насадкой пренебрежимо малой длины (рис. 16) с коэффициентом местных гидравлических сопротивлений. [c.20]

Гидравлическое сопротивление канальной регенеративной насадки типа Сименса определяется по формуле [c.572]

Седьмая причина — различие в величине гидравлического сопротивления измерительных трасс от крыла и насадка до П-образного [c.502]

Цилиндрические насадки можно рассматривать как прямые трубы ограниченной длины и использовать для их расчета коэффициент гидравлического сопротивления, Широко распространена также оценка гидравлического сопротивления насадка с помощью коэффициента расхода. Для насадка коэффициент расхода, равно как и коэффициент сопротивления, является функцией чисел Рейнольдса, Вебера и кавитации, а также размеров, определяющих геометрическое подобие. Если для -отверстия в тонкой стенке число кавитации не оказывало влияния на величину коэффициента расхода, то для насадков оно играет большую роль. [c.111]

С момента возникновения кавитации в цилиндрическом насадке коэффици-циент его расхода, в отличие от случая истечения из отверстия в тонкой стенке, начинает уменьшаться, а гидравлическое сопротивление - возрастать Чем больше степень кавитации, тем меньше коэффициент расхода. Значение числа кавитации, при котором наблюдаются первые признаки кавитации, называется критическим числом кавитации. Его величина зависит от формы и относительных геометри- [c.113]

Конструктивные особенности различных регенераторов, а также экспериментально найденные для них значения коэффициентов теплопередачи и гидравлических сопротивлений рассмотрены в статье Лунда и Доджа [2341. Аналогичные исследования насадки регенераторов Френкля были проведены Глезером [235]. [c.114]

Первые шесть глав книги (введение, гидростатика, основы гидродинамики, гидравлические сопротивления, истечение жидкости через отверстия и насадки, движение жидкости в напорных трубопроводах) и тринадцатая глава составлены проф. А. А. Угинчусом. Последующие шесть глав (равномерное движение жидкости в открытых руслах, теория установившегося неравномерного движения жидкости в открытых руслах, водосливы и гидравлика дорожных труб и малых мостов, сопряжение бьефов и гидравлический расчет косогорных сооружений, теория моделирования и движение грунтовых вод) написаны доц. Е. А. Чугаевой. [c.3]

Изложены основные вопросы технической механики жидкости и газа. Приведены физические свойства жидкостей и газа. Освещены законы равновесия, основы кинематики и динамики жидкости и газа, гидравлические сопротивления. Рассмотрено движение по трубопроводам и истечение через отверстия и насадки жидкости и газа. Описано обтекание твердых тел потоком жидкости и газа. Даны основы моделирования гидроаэродииамических явлений. [c.2]

Сенько II. М. Гидравлическое сопротивление слоя насадки контактных водонагревателей при прямотоке теплоносителей. — Санитарная техника , 1971, вып. X, с. 86—89. [c.272]

В [Л. 17] было отмечено, что насадка в виде псев-доожиженного слоя должна допускать гораздо более высокие форсировки, чем обычные пористые насадки. Во-первых, в псевдоожиженном слое отпадает опасность спекания материала благодаря возможности интенсивного отвода выделяющегося при горении тепла перемешивающимися инертными частицами и теплообменными поверхностями, погруженными в слой. Во-вторых, форсировке не препятствует гидравлическое сопротивление насадки, так как сопротивление псевдоожижен-ного слоя практически не зависит от форсировки. [c.136]

При подаче готовой газовоздушной смеси под решетку соответствующая подрешеточная камера должна иметь по условиям взрывобезопасности минимальный свободный объем и создавать неблагоприятные условия для развития теплового взрыва. С этой целью полезно заполнять камеру насадкой, имеющей большую теплоемкость и малое гидравлическое сопротивление (например, неподвижньщ с/юем кускового или крупнозернистого материала). [c.145]

Проведенные опыты показывают, что изменение основных деталей конструкции форсунки Ромо не дает заметного улучшения качества распыливания. При окончательном выборе тех или иных насадков или вставок следует исходить из конкретных эксплуатационных условий, как, например, давления воздуха и угла конусности. Следует, однако, отметить, что насадок № 3 в комбинации с вставкой № 2 должен быть отвергнут как не удовлетворяющий основным требованиям, предъявляемым к форсункам, так как неудачные соотношения геометрических размеров приводят к образованию пленки при распыливании. Такая пленка образовывалась и при работе вставки № 4 с насадком № 6 вследствие малого угла раствора конуса насадка. Образование пленки часто наблюдалось и при работе со вставкой № 2, применение которой также нельзя считать желательным. Представляется нецелесообразным применение завихрения воздуха, как это организовано с помощью вставок № 3 и 4. Гидравлическое сопротивление форсунки со вставкой № 4 и насадком № 6 несколько меньше, чем в других вариантах, что дало возможность получить большие скорости при идентичном напоре воздуха. Можно ожидать, что при подборе должного угла, при котором будет исключено образование пленки на насадке, и создании соответствующего завихрения во вставке будут получены лучшие результаты по сравнению с основной конструкцией (вставка № 1 с насадками № 1, [c.30]

Экспериментальное исследование теплообмена и гидравлического сопротивления в шариковой насадке проведено на модели вращающегося воздухоподогревателя с шариковой насадкой (рис. 33). На этом рисунке 1 —статор с двумя крышками 2 — трубы, подводящие и отводящие холодный воздух 3 — трубы горячего тракта 4 — радиальные уплотняющие устройства 5 — оксиальные уплотняющие устройства 6 — дутьевой вентилятор 7 — отсасывающий вентилятор 8 — электропечь 9 — редуктор 10 — заслонка И—приемная труба холодного тракта 12 — приемная труба горячего тракта 13 — измерительные приборы 14, 15, 16, 17, 18 и 19 — трубки Прандтля 20, 21, 22 и 23 — трубки Нифера 24 — потенциометр 25, 26, 27, 28 — U-образные манометры. [c.58]

Воздухоподогреватель с шариковой насадкой обладает существенными преимуществами по сравнению с воздухоподогревателями системы Юнгстрема. Как известно, расчет воздухоподогревателя не ограничивается определением поверхности нагрева, конечной температуры газа или воздуха и гидравлического сопротивления. Поэтому в задачу входит выбор оптимальной формы и компоновки поверхности нагрева и установления наивыгоднейшей скорости движения теплоносителей. Решение этих задач связано с учетом как начальных затрат на сооружение, так и эксплуатационных расходов. [c.100]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...