Горелки пылегазовые

Горелка пылегазовая вихревая с тангенциальным завихрителем (поворотным) в коробе вторичного воздуха, первичный тракт прямоточный. Тепловая мощность горелки - -36 МВт [c.97]

Горелка пылегазовая турбулентная 4.75 3 400 2.2 [c.29]

Для сжигания газового топлива в настояще время горелки, как правило, выпускают комбинированными газомазутными, пригодными для одновременного или разновременного сжигания и газа и мазута, а также и пылегазовыми. [c.279]

В некоторых случаях в топках одновременно сжигают различные виды топлива газ совместно с. мазутом, газ с твердым пылевидным топливом. Совместная подача топлив осуществляется через газомазутные или пылегазовые горелки, [c.122]

Для сжигания газа в котлах малой мощности применяют горелки с принудительной подачей воздуха, инжекционные и комбинированные газомазутные горелки, в Котлах средней и большой мощности — в основном комбинированные газомазутные или пылегазовые горелки. Чисто газовые горелки можно разделить на факельные и беспламенные. [c.125]

Котел типа ПК-38-2 (рис. 1,к) предназначен для сжигания каменного угля и природного газа. В отличие от аналогичного котла для лигнитов на фронтовой стене его топки установлено восемь вихревых пылегазовых горелок, по четыре горелки в каждом из двух ярусов. [c.17]

На рис. , п представлен корпус котла П-50 для блока мощностью 300 МВт, предназначенный для сжигания пыли каменных углей и природного газа. Пылегазовые горелки вихревого типа (улиточно-улиточные) расположены встречно на фронтовой и задней стенах топки в два яруса, по шесть горелок в ярусе. Котел П-50 оборудован системой пылеприготовления с промежуточным бункером. [c.19]

В случае пылегазовых вихревых горелок в конструкцию пылеугольной горелки вписывается газовая часть горелки, причем в конструкциях ЗиО чаще всего применяется выносной газовый коллектор перед горелкой, а подача газа осуществляется через раздающие трубки, проходящие через короб вторичного воздуха к амбразуре горелки. [c.58]

Вихревые пылегазовые горелки. На рис. 28 представлена газовая часть пылегазовой горелки котла П-50, разработанной на базе пылеугольной горелки того же котла путем установки на ней газовой горелки. [c.68]

На рис. 29 показана вихревая пылегазовая горелка котла П-55, которая создана по аэродинамической схеме горелки для котла ПК-39. Конструкция газовой части этой горелки принципиально отличается от аналогичной конст- [c.68]

Рис. 29. Конструкция вихревой пылегазовой горелки котла П-55

В газомазутных и пылегазовых горелках ЗиО с периферийной раздачей газа через трубки подвод к газовому коллектору осуществляется [c.76]

На рис. 41 представлена пылегазовая горелка щелевого типа для котла типа ПК-33-1. Присоединение горелки к топке котла, которая имеет подвесную конструкцию, осуществлено при помощи уплотнения из специальной ткани. В связи с ненадежной работой этих уплотнений они были заменены колодочными уплотнениями. Газовая часть горелки выполнена из двух коробов, расположенных в верхней и нижней частях короба вторичного воздуха, над и под соплом первичного воздуха. Форма коробов выполнена обтекаемой, чтобы не нарушить поток вторичного воздуха. Газ подается во вторичный воздух через отверстия в газовых коробах. Подвод газа торцевой. [c.85]

Рис. 41. Щелевая пылегазовая горелка котла ПК-33-1

В газовых, газомазутных и пылегазовых горелках сварные швы газовых элементов, помимо технического осмотра и измерения, подвергают гидравлическому испытанию на прочность избыточным давлением 1 МПа и на плотность (герметичность)—керосином по ГОСТ 3285-77. Газовые элементы горелок подвергают также испытанию на герметичность при монтаже совместно с газопроводом в пределах котла в соответствии с требованиями Правил безопасности в газовом хозяйстве>. [c.114]

Рис. 64. Схема стенда для исследования натурной (полномасштабной) пылегазовой горелки котла П-55

Схема стенда для испытания натурной (полномасштабной) пылегазовой горелки котла П-55 представлена на рис. 64. Этот стенд обслуживается вентилятором Э-4 (/) с подачей Q = 55-10 м /ч и давлением 2,94 кПа. На всасывающем коробе вентилятора установлены коллектор, выполненный по лемнискате, и регулирующий шибер. На нагнетательных магистралях первичного и вторичного воздуха установлены регулирующие шиберы для 140 [c.140]

Для сжигания газа в котлах небольшой паропроизводительности применяют горелки с принудительной подачей воздуха, щелевые подовые или инжекционные, а также комбинированные газомазутные горелки. В котлах средней мощности пользуются в основном комбинированными газомазутными или пылегазовыми горелками. [c.102]

На первых стадиях освоения сжигания газа применялось раздельное сжигание пылевидного и газообразного топлив в специализированных горелках. В дальнейшем от этого решения отказались и всеобщее признание получили комбинированные пылегазовые и газомазутные горелки. Горелки этого типа построены по принципу удовлетворения всех требований сжигания твердого топлива и обычно имеют определяемые этим топливом конструктивные решения. Ввод газа осуществляется в поток вторичного и — реже — первичного воздуха. Форма и размещение вводов выбираются такими, чтобы не менять аэродинамики горелки для пылеугольного режима. [c.99]

Рис. 4-2. Турбулентная пылегазовая горелка ТКЗ котла ТП-170 с периферийным подводом газа и втягивающимся раструбом первичного

Рис. 4-3. Турбулентная пылегазовая горелка ТКЗ с периферийным подводом газа, втягивающимся патрубком и водяным охлаждением раздающего газового кольца.

Рис. 4-4. Турбулентная пылегазовая горелка ТКЗ котла ТП-100 с периферийным вводом газа через радиальные тонкие трубы.

Применяемые в СССР прямоточные пылегазовые горелки могут быть условно разделены на три категории угловые, встречные и горелки для шахтно-мельничных топок. Во всех случаях аэродинамика горелок определяется сжиганием пыли. На рис. 4-8 показана угловая пылегазовая горелка ТКЗ, установленная на котлах ТП-10. Основное топливо — уголь с выходом летучих 30%. Газовые элементы горелки выполнены в виде пучка труб, размещенного в канале вторичного воздуха. Цилиндрические газовые сопла диаметром 6 мм направлены перпендикулярно потоку воздуха. При сжигании одного газа горелки работают надежно и требуется замена небольшого числа раздающих трубок не чаще, чем через 1 —1,5 года. При сжигании пыли раздающие элементы не охлаждаются газом и поэтому повреждаются значительно быстрее. [c.111]

Рис. 4-10. Прямоточная пылегазовая горелка котла ТП-90 блока 150 Мет (усовершенствованная модификация).

Первым этапом исследования являлось определение излуча-тельной способности газового потока, запыленного инертными золовыми частицами. Излучение такого потока в общем случае определяется излучением трехатомных газов и взвещенных в них твердых частиц. Степень черноты потока золовой пыли можно определить, выделив из суммарного излучения пылегазового потока собственное излучение трехатомных газов. Для этой цели для каждой толщины слоя измерения излучения производились дважды—одно при наличии инертной пыли в потоке горячих трехатомных газов (Q ), а другое при подаче в горелки незапыленного газа (Q"j. [c.202]

Пылеугольные и пылегазовые горелки [c.176]

Рис. 28. Комбинированная пылегазовая вихревая горелка с периферийной подачей газа и улиточным подводом воздуха.

Рис. 7-5. Пылегазовая горелка системы ТКЗ—ВТИ на котле ТП-47.

В табл. 8 приведены основные аэродинамические параметры некоторых вихревых горелок ЗиО с тангенциальными завихрителями, полученные по результатам продувок. В таблице представлены восемь типов горелок, отличающихся завихрителями и соотношениями основных размеров. Первые две горелки — двухпоточные газомазутные, соответственно для котлов ПК-47 и ПК-41. Третья горелка— конструкции Липинского — ЗиО, четвертая — пылегазовая горелка для котла П-55 с поворотным тангенциальным завихрителем в коробе вторичного воздуха. Остальные горелки — это различные модификации пылеугольных горелок для котла П-57 (конструктивные схемы первичного тракта в приведенной таблице отсутствуют). [c.95]

Детали и узлы горелок изготавливают из листового металла и профильного проката уголков, швеллеров, круга и труб углеродистых марок стали, выходные части горелок—из листовой высоколегированной стали или из специальных сплавов, газораздающие трубки в газовых, газомазутных и пылегазовых горелках—из аустенитиой стали. [c.114]

Р ис 4-6. Турбулентная пылегазовая горелка с центральным подвадом газа и передвижным насадком. [c.108]

В испытанных пылегазовых горелках Мосэнерго-проекта (см. рис. 4-6) при скоростях воздуха, близких к скоростям горелок котлов ТГМ-84 и ТГМ 94, скорость газа снижена почти до 25 м1сек. Смешение происходит на выходе из амбразуры, т. е. в менее благоприятных условиях. В результате процесс горения переносится в топку. Факел получается ярким и визуально занимает объем, отвечающий теплонапряжению (150н-200) 10 ккал1м -ч. Несмотря на это, полное сгорание достигается при а р 1,04. Из всех приведенных случаев следует, что комбинированные горелки с центральной подачей работают достаточно экономично в широком интервале скоростей и форм устройств для ввода газа в поток воздуха. Сопоставление результатов испытания горелок с периферийной и центральной подачами газа показывает, что они имеют весьма сходные показатели полноты сгорания акр. Поскольку однако, сопоставление разных агрегатов не позволяет выделить явления в чистом виде, ОРГРЭС были проведены исследования котла ТП-170, на котором последовательно устанавливались периферийные (см. рис. 4-2) и центральные (см. рис. 4-6) горелки [Л. 4-6]. Обе конструкции дали практически совпадающие результаты по полноте сгорания (акр—1,03) и температуре перегретого пара. В табл. 3-2 обе горелки даны в подразделах одной графы. Учитывая меньшую надежность периферийного варианта, электростанция осуществила переделку горелок всех котлов по схеме центрального подвода газа. [c.110]

Рис. 4-8. Прямоточная угловая пылегазовая горелка ТКЗ котла ТП-10 с пучком газораздающих труб, размещенным в канале вторичного воздуха.

На рис. 4-10 представлена пылегазовая горелка ТКЗ для котла ТП-90, работающего в блоке с турбиной мощностью 150 Мет. Основное топливо — АШ. Газ вводится перпендикулярно воздуху через ряд трубок, пзготовлен-112 [c.112]

Рис. 4-12. Прямоточная пылегазовая горелка ЗиО, установленная на котлах 67СП-2.

На рис. 4-12 показана пылегазовая горелка ЗиО для котлов 67СП-2. Для уменьшения сопротивления предусмотрена перемычка между каналами первичного и вторичного воздуха. Прямоугольная амбразура горелки как бы обрамлена раздающим контуром из трубы диаметром 114 мм. По периметру контура размещены 162 трубки-сопла диаметром 15x2,5 и длиной 170—200 мм. Боко-8 115 [c.115]

Коэффициент сопротивления пылегазовых горелок с периферийной или промежуточной подачей газа под углом к оси горелки Ргаз > 30° [c.48]

Тангенциальная подача горячего воздуха при завих-рителе с прямоугольными лопатками на Кумертауской ТЭЦ улучшила воспламенение топлива. Пыль воснла-меняется непосредственно на выходе из горелки по поверхности всей струи. При этом температура в этой зоне повышается на 70°С. Измерения температуры горячего воздуха и пылегазовой смеси в кольцевом пространстве вдоль пути движения вихревого воздуха показали, что его температура быстро падает, снижаясь у входа в горелку практически до температуры сушильного агента. Это дает основание полагать, что температура вихревого воздуха г.в=523 К (350°С) и "м= =353—373 К (80—100°С) в значительной мере тратилась на досушку пыли. [c.100]

При сжигании высоковлажных топлив при использований схем прямого вдувания в настоящее время предпочтение отдается тангенциальным топкам. Топки выполняются с угловым или настенным раслоложением горелок. Оси горелок направлены касательно к воображаемой окружности в центре плана топки. При этом образуется вихревой факел, обеспечивающий хорошее заполнение газами объема топочной камеры. В топках котлоагрегатов D lll кг/с (400 т/ч) возможно также фронтальное расположение горелок. В обоих случаях хорошо зарекомендовали себя щелевые горелки. Сравнение работы щелевых и вихревых горелок на Кумерта-уской ТЭЦ показало, что в последнем случае повышается сепарация пыли в шлак. На рис. 3-8—3-10 даны характерные типы основных и сбросных горелок, применяемых за границей. С целью обеспечения более быстрого воспламенения топлива пылевые сопла располагаются на периферии и приближаются по своему типу к горелкам с внешней подачей пыли, применяемым в отечественной практике при сжигании тощих углей и антрацитов. Однако при газовой сушке топлива и особенно при наличии пылеконцентратора процентное содержание воздуха в первичной струе недостаточно для развития нормального процесса горения. Поэтому принимаются меры для перемешивания пылегазовой струи с частью горячего воздуха до входа в топку. Это достигается тем, что пылевые сопла располагаются на неко- [c.127]

На ТЗС Фортуна (ФРГ) [Л. I] впервые были проведены подробные испытания двух однотипных котло агрегатов (со схемой прямого вдувания и схемой с пылеконцентраторами), оборудованных топками с твердым шлакоудаленнем и газовой сушкой, при сжигании рейнского бурого угля QPh = 7900 кДж/кг (1880 ккал/кг), 1 Р=59%, Лр=4%. Котлоагрегаты паропроизводительностью 50 кг/с (180 т/ч) (рис. 4-6,а) с топками квадратного сечения, угловым расположением щелевых горелок и четырьмя мельницами-вентиляторами, работающими на каждую горелку. На котлоагрегате № 2 в горелки подавалась вся исходная пылегазовая смесь. На котлоагрегате № 2 — с помощью коленообразных пылеконцентраторов (см. рис. 1-10,а) осуществлялось разделение продуктов сушки в основные и сбросные горелки. Мельницы работали в бессепаратор-ном режиме с " 393 К (120°С) и l " = 26—32%. Присос холодного воздуха в пылесистемы был значителем (/ n]i =0,63—0,7 Дапро==0,25—0,30). Как отмечалось ранее (см. 1-2), в основные горелки котлоагрегата № 2 вместе с 39% сушильного агента поступало пыли 76% вместо 85% по проекту. При этом наибольшая степень разделения пыли (79%) имела место в верхнем, а наименьшая (70%) в нижнем канале, имеющем большую кривизну, что можно объяснить только эффектом рикошетирования частиц от внутренней поверхности коленообразного элемента с последующим попаданием в сброс. В соответствии с этим величина (QPh)h составляла 11 300 кДж/кг (2562 ккал/кг), а А н=1761 К вместо 11 500 кДж/кг (2738 ккал/кг) и 1800 К по проекту )(см. рис. 3-14,6, кривая 12). [c.178]

Центробежные пылеконцентраторы были отработаны на ТЭС Птоломайс при сжигании греческих лигнитов с QPh=4820— 7550 кДж/кг (1150—1800 ккал/кг), 7р=50-60%, Лр=Ю-20% и 1/г=55—j65% [Л. 2]. На первой очереди ТЭС — котлоагрегат D = = 76,5 кг/с (285 т/ч), ir.a=543 К (270°С) с прямоугольной топкой и четырьмя мельницами-вентиляторами типа N90 —была выполнена обычная схема прямого вдувания. Четыре щелевые горелки, расположенные по углам топки (см. рис. 3-8,а), состояли из еопла Верхнего воздуха, за которым следовали три сопла пылегазовой смеси, разделенные между собой щелевыми соплами промежуточного воздуха, и сопла нижнего воздуха. Для улучшения смешивания пыли с воздухом внутри каждого пылегазового сопла были устано влены дополнительные смесительные со-пла. [c.180]

После сепаратора каждой мельницы установлены по два пыле-конщентратора (см. рис. 1-11,6). Отделенная пыль в количестве 85—90% с 50% сушильного агента должна поступать в основные горелки, установленные в два яруса (см. рис. 3-8,а). Каждая горелка ло пыли расчленена на четыре сопла, между которыми через расположенный крестообразно комплекс трубчатых элементов подается горячий воздух (основной) в количестве 25—30% всего горячего воздуха. Остальное количество горячего воздуха подается через три прямоугольных сопла, расположенных над, между и под пылеугольными соплами. Скорость пылегазовой смеси в основных горелках 18 м/с, в сбросных — 28 м/с. Скорость горячего воздуха в трубчатых элементах и соплах около 50 м/с. [c.182]

Пыль, уловленная в циклоне и фильтре, подавалась в сбросные горелки, расположенные по высоте на равном расстоянии между верхним и нижним ярусами основных горелок. Одяако первый же период эксплуатации показал, что при этом не удается обеспечить стабильный топочный процесс. Положение было исправлено путем ввода сбросных сопл в пылевые каналы нижних основных горелок. Объяснение данного явления заключается, видимо, в том, что за счет обогащения исходного топлива QPh=3780 кДж/кг (900 ккал/кг) и в основные горелки поступало топливо с (Qi>h)h 700 кДж/кг (1388 ккал/кг) и 1 PhJ5 49%, а между ними в первом случае через сбросные сопла вдувалась пыль с =11 950 кДж/кг (2848 ккал/кг) и lP "3sl2%. Общий расход пыли был относительно равномерно распределен по высоте топки (верхний ярус 33%, сбросные горелки 34%, нижний ярус 33 /о)- Такое распределение пылегазовых потоков привело к тому, что, несмотря на хорошо подготовленную и эффективно воспламеняющуюся пыль сбросных горелок, стабилизировать процесс воспламенения и горечия относительно влажной пыли 1Р "=29%, поступающей вместе с инертными газами через нижние основные горелки, не удалось. [c.190]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...