Зависимость вязкости и плотности от давления

Зависимость вязкости и плотности от давления [c.245]

Так как в сжимаемой жидкости неизвестными являются не только скорости и давления, но такие физические свойства, как плотность и вязкость, то для замкнутости системы уравнений необходимо ввести еще два соотношения зависимость плотности от давления и связь вязкости с температурой. Рассмотрим эти соотношения раздельно для газов и жидкостей. [c.71]

Графическая зависимость его основных технических показателей от давления для объемных насосов и от подачи для динамических насосов при постоянных значениях частоты вращения, вязкости и плотности жидкой среды на входе в насос Графическая зависимость его основных технических показателей от кавитационного запаса или вакуумметрической высоты всасывания при постоянных значениях частоты вращения, вязкости и плотности жидкой среды на входе в насос, давления для объемных насосов и подачи для динамических насосов [c.126]

Характеристика поршневого насоса — это- графическая зависимость основных технических показателей от давления при постоянных значениях частоты вращения, вязкости и плотности жидкости на входе в насос (рис. 11.7). Ее получают опытным путем на заводских и лабораторных стендах. [c.152]

Характеристикой роторного насоса, как и всех объемных насосов, называют графическую зависимость основных технических показателей (объемной подачи, КПД и прочих) от давления при постоянных значениях частоты вращения, вязкости и плотности жидкой среды на входе в насос. [c.158]

Кроме перечисленных выше, одним из основных параметров, позволяющих судить о возможностях гидромашины, является ее внешняя характеристика. Например, под характеристикой насоса (в большинстве случаев) понимается графическая зависимость его основных технических показателей (напора, давления, мощности, КПД и т.д.) от подачи при постоянных значениях частоты вращения вала насоса, вязкости и плотности рабочей жидкости. [c.145]

Характеристика насоса—графическая зависимость основных технических показателей от подачи — для динамических насосов и от давления — для объемных насосов при постоянных значениях частоты вращения рабочих органов вязкости и плотности жидкости на входе в насос. Она может быть получена в результате нормальных испытаний насоса. [c.182]

Кавитационная характеристика насоса — графическая зависимость основных технических показателей насоса от кавитационного запаса (см, 13,2) при постоянных значениях частоты вращения, вязкости и плотности жидкости на входе Б насос, подачи —для динамических насосов и давления —для объемных насосов. Она может быть получена в результате кавитационных испытаний насоса. [c.183]

Нанесение покрытий методом окунания требует строгого контроля свойств шликера. В зависимости от материала и конфигурации деталей и заготовок, вида последующей горячей обработки, способа обработки давлением для покрытия каждого состава подбирают вязкость и плотность шликера, которые влияют на его кроющую способность, толщину покрытия, возможность получения ровного слоя без наплывов и подтеков. [c.74]

Для установления связи между функциями и, V, ш, р, р, Т, р, Ср, X механика жидкости и газа дает четыре уравнения, из которых три выражают закон сохранения импульса и одно — уравнение неразрывности — выражает закон сохранения массы вещества. Из термодинамики используются недостающие пять уравнений уравнение состояния, связывающее давление, плотность и температуру жидкости уравнение, устанавливающее зависимость вязкости от температуры уравнение энергии, выражающее закон сохранения энергии, и уравнения, устанавливающие зависимость теплоемкости и теплопроводности от температуры. [c.8]

Динамическая вязкость в сильной степени зависит от температуры (табл. 2-2 и 2-3) и в весьма слабой —от давления, так что последней зависимостью часто пренебрегают. Однако кинематическая вязкость газов зависит от давления, так как она определяется плотностью (см. пример 2-3). [c.50]

В критериальной зависимости (1.34) в качестве определяющих параметров приняты средний размер пор dn p и скорость жидкости или газа в порах Wn- Физические константы фильтруемой жидкости зависят от давления и температуры. При обработке экспериментальных данных в критериальной форме по формулам (1.30) и (1.34) за определяющие давление и температуру принимают среднее арифметическое их значений на входе и выходе пористой среды. Средние значения давления и температуры необходимы для определения вязкости и плотности фильтруемой жидкости. [c.35]

В квадранте А номограммы даны зависимости кинематической вязкости и плотности р от температуры t для некоторых рабочих жидкостей. В квадранте Б приведены зависимости, позволяющие умножать значения кинематической вязкости на плотность. В квадранте В даны зависимости динамической вязкости от давления р. В квадранте Г даны зависимости зазора 6 от измеренных утечек Q при различной динамической вязкости. [c.18]

Эти уравнения вместе с уравнениями сплошности, уравнением состояния р = р(р), зависимостью вязкости от плотности fi, = fx(p) и краевыми условиями полностью определяют давление, плотность и компоненты скорости в жидкости, текуш,ей изотермически. [c.20]

Примером таких измерений является исследование зависимости сопротивления провода от его температуры, плотности газа от давления, вязкости жидкости от температуры и т.п. В результате измерений получаем несколько значений измеряемой величины. [c.70]

Процесс конденсации в, трубе отличается значительными изменениями длины канала средней величины и профиля скорости пара, режима течения, толщины и скорости пленки конденсата, сложной зависимостью величины межфазного трения от характера поверхности пленки конденсата, поперечного массового потока пара, профиля его осевой скорости и т. д. При конденсации паров четырехокиси азота, как будет показано ниже, влияние взаимодействия потоков пара и жидкости на величину теплообмена и гидростатического давления увеличивается в связи с высокой плотностью фаз, малыми вязкостью, поверхностным натяжением и теплотой парообразования. [c.145]

Вязкость канифоли определялась электровибрационным вискозиметром, поверхностное натяжение — методом максимального давления в газовом пузырьке и по размерам капли, угол смачивания — по растеканию капли. Зависимость вязкости канифоли от температуры приведена на рисунке 3.4, зависимости плотности, угла смачивания, поверхностного натяжения и адгезии от температуры — на рисунке 3.5. [c.39]

Случай второй. Теплообмен происходит при столь значительной неоднородности температурного поля в текущей среде, что ее физические параметры, в том числе и плотность, следует считать изменяющимися в зависимости от местной температуры. Числа Маха малы по сравнению с единицей, что позволяет пренебрегать сжимаемостью среды. Заданными являются геометрические параметры, характерная скорость, характерная абсолютная температура среды Гер, о, абсолютная температура стенки Т , предполагаемая повсеместно одинаковой, а также уровень давления, на котором развивается процесс. Физические параметры изменяются с температурой по простым степенным формулам типа ы/Но = (Г/То) , где п есть число для каждого данного параметра универсальное. Это последнее свойство присуще в довольно широких пределах газам. Для плотности газов п — —1, для коэффициента вязкости и теплопроводности п = 0,76 в среднем, по Карману). Теплоемкость зависит от температуры гораздо слабее. Газы, рассматривав мые в состояниях, близких к критическому, а также капельные жидкости отличаются более сложными свойствами. [c.100]

Уравнение (72) справедливо для любых типов подшипников. Различия возникают из-за различного характера зависимости плотности р от давления (несжимаемая и сжимаемая смазки) и вязкости ц от скорости (ламинарный и турбулентный режимы), роли внешнего давления pj, конфигураций областей интегрирования и граничных условий на них, а также вида зависимостей для толщины слоя h (0). [c.160]

При переходе от кинематической вязкости V к динамической р необходимо учитывать зависимость плотности от температуры и давления ц = уро(1 — — а ДЭ + р Ар). [c.28]

МОСТИ могут служить вектор перемещения и тензор самих деформаций, тогда как для жидкой деформируемой среды, частицы которой обладают большей подвижностью, такие меры деформируемости не могут быть пригодными и вместо них используются вектор скорости перемещения и тензор скоростей деформаций. Для упругой среды напряжённое состояние в каждой точке ставится в зависимость от тензора самих деформаций. Для жидкости и газа в этом отношении дело обстоит совершенно иначе. Во-первых, при равновесии жидкости и газа под действием внешних сил или при наличии замкнутого сосуда напряжённое состояние характеризуется только одним давлением и вопрос о распределении деформаций даже и не возникает. Во-вторых, при движении жидкостей и газов взаимодействие частиц осуществляется преимущественно с помощью давления, величина которого не ставится в прямую связь с состоянием деформаций в данной точке, а ставится в зависимость в некоторых случаях от плотности и температуры. И только в отношении дополнительных сил взаимодействия частиц жидкости и газа при их движении, которые именуются напряжениями вязкости, дело обстоит примерно так же, как и с упругими напряжениями в упругой среде. Различие состоит лишь в том, что тензор напряжений вязкости ставится в зависимость не от тензора самих деформаций, а от тензора скоростей деформаций. [c.10]

На фиг. 20 приведен график зависимости уноса кремниевой кислоты паром от давления пара. В опытах ВТИ пробы пара отбирались из точки 1 па высоте 500 мм, из точки 2 на высоте 1000 мм и из точки 4 на высоте 2700 мм, считая от уровня котловой воды. Из этого графика видно, что с ростом давления унос кремниевой кислоты паром увеличивается. Объясняется это тем, что с ростом давления пара увеличиваются его плотность и вязкость, а следовательно, повышается растворимость кремниевой [c.167]

К основным теплофизическим свойствам отнесены упругость пара, плотность, кинематическая вязкость, теплоемкость, теплопроводность, поверхностное натяжение, температуропроводность [53-59]. Эти свойства, как известно, зависят от температуры и давления. В настоящем справочнике представлены только зависимости теплофизических свойств кремнийорганических жидкостей от температуры, поскольку их зависимость от давления становится существенной лишь в области больших значений давления, редко встречающихся в практике. [c.58]

Водный теплоноситель. Вода — наиболее дешевый и распространенный жидкий теплоноситель. Обладая хорошим сочетанием теплофизических свойств теплопроводности, удельной теплоемкости, плотности и вязкости, вода способна отводить большое количество тепла от поверхности нагрева реактора даже при небольшой скорости. Увеличение скорости воды, например, от 0,3 до 5 м/с повышает коэффициент теплоотдачи в 10 раз. Вода радиационно устойчива и требует умеренного расхода энергии на транспорт по контуру. Основной недостаток водного теплоносителя — низкая температура насыщенного пара и ее медленный рост с повышением давления это ограничивает рабочее давление перед турбиной (7—10 МПа). Малая зависимость плотности воды от давления ограничивает возможности самозащиты первого контура при повышении в нем давления поэтому в первом контуре предусматривают газовые компенсаторы объема. Вода — коррозионно-активное вещество и, взаимодействуя с конструкционными материалами, загрязняется продуктами коррозии. Вода также хороший растворитель минеральных примесей. Наличие в воде первого контура продуктов коррозии и минеральных примесей при прохождении через реактор приводит к образованию долгоживущих изотопов, распространяющихся вместе с водным теплоносителем по контуру, что затрудняет ревизию и ремонт оборудования. [c.340]

В области докритических давлений ниже линии насыщения, где существует только жидкая фаза Н2О, повышение температуры сопровождается снижением вязкости, плотности и диэлектрической проницаемости воды теплоемкость при постоянном давлении Ср несколько возрастает. При температурах выше точки насыщения ts, где существу ет только газообразная фаза Н2О, перегрев пара сопровождается снижением его плотности и теплоемкости Ср и незначительным увеличением вязкости. На линии насыщения существуют обе фазы — пар и вода, различающиеся по плотности, вязкости, диэлектрической проницаемости и другим показателям. Зависимость плотности пара и воды и их диэлектрической проницаемости от давления на линии насыщения по казана на рис. В.6. Из этого рисунка видно, что разность между плот- [c.16]

Система уравнений, описывающая течение смазки в УГД контакте, выводится с учетом ряда допущений (их обсуждение см., например, в [5, 7, 32]) из уравнений гидродинамики, теплопереноса и теории упругости. Основные допущения заключаются в следующем толщина слоя смазки существенно меньше радиусов контактирующих тел, силы вязкого трения значительно больше инерционных, локально контактирующие тела заменяются полупространствами. Связь между тензором скоростей деформации и тензором напряжений, т.е. реологическая модель среды, является заданной. Зависимости свойств смазки — вязкости, плотности, теплопроводности, теплоемкости — от давления и температуры полагаются известными. Известными являются физические свойства твердых тел. При исследовании микро-УГД смазки задается топография поверхности. Система УГД уравнений замыкается начально-краевыми условиями. [c.499]

Здесь Р, Р, Т, е и Н - давление, плотность, температура, внутренняя энергия и энтальпия газа, Ср - удельная теплоемкость при постоянном давлении, 7 - отношение удельных теплоемкостей, р и X - коэффициенты динамической вязкости и теплопроводности, Рг - число Прандтля (ниже Рг = 0.72), К - газовая постоянная, и д у - компоненты вектора потока тепла, г, к = х,у) - компоненты тензора вязких напряжений [6]. Формулы (1.6) описывают совершенный газ с постоянными теплоемкостями (далее 7 = 1.4). Зависимость вязкости 1 от температуры определяется формулой Сазерленда. [c.577]

Плотность р и коэффициент вязкости ц, зависят от температуры и давления и, следовательно, при наличии в потоке полей температуры и давления изменяются во времени и по координатам. В этом случае для определения шести неизвестных у, р, р, и г) уравнений (1-6) и (1-3) недостаточно. Чтобы замкнуть систему, необходимо привлечь уравнение энергии, описывающее поле температуры, и уравнения, устанавливающие зависимость физических свойств от Г и р. [c.7]

Физические свойства газов при достаточно высоких температурах и небольших давлениях (точнее, вдали от кривой насыщения и около-критической области) лишь в малой степени зависят от давления исключая плотность й кинематическую вязкость. Если скорость движения газа невелика и, следовательно, изменение давления потоке мало по сравнению с абсолютным давлением, то р и, тем более, другие физические свойства газа можно считать не зависящими от давления. В этом случае газ подобно капельной жидкости можно рассматривать как несжимаемую среду. При движении газа с большой скоростью изменение давления в потоке может быть весьма значительным. В этом случае сжимаемость газа, т. е. зависимость р (а, значит, и V) от р, необходимо учитывать. Что же касается других свойств (Ср, х, Я), то их обычно принимают не зависящими от р. [c.26]

На созданной в Физической лаборатории Всесоюзного теплотехнического института (ВТИ) экспериментальной установке были проведены измерения коэффициента динамической вязкости водяного пара при телше-ратурах от 175 до 450° С и давлениях до 350 бар [1]. Эти измерения подтвердили существование аномальной зависимости вязкости водяного пара от давления на изотермах в области, ранее исследованной Кестнным [2], и позволили получить надежные данные в ранее практически не исследованной области параметров состояния. Результаты проведенных опытов показали, что принятая при составлении Международной скелетной таблицы (МСТ) однозначная зависимость избыточной вязкости (fi — Hi) от плотности Н8 соблюдается и что эта таблица нуждается в существенной переработке, поскольку расхождение данных МСТ и опытных достигает 13%, т. е. более чем в 3 раза превышает допуск МСТ. Наши измерения, результаты которых приведены в [1], не охватывали, однако, области параметров состояния, прилегающей к линии насыщения. Следует также отметить, что в МСТ не были зафиксированы значения коэффициента динамической вязкости воды и пара на линии насыщения при температурах выше 300 С, так как данные для этой области были немногочисленными и противоречивыми. В связи с осуществлением Международной программы исследований, направленных наразработку новых скелетных таблиц коэффициентов переноса воды и водяного пара, в Физической лаборатории ВТИ была поставлена работа по подробному исследованию вязкости воды и пара вблизи линии насыщения. [c.57]

При всасывании жидкости наименьшее давление pamin будет не на входе в насос (сечение //—//, рис. 11.6), а у движущегося поршня насоса. Поэтому, чтобы предотвратить наступление кавитации, необходимо в сечении //—II, т. е. там, где стоит контролирующий прибор, иметь Pamin > Рн. п- Значение Pamm определяют экспериментально путем снятия кавитационной характеристики насоса, представляющей графическую зависимость его основных технических показателей от кавитационного запаса при постоянных значениях частоты вращения, подачи, вязкости и плотности жидкости. [c.165]

Из многочисленных эффектов, которые приходится изучать в связи с задачей о нестационарных кавернах, наиболее труден для математического исследования именно тот, который имеет, по-видимому, наиболее важное физическое значение и которому долгое время уделялось гораздо меньше внимания, чем следовало бы. Речь идет о замене модели несжимаемой жидкости моделью сжимаемой жидкости с известным объемным модулем упругости. Как мы уже отмечали, Рэлей не рассматривал эту задачу. Несколькими годами позже Херринг [14], решая задачу о подводном взрыве, исследовал случаи произвольного изменения давления внутри каверны и ввел поправку первого приближения на сжимаемость жидкости. Он рассмотрел жидкость с линейной зависимостью плотности от давления и использовал заимствованное из акустики допущение, что скорости в жидкости всегда малы по сравнению со скоростью звука. Затем он отбросил члены высших порядков в полученном нелинейном дифференциальном уравнении и использовал приближение первого порядка для рассмотрения условий на поверхности охлопывающейся каверны. Триллинг [49] также исследовал каверны, заполненные газом, и получил то же приближенное уравнение, но использовал его решение для полей скорости и давления, чтобы рассчитать условие схлопывания и повторного образования каверн. Оба автора не учитывали вязкость и поверхностное натяжение. [c.141]

Механизм деформации в трещиновато-пористых пластах более сложен, чем в коллекторах чисто трещинного типа, рассмотренных выше. Однако можно отметить, что в трещиновато-пористых средах под внешними воздействиями, вначале деформируется система трещин (среда 1, рис. 7) причем истинное напряжение этой системы играет роль внешней нагрузки для системы пористых блоков (среда 2, рис. 7). Заметим также, что зависимость для проницаемости вида (111.10) не единственная. Так, при построении нелинейной теории упругого деформирования, справедливой при больших изменениях давления и больших упругих деформахщях, авторы (А. Т. Горбунов, В. Н. Николаевский) принимали, что проницаемость, пористость (а также вязкость и плотность фильтрующейся жидкости или газа) в обеих системах (среды 7 и 2 на рис. 7) являются экспоненциальными функциями от давления [c.40]

Если в формулу (6-3) подставить значения единиц измерения входящих в нее величин, получим единицу измерения кинематической вязкости м 1сек, которая, очевидно, одна и та же для обеих систем. Необходимо только иметь в виду следующее. Абсолютная вязкость т] для газов, как показывают опыты, зависит от температуры зависимость же ее от давления (при малых давлениях) столь мала, что практически можно считать Ц = f (i). Что касается кинематической вязкости для газов, то, как показывает формула (6-3), V = / (р, t), так как плотность р = / (р, t). Отсюда для определения кинематической вязкости газов следует для заданной температуры из таблиц взять значение ti, а значение р для заданных р и t определить по формуле. Подставив то и другое значение в формулу (6-3), находят v для заданных условий. Для воды в первом приближении т] = / (/) значения р для воды берут из таблиц водяного пара. [c.232]

Состояние движущейся среды (в наиболее общем случае — газа с высокой скоростью) описывается с помощью функции р, Т, с, и, V, W, (J, (X, X, определяющих соответственно распределение давления, температуры, теплоемкости, скорости, плотности, вязкости, теплопроводности жидкости. Связи между этими функциями устанавливаются девятью уравнениями. Три уравнения механики выражают закон сохранения импульса, а четвертое уравнение — закон сохранения массы вещества. Термодинамика дает уравнение состояния, связывающее давление, плотность и температуру. Кроме того, сюда относится уравнение энергии, выражающее закон сохранения энергии, а также уравнения, устанавливающие зависимость вязкости, теилоемкости и теилопроводности от температуры. [c.5]

Для замьжания системы уравнений необходимо добавить законы изменения плотности и вязкости в зависимости от давления и энтальпии газа. Как показано в работе [4], произведение плотности на вязкость можно представить в виде [c.106]

Типичные кривые зависимости плотности р и вязкости [г пластовой нефти от давления приведены на рис. 19. При уменьшении пластового давления ниже начального наблюдается объемное расширение нефти и изменяется ее структура, вследствие чего плотность и вязкость уменьшаются. Это происходит до давления насыщения, при котором начин 1ется выделение из нефти растворенного в ней газа, что снова приводит к увеличению плотности и вязкости нефти. [c.185]

Проблеме изменения плотности р и вязкости р, в зависимости от давления выше давления насыщения посвящено значительное число работ [22, 108, 234], из которых отметим работу Г. В. Чер-ченко [234], где приведены следующие результаты лабораторных измерений. [c.185]

Предположение о зависимости параметров пласта и жидкости от напрян епного состояния коллектора позволяет дать индикаторным линиям следующее качественное объяснение. При отборе жрщко-сти из пласта давление в нем падает, что вследствие постоянства горного давления приводит к возрастанию нагрузки па скелет пласта. Прп этом проницаемость и пористость пласта уменьшаются (индикаторные линии выпуклые). При нагнетании жидкости (воды) в пласт происходит обратный процесс — проницаемость и пористость увеличиваются (иногда изменения плотности и вязкости воды с давлением незначительны). С ростом давления вязкость ц увеличивается быстрее, нежели уменьшается проницаемость /с этот эффект [c.257]

Введение в состав кремнийорганических жидкостей фенильных радикалов приводит к возрастанию в них межмолекулярных взаимодействий и к тем большему, чем выше содержание в них фенильных радикалов. В результате олигометилфенилсилоксановые жидкости по сравнению с кремнийорганическими жидкостями, содержащими в обрамлении силоксановых цепей только алкильные заместители, характеризуются повышенной плотностью, пониженными температурным коэффициентом плотности, коэффициентом объемного расширения и коэффициентом изотермической сжимаемости, более сильной зависимостью вязкости от температуры и более слабой зависимостью вязкости от давления [36]. Олигометилфенилсилоксановые жидкости имеют более высокие коэффициенты поверхностного натяжения, в силу чего тенденция к смачиванию и растеканию [c.23]

Характер этой кривой легко может быть понят на основании аналогии с поведением вязкости в газах, в которых вязкость пропорциональна плотности рассеивающих центров и длине свободного пробега между ними. В идеальном газе плотность пропорциональна давлению, а длина свободного пробега обратно пропорциональна ему. Это создает независимость вязкости от давления, пока длина пробега меньше размеров сосуда. В жидком гелии плотность ротонов и длина ротон-ротонного пробега задаются температурой и в этом смысле можно было бы ожидать отсутствия температурной зависимости у вязкости, определяемой ротон-ротонным взаимодействием. Однако наличие второго типа возбуждений вносит существенную поправку в эти рассуждения. При низких температурах преобладает ротон-фононное рассеяние, а произве- [c.670]

Влияние температуры формования на относительное содержание стеклонаполнителя связано с зависимостью вязкости связующего от его температуры. С повышением температуры вязкость связующего умеь.>шается, вследствие чего при установившихся давлении и натяжении наполнителя увеличивается отжим связующего, а следовательно, возрастает коэффициент объемной плотности образующейся структуры. При повышении температуры возрастают однородность структуры, адгезия связующего к наполнителю и когезия связующего, уменьшается количество пустот, не-пропитанных участков, газовых включений, так как с понижением вязкости связующего его миграция внутрь волокнистой структуры нитей, а также через текстурные слои материала облегчается. [c.29]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...