Вязкость граничной смазки

ВЯЗКОСТЬ ГРАНИЧНОЙ СМАЗКИ [c.239]

В предыдущей статье [1] описан простой прибор для оценки смазочной способности масел, в котором трущаяся пара представляет собой проволоку, нагруженную грузом и частично охватывающую вращающийся вокруг горизонтальной оси цилиндр. Как было указано в 1 той же статьи, для того, чтобы прибор мог действительно отвечать своему назначению — давать оценку граничного смазочного действия, необходимо, чтобы толщина смазочной прослойки между проволокой и цилиндром была достаточно мала. Так как при больших скоростях и вязкостях и малых нагрузках толщина смазочного слоя настолько велика, что его поведение полностью определяется уравнениями гидродинамической теории смазки, то первоочередная задача заключается в их приложении к рассматриваемому случаю трения между проволокой и цилиндром с целью определения условий, при которых должен наблюдаться переход от жидкостного трения к граничному. Конечно, в области граничной смазки по самому ее определению толщина слоя смазки, строго говоря, уже не может вычисляться по формулам гидродинамической теории смазки, так как становится необходимым учет молекулярных взаимодействий в масляной пленке, однако некоторую оценку влияния вязкости на толщину ее можно все же на основании этих формул получить. Одним из преимуществ проволочного прибора является сравнительная простота подобных расчетов. Поэтому в 2 и развивается такая теория для случаев проволоки и ленты. [c.87]

Под граничным трением разумеют трение при такой малой толщине смазочного слоя, при которой его поведение уже не определяется объемной вязкостью и трение становится зависящим, в частности, от рода трущихся поверхностей и их взаимодействия со смазочным слоем. Одно из простейших предположений о У причинах отличия граничной смазки от полной или жидкостной заключается в том, что граничные слои масла, взаимодействуя молекулярно с твердой поверхностью, приобретают структуру и вязкость, отличные от имеющихся в объеме. Для проверки этого предположения был проведен ряд экспериментальных работ, имевших целью измерение вязкости масел в узких щелях и вязкости граничных слоев масел методом И зазорах. Однако результаты сдувания [c.103]

Согласно техническому бюллетеню, выпускаемому фирмой- изготовителем, жидкости Юкон обеспечивают нормальную ра-> боту гидравлических систем промышленного оборудования, особенно там, где в широком интервале температур необходима хорошая смазка и где жидкость должна выполнять ряд других функций. При использовании жидкостей Юкон значительно снижается износ оборудования, работающего в условиях граничной смазки. Жидкости обладают превосходными низкотемпературными свойствами. При эксплуатации в гидравлических системах они стабильны вязкость этих жидкостей при воздействии высоких скоростей сдвига не изменяется. Они не склонны к образованию лаков и нагаров, растворимых продуктов окисления, повышающих вязкость. Мелкие капилляры и отверстия клапанов и других жизненно важных элементов системы при [c.300]

Хотя допустимое значение параметра pv подбирают при этом в зависимости от скорости скольжения, способа теплоотвода, характера действия нагрузки и других условий, однако использование этого произведения как показателя работоспособности встречает возражения со стороны специалистов в области теории расчета подшипников жидкостной смазки. Основанием для этого служит то, что эта по сути примитивная теория расчета принимает коэффициент трения постоянным и не учитывает роли относительного диаметрального зазора в подшипнике, отношения длины шипа к его диаметру и влияние вязкости смазочного материала. Тем не менее, если подшипник или другая пара работает при граничной смазке, то расчет по pv является оправданным, поскольку этот параметр косвенно характеризует температуру поверхности трения, которая в явном виде не входит в число заданных при расчете величин. Дополнительно следует лимитировать допустимое давление [р]. Инженер- [c.327]

Высокое давление оказывает влияние на вязкость смазочного масла. Гидродинамическая смазка, если она и существует при резании, оказывает меньшее влияние на процесс, чем граничная смазка. [c.87]

Режим граничной смазки возникает при медленном вращении и малой вязкости масла (подшипники сушильных цилиндров бумагоделательных машин, так как вследствие высокой температуры вязкость масла резко снижается). Режим полужидкостной смазки обычно имеет место в подшипниках редукторов, насосов, вентиляторов и др. Режим жидкостной (гидродинамической) смазки, при котором вследствие действия гидродинамического давления полностью разделены масляным слоем тела качения и кольца, может возникнуть в высокоскоростных подшипниковых опорах шпиндельных узлов металлорежущих станков. [c.291]

Чтобы уменьшить трение между движущимися частицами, применяют определенные смазки, которые сильно понижают коэффициент трения. При этом нужно делать различие между гидродинамической и граничной смазкой. При гидродинамическом смазывании пленка смазки настолько толста, что металлические части не могут соприкасаться. Сопротивление трения определяется вязкостью смазывающего вещества, причем процессы [c.385]

При работе сопряжений типа вал — подшипник условия формирования жидкостной смазки могут быть нарушены из-за увеличения диаметрального зазора в сопряжении деталей выше предельных значений и искажения их геометрической формы, возникших вследствие износа, перекоса этих деталей при сборке, наличия канавки на поверхности подшипника, уменьшения вязкости смазочного материала, резкого падения скорости относительного перемещения и увеличения нагрузки и др. По этим причинам происходит существенное снижение гидродинамического давления смазочного материала и уменьшение минимального зазора в сопряжении деталей до значений, соответствующих условиям трения при полужидкостной нли граничной смазке, существенно повышающих износ трущихся поверхностей деталей (рис. 1.4). [c.14]

Граничная смазка зависит от маслянистости масла, которая в основном обусловливается составом масла, а также и материалом трущихся поверхностей. Вязкость масла при граничном трении не оказывает влияния на работу сопряженных деталей. [c.357]

При снижении толщины смазочного слоя или его разрушении, что наблюдается при уменьшении вязкости масла и частоты вращения, а также увеличении нагрузки, трущиеся пары начинают работать в режимах полужидкостной, смешанной (рис. 1.4,6) или граничной смазки (рис. 1.4, в), т. е. с непосредственным контактом сопряженных деталей. В ДВС такие условия смазки наблюдаются для пары шейка — вкладыши подшипника коленчатого вала при пуске двигателя, для поршневых колец при положении поршня в верхней мертвой точке, где вязкость масла и скорость поршня минимальны, и для пары рычаг — кулачок распределительного вала при максимальных нагрузках и низких частотах вращения, например при движении автомобиля на подъеме на прямой передаче. [c.28]

В этих случаях смазку трущихся поверхностей обеспечивают формируемые на них граничные пленки из полярных молекул смазочной среды. Свойства этих пленок отличаются от объемных свойств смазочного материала, и коэффициент трения при граничной смазке зависит не от вязкости масла, а от наличия в нем и эффективности поверхностноактивных веществ, имеющих полярные молекулы. [c.29]

Параметры трения определяют положение основных участков функций И = f v) и И = f P). Например, на рис. 214—217 показаны принципиальные схемы зон смещения стационарных участков зависимостей И = f(v) п И = (Р) для различных смазок и твердости трущихся тел. Смещения внутри области нормального износа при граничной смазке (рис. 214 и 215) зависят от состава, агрегатного состояния, вязкости и маслянистости смазочных материалов. [c.334]

Из характера зависимости изнашивания цапфы вала от скорости его вращения при прочих постоянных условиях (рис. 2) видно, что при низких оборотах вследствие граничной смазки изнашивание относительно велико. При повышении оборотов оно уменьшается, доходит до минимума, а затем снова возрастает в связи с увеличивающимся влиянием центробежных сил, снижением вязкости нагревающегося масла, резонансными колебаниями и другими явлениями. [c.13]

Действие смазки связано также и с вязкостью, т. е. с чисто механическим экранированием обрабатываемого металла от инструмента. Однако роль вязкости смазочной среды может быть значительной лишь при относительно невысоких давлениях, когда обеспечены гидродинамические условия трения. Обычно же при обработке металлов давлением эти условия не выполняются и имеет место граничная смазка в виде тончайшего слоя, вязкость которого в обычном смысле теряет свое значение. [c.87]

Потери в подшипнике скольжения при различных видах трения выражены диаграммой (фиг. 70), из которой видно, что наибольшая величина коэффициента трения будет при граничной смазке, когда происходит только начало движения (трогание с места) соприкасающихся поверхностей. По мере увеличения числа оборотов вала граничное трение начинает переходить в полужидкостное и, наконец, в жидкостное. Последний переход дает наименьший коэффициент трения и отмечен на диаграмме точкой а, вправо от которой кривая поднимается кверху. Это показывает, что при дальнейшем увеличении числа оборотов вала увеличивается и коэффициент трения за счет потерь на внутреннее трение смазочного слоя, которое возрастает в одинаковое число раз с увеличением вязкости смазочного материала, и наоборот (56Ь [c.150]

Масло № 1 (высокой вязкости с сильной антизадирной присадкой) способно эффективно обеспечивать жидкостную смазку до достижения некоторой высокой нагрузки Р - Поскольку это масло обеспечивает также эффективную граничную смазку, по превышении критической нагрузки на трущейся поверхности не возникает сразу задирания, а появляются только отдельные слабые риски, число, ширина и глубина которых постепенно увеличиваются с возрастанием нагрузки. [c.214]

Масло № 4 (низкой вязкости) не содержит антизадирной присадки. Оно не способно обеспечивать эффективную жидкостную и граничную смазку, поэтому критическая нагрузка перехода от жидкостной к граничной смазке в данном случае мала. Задирание, вследствие неэффективности граничных пленок, начинается при низкой нагрузке, интенсивность его быстро возрастает с увеличением нагрузки, и оно носит адгезионный характер. [c.215]

Масло № 3 (высокой вязкости, без антизадирной присадки) обеспечивает эффективную жидкостную смазку, но не способно обеспечить граничную смазку при высокой нагрузке. Поэтому по достижении критической нагрузки Рз, когда прекращается жидкостная смазка, задирание наступает моментально. Оно протекает обычно бурно и носит адгезионный характер. [c.215]

Последнее обстоятельство приводит к тому, что доля жидкостной смазки в общем режиме смазки зацепляющихся зубьев этих передач меньше, чем у собственно зубчатых передач, и большую роль играет граничная смазка с сопутствующими ей повышенными коэффициентами трения и повышенным выделением тепла. Ввиду этого зубчато-винтовые передачи проявляют повышенную склонность к задиранию, и удовлетворительная их работа достигается применением специальных мер гипоидные передачи смазывают маслами с сильными антизадирными присадками червячные передачи смазывают маслами повышенной вязкости, причем червяк и червячное колесо изготовляют из разноименных металлов с пониженной склонностью к взаимному схватыванию (сталь— бронза). Что касается цилиндрических винтовых передач, то они в силу причин, упомянутых выше, и точечного контакта зубьев не могут передавать высокие нагрузки, вследствие чего применяются лишь в малонагруженных приводах [c.231]

Граничная смазка - смазка, при которой трение и износ между поверхностями, находящимися в относительном движении, определяются свойствами поверхностей и свойствами смазочного материала отличными от объемной вязкости. [c.14]

Высокая температура окружающей среды встречается, например, в сталеплавильной промышленности. В других случаях высокие температуры определяются режимами эксплуатации промышленного оборудования. Для удовлетворительной работы без нарушения смазки с малым износом вязкость масла не должна уменьшаться до уровня, при котором разрушается масляная пленка необходимой толщины. При утонении пленки масла возможен переход к условиям граничной смазки. Правильный выбор первоначальной вязкости масла помогает решить эту проблему. [c.87]

Коэффициент трения / правильно рассчитанных и работающих в условиях жидкостной смазки подшипников скольжения равен 0,001 — 0,005. Однако при неблагоприятных условиях (высокая вязкость масла, большие окружные скорости, малые зазоры) коэффициент трения возрастает до 0,01—0,03. У подшипников, работающих при граничной смазке, коэффициент / достигает значений 0,1—0,2. [c.323]

То трудное положение, перед которым мы оказываемся в результате сопоставления различных фактов, заставляет сделать предположение, что свойства тончайших смазочных прослоек толщиной в десятую долю микрона и менее отличаются от свойств той же жидкости в объеме. Отличия эти связаны с тем, что граничные слои жидкости вблизи поверхности твердых тел, например металла, находятся под влиянием молекулярных сил, исходящих из этой поверхности.г7ак как вязкость, вообще говоря, участвует в смазочном действии, то в первую очередь возникает мысль, не объясняются ли особенности граничной смазки тем, что вязкость граничных слоев значительно превьппает вязкость той же жидкости в объеме. Предположение, что вязкость жидкостей вблизи твердых стенок может иметь повышенное значение вследствие особого расположения молекул, было впервые высказано Н. П. Пeтpoвым.JI [c.194]

Сопротивление скольжению со стороны смазочного слоя подчиняется в условиях граничной смазки закономерностям внешнего трения, а не внутреннего. Это сказывается хотя бы в том, что сопротивление скольжению не возрастает пропорционально скорости, а остается бо.лее или менее постоянным, не завися от последней . В то же время сопротивление скольжению зависит от нагрузки, возрастая приблизительно пропорционально ее величине, что характерно для внешнего трения. Спрашивается как можно помирить этот результат, очень важный для понимания механизма граничной смазки, с измерениями по методу сдувания, хотя обнаруживающими существование измененной величины вязкости, но не обнаруживающими отклонений от закона внутреннего трения Ньютона Это кан ущееся противоречие можно понять, если учесть, что при методе сдувания слой жидкости подвергается усилию только со стороны воздуи1ного потока. При граничной смазке, наоборот, течение смазочного слоя между трущимися тепами происходит в совершенно иных условиях, при которых тангенциальные [c.206]

Приведенные выше свойства, а таки е малая вязкость (низкая несуш,ая способность) не позволяют считать жидкий натрий удовлетворительной смазочной средой. Действительно, величина коэффициента трения (0,2—0,5) на порядок выше характерных для граничной смазки значений износ и новреждепия поверхностей трения велики. [c.76]

Коэффициент трения при граничной смазке достигает порядка 0,1. Граничная смазка определяется как состояние, в котором коэффициент трения не зависит от вязкости и скорости скольжения. Если исходить из этого определения, чисто граничная смазка бывает исключительно редко, так как трудно устранить квазигидродинамический эффект. [c.64]

При гидродинамическом режиме смазки наиболее важной характеристикой смазочного материала является его вязкость. При граничной смазке вязкость играет второстепенную роль и смазочная способность определяется химическими свойствами трущегося материала и ирисадки. При граничной или тонкопленочной смазке присадки, повышающие смазочную способность, могут оказаться особенно эффективными. [c.173]

Вязкость масла не влияет на процесс граничной смазки. Масла с одинаковой вязкостью, но разных марок, имеют различное смазывающее действие. Для оценки поведения масел при граничной смазке еще в 1903 г. б л/о введено понятие маслянистости и предложены различные. формулировки этого понятия. Маслянистость — это комплекс свойств, обеспечивающих эффективную граничную смазку. Маслянистость оценивают в основном по коэффициенту трения чем он меньше, тем выше маслянистость. Делаются попытки количественно оцен1еть ее. Маслянистость характеризует действие смазочного материала дрименительно к данному сочетанию трущихся материалов. [c.77]

В итоге весь смазочный материал через какой-то период срабатывается. Если же, помимо расхода на образование граничной пленки, имеется избыток масла, который достаточно заполняет впадины неровностей, то он служит для восстановления изиашивае.мой граничной пленки. В этом случае трение при граничной смазке устойчиво. С увеличением подачи масла до необходимой для создаЕшя гидродинамического эффекта на выступах неровностей поверхностей или на макрогеометрических неровностях сопрягаемых тел трение при граничной смазке переходит в трение при полужидкостной смазке. Последний вид трения вне зависимости от скорости скольжения поверхностей и вязкости смазочного материала присущ всякой паре трения при наличии достаточного количества смазочного материала. [c.89]

ЧТО ПОДШИПНИК работает в режиме граничной смазки и по какой-либо причине повысилось давление. Тогда значение Tiy/jO уменьшится, и начальная точка на диаграмме переместится влево вверх. Сила Р трения возрастет, температура поверхностей и смазочного материала повысится, вязкость смазочного материала понизится, и сила трения еще более возрастет. При граничной смазке с повышением нагрузки возрастает температура, и граничная пленка местами разрушается — трение будет происходить без смазочного материала. Линия ЬЬ отделяет область трения при граничной смазке от области трения несмазываемых поверхностей. Аналогично можно установить неустойчивость коэффициента трения при снижении скорости в зоне трения при граничной смазке и трения несмазываемых поверхностей и при падении вязкости смазочного материала в случае повышения температуры. [c.90]

При высоком давлении среды (р < 20 МПа) и большом контактном давлении (рк > 1 МПа) торцовые уплотнения работают в условиях граничной С1к1азки. В этом случае герметичность обеспечивают за счет большого коэффициента нагруженности Ь > 0,7), а ресурс — за счет лучших антифрикционных материалов. Относительно механизма уплотнительного действия существуют противоречивые представления. При таком режиме между поверхностями уплотнения имеется зазор, примерно равный йп, и большое число зон контакта. Полагая, что по микроканалам происходит утечка под действием перепада давлений Ар, расчет можно выполнять по формуле (1.22). Майер однако утверждает, что вязкость ц при граничной смазке не влияет на утечки и давление в зазоре постоянно (рД т. е. расчет утечек следует выполнять по эмпирической формуле [49] [c.42]

ЧТО вязкость и другие свойства жид- граничной смазки к гвдродина-кой смазки меняются по мере удале- мическому режиму (по А. С. Ах-ния от металлической поверхности матову). скачкообразно, т. е. существует резкая граница между пленкой и остальным объемом смазки. Это объясняется тем, что в граничных пленках адсорбированные молекулы смазки строго ориентированы в отличие от хаотического их расположения в объеме жидкости. Качество граничных пленок улучшается при возрастании длины молекул. [c.171]

Вязкость граничного слоя смазки толщиной порядка нескольких десятых микрона отлична от вязкости смазки в объеме. Б. В. Дерягин, Е. Ф. Пичугин и М. М. Самыгин [9], [10], [11] выполнили ряд оригинальных опытов для опреде- ления граничной вязкости. Они наблюдали течение жидкости в тонком слое, ограниченном с одной стороны твердой поверхностью, с другой — воз- у духом. Для этой цели ими использовался капил- ляр специальной формы (фиг. 2), в котором п и жидкость перетекала из верхней части 0 в от- стойник Оз. Определив скорость изменения длин l-i (( и Zj, можно определить скорость течения жидкости. [c.239]

Были проведены расчеты для МСХ в экспериментальном вариаторе. Значение е, которое соответствует нормальной работе вариатора, принимали за допустимое. При этом значении е определяли разность скоростей Дм ведущих и ведомых деталей МСХ, при которой осуществлялось фактическое заклинивание механизма. Вычисления выполняли при следующих значениях параметров щирина клина а=10 мм динамическая вязкость ц=0,005 Па-с эксцентриситет детали 2 (см. рис. 10) е=5 мм радиус, определяющий положение центра тяжести клина, l = = 50 мм жесткость пружины =10 Н-м предварительная деформация пружины Хо=10 мм длина кривошипа ЭМ 01 = = 12 мм длина коромысла ЭМ С1 = 70 мм масса клина т — = 0,1 кг угловая частота кривошипа о)1=100 с толщина слоя масла, при которой реализуется граничная смазка, Лкон = = 10 з мм. [c.63]

В левой части диаграммы Г ерси - Штрибека локализована зона реализации граничного режима смазки как наиболее жесткого. Он реализуется при высоких удельных нагрузках на узел трения (высокое значение ), низких скоростях относительного перемещения пар трения (малом значении и), повышенных температурах (вызывающих снижение динамической вязкости Г ) и характеризуется не только повышенным коэффициентом трения, но и постоянным изнашиванием пар трения. В режиме граничной смазки в те или иные моменты эксплуатации работают практически все тяжело нагруженные узлы трения (при пуске и останове любых трибосистем, в мертвых точках цилиндропоршневой фуппы двигателя внутреннего сгорания и т.д.). В узлах трения, работающих при высоких нагрузках и температурах и сравнительно низких скоростях скольжения, фаничный режим смазки полностью или частично имеет место в течение всего периода работы сопряжения. [c.187]

R = VT-f-an где R представляет собой силу, передаваемую частью, двинiyщeй я со скоростью и, неподвижной части, находящейся от нее на расстоянии h и имеющей поверхность соприкосновения /, и i/y — вязкость с. в. при темп-ре Т. Величина >]f является единственной константой материала, определяющей силу трения. Если весь слой смазки состоит из двух крайних слоев, то имеет место случай статического трения или граничной смазки. Формально величина силы трения определяется по закону Амонтана-Кулона [c.152]

В противоположность жидкостной смазке область полужидкостной смазки является неустойчивой. Если подшипник перехолит в эту область, то всякий фактор, способствующий снижению величины X (уменьшение вязкости масла, увеличение нагрузки), вызывает повышение коэффициента трения (см. рис. 678) как следствие — увеличение температуры подшипника, снижение X и, следовательно, новое увеличение коэффициента трения. Процесс завершается возникновением граничной смазки, если только не появится какой-нибудь благоприятный фактор (например, у пластичных подшипниковых материалов сглаживание микронеровностей под действием повышенных температур, сопровождающееся снижением И ). [c.340]

Механизм качения в большой степени зависит от количества, вязкости, поверхностной активности и пьезокоэффициента вязкости и смазочного материала, находящегося в зоне контакта при качении. В условиях трения при граничной смазке работа сил трения на контакте при качении упругих тел, в основном, зависит от поверхностной активности и прочностных свойств масляной пленки, т.е. физико-химических свойств смазочного материала, а также от свойств поверхностного слоя деталей, которые взаимодействуют со смазочным материалом. Большое влияние на работоспособность тел качения оказывает шероховатость рабочих поверхностей. Способность смазочных материалов удерживаться на поверхностях трения тяжело нагруженного контакта в условиях граничной смазки возрастает с увеличением в определенных пределах микро- и макронеровностей на контактирующих поверхностях. Однако возрастающая при этом неравномерность распределения давления увеличивает опасность разрыва защитной пленки и задира поверхностей. С другой стороны, слишком высокая чистота поверхностей трения не способствует удержанию защитных пленок на поверхностях тел качения . Видимо, существует определенный уровень шероховатости рабочих поверхностей деталей, при котором смазоч- [c.80]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...