Коэффициент неравномерности и мера неравномерности

КОЭФФИЦИЕНТ НЕРАВНОМЕРНОСТИ И МЕРА НЕРАВНОМЕРНОСТИ [c.510]

В пустом аппарате наблюдается уменьшение неравномерности распределения скоростей по мере удаления от входного отверстия. При этом, если в сечении Sj — 15,6 профиль скорости еще имеет точку перегиба аналогично профилю скорости свободной струи, то в более удаленных сечениях точка перегиба уже отсутствует, площади поперечного сечения ограниченной струи возрастают по сравнению с соответствующими площадями сечения свободной струи, а коэффициенты неравномерности и уменьшаются. [c.269]

Чтобы повысить тепловыделение в периферийной области активной зоны, необходимо использовать разное обогащение ядерного топлива. При этом по мере удаления от центра активной зоны обогащение свежих твэлов должно увеличиваться. Простейшим случаем является образование двух зон с разным обогащением. Размеры зон и обогащение в них выбираются из условия получения минимального коэффициента неравномерности Кг- [c.21]

Неравна мери осл ь и л и пульсация подачи оценивается коэффициентом неравномерности [c.162]

Коэффициент неравномерности. Так как угловая скорость оз принимает прежнее значение после каждого цикла, то она проходит по крайней мере через один максимум и один минимум при каждом цикле. Пусть u) — наибольший максимум, а >2 — наименьший минимум. Желательно, чтобы средняя угловая скорость за время цикла, [c.468]

При вертикальном расположении клина (см. рис. 9.9, г) изменение углов атаки самолета также оказывает сильное влияние на характеристики воздухозаборников. В этом случае косой обдув вызывает искажение структуры потока и его срыв с горизонтально расположенных наветренных боковых стенок канала. Это приводит к снижению коэффициентов Овх и ф, к уменьшению запаса устойчивости воздухозаборника и к возрастанию неравномерности и пульсаций потока на входе в двигатель. Конструктивными мерами для снижения влияния углов атаки на характеристики воздухозаборника в этом случае служат горизон- [c.285]

Исследуя влияние плотности тока на процесс проникновения натрия в углеродистые материалы [21], авторы установили, что коэффициенты переноса натрия в углеродистые материалы возрастают с увеличением плотности тока и они на порядок выше коэффициентов диффузии натрия в равновесном состоянии. По мере увеличения времени глубина проникновения натрия в катодный блок увеличивается и уже через 12 ч содержание натрия на глубине 22,5 мм от поверхности блока достигает такой же величины, как на поверхности. При этом концентрация натрия возрастает с увеличением не только времени воздействия, но и плотности тока. Это особенно важно для практики с точки зрения разработки и реализации мер по равномерному распределению тока по подовым блокам. Имеющая место неравномерность распределения тока по отдельным подовым блокам приводит не только к возрастанию потерь энергии в них [8], но и к неравномерному износу блоков и преждевременному выходу из строя ванны. [c.253]

Мгновенное значение объемного коэффициента неравномерности энерговыделения kv —kz k в значительной мере характеризует ядерно-физическое и конструкционное совершенство активной зоны, определяет удельную загрузку реактора топливом, отнесенную к тепловой или электрической мощности реактора (т/кВт), и тем самым влияет на основные экономические показатели АЭС (затраты на топливную загрузку, габаритные параметры, капиталовложения в оборудование реакторов и т. п.). [c.107]

Из рис. 156 и табл. 45 следует, что наилучшую равномерность толщины обеспечивают варианты № 2—4 (коэффициент неравномерности порядка 1—2%), в то время как по мере удаления корректирующих испарителей от центра неравномерность толщины увеличивается. Коэффициент использования паров в вариантах № 2—4 лучше, чем в вариантах № 5 и 6. Это позволяет рекомендовать для получения высокой равномерности толщины покрытия на движущихся полосовых материалах применение одного или двух корректирующих испарителей, расположенных вблизи оси симметрии системы. Представляет интерес сравнение эффективности применения нескольких узких испарителей (варианты № 1—6) и двух симметрично расположенных испарителей (ва- [c.279]

Водило планетарных передач по схемам А и Зк с числом сателлитов п 2 обычно представляет собой пространственную раму, состоящую из двух колец (щек), соединенных равноотстоящими друг от друга балками (перемычками). Щеки могут сопрягаться с шейками опорного вала водила или с фланцем для его крепления в корпусе передачи. Во избежание перекоса осей сателлитов при проектировании водила стремятся конструктивными мерами ограничить его деформацию под действием передаваемой нагрузки. Эффективность этих мер должна быть оценена экспериментальным или расчетным путем по величине коэффициента неравномерности распределения нагрузки по ширине зубчатых колес(см. п. 13.3). [c.208]

Допустим, что скорость одной из двух струек перед решеткой равна нулю — случай полной неравномерности, имеющей место при набегании на решетку узкой струи (рис. 3.4). Все описанное справедливо и для этого случая вследствие торможения при набегании на решетку узкая струя будет растекаться по ней в поперечном направлении растекание будет продолжаться и после протекания жидкости через отверстия плоской решетки в виде отдельных струек. Однако по мере увеличения коэффициента сопротивления решетки поперечное (радиальное) растекание струек будет непрерывно расти, а следовательно, будет возрастать до бесконечности и степень растекания жидкости (расширения потока) за решеткой, так что скорость потока будет стремиться к нулю. При этом степень растекания [c.80]

При предельном регулировании система поддерживает в определенных пределах значение производительности или точности за счет изменения при этом другого параметра, например, подачи с учетом крутящего момента или эффективной мощности на шпинделе. В станках обычного типа значение подачи на участках с минимальным припуском часто занижается из-за того, что на других участках приходится снимать увеличенный припуск, по величине которого, собственно, и рассчитывается подача. Примером может служить точение штампованных заготовок, когда неравномерность припуска обусловлена наличием штамповочных уклонов. В адаптивных системах резервирование такого рода исключено по мере обработки станок сам вносит коррективы в режим обработки, следя при этом за тем, чтобы полностью или с определенным коэффициентом запаса использовался крутящий момент на шпинделе. Практика показывает, что благодаря этому производительность может быть повышена на 25— 50% и выше. [c.211]

Причиной образования усадочных раковин является неравномерное охлаждение металла в процессе затвердевания и уменьшение удельного объема Vy металла при охлаждении (рис. 75). По мере заполнения формы расплавленный металл достаточно быстро охлаждается (коэффициент теплообмена текущего жидкого металла в 60 раз больше, чем у воды) и жидкотекучесть его (величина, обратная вязкости) быстро снижается. [c.255]

Приступая к решению этой задачи, прежде всего следует проанализировать, в какой мере предпринятое разделение излучающей системы на зоны удовлетворяет соблюдению условий (8-23) — (8-25). Затем в случае необходимости нужно попытаться произвести повторную разбивку излучающей системы на зоны таким образом, чтобы относительная неравномерность распределения величин е, г , и ф° была возможно меньшей. Если таким путем удастся достигнуть достаточно близкого выполнения условий (8-23) —(8-25), то можно все неизвестные коэффициенты распределения принять равными единице. [c.233]

В ближайшие годы при доведении октанового числа автобензинов до 76-80 ед. (по моторному методу) должны быть разработаны автомобильные двигатели со степенью сжатия порядка 8,0-8,5 при максимальном использовании эффекта от повышения степени сжатия имеющие рациональную форму камеры сгорания, обеспечивающую наивыгоднейшее протекание рабочего процесса снабженные интенсифицированными источниками зажигания рабочей смеси и устройствами, позволяющими уменьшить коэффициент остаточных газов нужно также устранить неравномерность поступления топлива по цилиндрам и убрать возрастание насосных потерь по мере уменьшения наполнения двигателя. [c.367]

Температура отпуска стали и, следовательно, температура безопасного разогрева штампа в значительной степени зависят от положения критических точек Ас и Агу превращений (табл. 3). В условиях неравномерного прогрева штампа его прочность в большой мере определяется величиной коэффициента теплового расширения стали, который желательно иметь тем меньшей величины, чем массивней штамповый кубик и чем относительно больше разогревается штамп в процессе работы (табл. 4). [c.367]

В трибологии давно известно явление неравномерного изнашивания материалов, которым в той или иной мере присуща структурная неоднородность. Такими свойствами обладают композиционные и неоднородные материалы, а также материалы, поверхности которых подвергнуты локальному упрочнению (лазерная обработка, ионная имплантация и т. д.). Коэффициент износостойкости таких поверхностей является функцией координат точки поверхности. При изнашивании этих материалов наиболее интенсивному разрушению подвергается менее прочная (чаще всего более мягкая) структура, в результате чего первоначально ровная рабочая поверхность становится волнистой. Образование такой эксплуатационной волнистости при некоторых условиях трения способствует повышению триботехнических свойств сопряжений. [c.451]

Можно представить и другой случай неравномерного распределения механических свойств по длине заготовки. Если цилиндрическая заготовка, равномерно наклепанная по длине, подвергнута отжигу только в краевой части, деформирующейся при обжиме, то напряжение текучести в стенках заготовки, где может иметь место потеря устойчивости, будет больше напряжения текучести части заготовки, деформируемой при обжиме, сопротивление деформированию будет меньше сопротивления потере устойчивости и можно ожидать увеличения допустимого коэффициента обжима. В этом случае отжиг должен обеспечить плавное уменьшение напряжения текучести в краевой части заготовки, подвергаемой обжиму, с тем чтобы увеличение по мере [c.226]

Неравномерное распределение толщины покрытия на подложке и наличие потерь испаряемого металла являются недостатками метода испарения и конденсации в вакууме, которые особенно проявляются в непрерывных линиях. Если не принять специальных мер, то толщина покрытия в центре полосы будет значительно больше, чем на ее краях. Часть металлических паров, минуя подложку, будет осаждаться на стенках камеры и внутрикамерных устройствах, загрязняя их, нарушая режим работы и снижая экономические показатели установки. Несмотря на то, что указанные вопросы очень важны, в литературе имеется мало данных о равномерности толщины покрытий на движущейся полосе и коэффициенте использования паров. В настоящей главе изложены методика расчета распределения толщины покрытий на полосе и результат анализа некоторых путей улучшения равномерности толщины и повышения коэффициента использования паров. [c.264]

Надежность работы пароперегревателей в большой мере зависит от степени равномерности распределения пара по параллельно включенным трубам. При неравномерном распределении пара уменьшение его расхода через какие-либо трубы приводит, несмотря на уменьшение в них скорости пара, а следовательно, уменьшение коэффициента теплоотдачи от стенки к пару, к повышению температуры и теплосодержания пара, выходящего [c.384]

Величину коэффициента трения следует выбирать осторожно, принимая во внимание, что передача крутяш,его момента по длине соединения происходит неравномерно. На участке длиной Ь го общей длины соединения I со стороны приложения момента передается около 0,25 Л к, а не 0,05 М , как принимается в расчетах. В связи с этим принятие завышенного коэффициента трения может повлечь за собой местное проскальзывание, е этой точки зрения следует следить, чтобы натяг у торцов охватывающей детали не был бы слишком малым вследствие мер, принятых для борьбы с концентрацией напряжения. Необходимо, чтобы уменьшение натяга не распространялось на слишком большой участок поверхности и чтобы из-за этого не возникло коррозийного разрушения, которое при циклической нагрузке может стать причиной разрушения соединения. [c.74]

N02- Двуокись азота, которая имеет на один валентный электрон больше, чем СО2 (или КаО), поглощает в видимой области спектра, и этим объясняется ее оранжевая окраска. Спектр поглощения состоит из большого числа но очень четких полос, каждая из которых в свою очередь состоит из большого числа тонких линий, расстояния между которыми изменяются неравномерно. На фиг. 192 приведены спектрограммы с тремя различными частями этой области поглощения — на одной видна четкая полоса при 8370 А на второй представлена более характерная часть спектра с нерегулярной размытой структурой в области между 4555 и 4542 А, на которую накладываются полосы более простой структуры, недавно обнаруженные Дугласом и Хубером [296] третья часть спектра, представленная на фиг. 192, содержит аналогичные полосы в диффузной области вблизи 3910 А (гл. IV, разд. 4). Спектр поглощения захватывает близкую инфракрасную область вплоть до 10 300 А и, быть может, распространяется в сторону еще больших длин волн (Дуглас и Хубер [296]), имеет максимум при 4000 А и простирается по крайней мере до 3000 А в ультрафиолетовой части спектра. До настоящего времени не опубликовано полного описания электронного спектра поглощения N02, расположенного в видимой области спектра. (Следует, правда, отметить работу Холла и Блэ-сета [462], в которой приведена кривая зависимости коэффициента поглощения N02 от длпны волны в рассматриваемой области спектра.) [c.517]

Полученные выражения согласуются с критериальным уравнением (6-3). В отличие от последнего зависимости (6-7) и (6-8 ) непосредственно указывают (с учетом исходных допущений) по крайней мере на три важнейших обстоятельства 1) интенсивность теплообмена с потоком газовзвеси выше, чем с чисто газовым потоком 2) относительное приращение интенсивности ANun/Nu прямо пропорционально отношению коэффициентов аэродинамического трения т/ и отношению коэффициентов неравномерности (скольжения) компонентов по скорости и температуре если в общем случае то ANun/Nu пропорционально концентрации твердого компонента в степени л 1 3) относительное приращение интенсивности теплообмена прямо пропорционально отношению теплоемкостей компонентов Ст/с. [c.185]

Исследование интенсивности пульсаций скорости, автокорреляционной функции и спектральной плотности позволило выявить физическую природу рштенсификации теплообмена в пучках витых труб. Оказалось, что дополнительная турбули-зация потока связана с закруткой и неравномерностью поля скорости в ядре потока. Так, сдвиг энергетического спектра турбулентности в область высоких частот (волновых чисел) по сравнению со спектром в круглой трубе, характеризующий возрастание диссипации энергии, наблюдается во всей области течения и для всех исследованных чисел Ее и Гг . При этом максимальные значения интенсивности турбулентности наблюдаются в следе за местами касания соседних труб, где энергетический спектр сдвинут в область высоких частот в большей мере. Увеличение доли энергосодержащих вихрей с ростом числа Рг (увеличением относительного шага закрутки труб S d) и уменьшение интенсивности турбулентности как за местами касания труб, так и в сквозных каналах, свидетельствует об уменьшении дополнительной турбулизации потока в пучке витых труб. Эти закономерности наблюдаются и при исследовании усредненных характеристик потока (коэффициентов теплоотдачи и гидравлического сопротивления) [39]. [c.82]

Зависимость коэффициента потерь, от,критерия ujw указывает на то, что во вращающихся каналах потерн определяются главным образом неравномерностью и структуройипотока, которая в каналах насоса и турбины гидродинамичесщй, муфты весьма сложна и в значительной мере определяется рйжрмом работы гидродинамической муфты. Особенно заметное влияние на структуру потока оказывают реактивные силы . [c.37]

Наличие сильноразвитого пограничного слоя и зоны отрыва приводит к снижению коэффициента Овх и создает значительную неравномерность и нестационарность потока за воздухозаборником. Поэтому принимается ряд мер для снижения вреднего влияния указанных факторов. К этим мерам относятся выбор оптимальной площади горла, слив пограничного слоя, применение специальных турбулизаторов и др. [c.271]

Коэффициент неравномерности по трассе в значительной мере зависит от местопрохождения дороги и от времени суток. Он различен для каждого направления движения и значение коэс и-циента л для расчетов принимают от 1,1 до 1,9. Кривые на рис. 4.3, д, различны для дорог, пересекающих город по диаметру, радиальных, кольцевых н линейных дорог. [c.85]

У воздухозаборников с вертикальным расположением клина (рйс. 2.4, г) изменение углов атаки самолета оказывает не менее сильное влияние на их характеристики. Здесь косой обдув вызывает срыв потока с горизонтально расположенных наветренных боковых стенок канала. Это приводит к снижению коэффициентов авх и ср, к уменьшению запаса устойчивости воздухозаборника и к возрастанию неравномерности и пульсаций давления на входе в компрессор. Конструктив ной мерой для снижения влияния УГЛО1В атаки на характеристики воздухозаборника в этом случае является установка горизонтально расположенных перегородок в передней части канала воздухозаборника. [c.53]

Н (т). Из полученных данных следует, что по мере увеличения коэффициента а = Х/(ср) (при т = onst и R = onst он пропорционален Fo) неравномерность распределения температуры в теле А / уменьшается. [c.269]

В ходе описываемых исследований специальных мер по выравнению подачи воздуха и газа между горелками, как правило, не принималось. Степень выравнивания определялась идентичностью форм и размеров воздушных регистров и газовых насадок. По предварительным оценкам подобная естественная неравномерность вызывала отклонения коэффициента избытка воздуха в единичной горелке не более чем на ( 10% от среднего. Под средним в данном случае понимается избыток организованно подаваемого воздуха, который, как правило, меньше единицы (см. табл. 3-2). Поскольку точные измерения требуют реконструкции воздуховодов котлов и ограничены погрешностями приборов, влияние неравномерности было проверено путем создания искусственных перекосов. Опыты проводились на котлах различных конструкций. [c.117]

При всех принятых способах подсчета коэффициентов теплообмена частиц по опытным данным молчаливо исходят из равномерности газораспределения по слою. Так как фактически это условие не соблюдается, то, как было показано, завышается средний температурный напор и занижаются коэффициенты теплообмена в большей или меньшей мере в зависимости от степени неравномерности фильтрации. Эмпирические формулы дают поэтому не истинные и универсальные, а эффективные значения а, пригодные для расчетов только при степени неравномерности газораспределения, близкой к той, которая существовала в опытах, положенных в основу эмпирической формулы. Различия в равномерности упаковки частиц плотного слоя в опытных устройствах разных исследователей являются одной из основных причин известных расхождений их данных по тепло- и массообме-ну. Тем не менее эти различия не очень велики и по всем указанным эмпирическим формулам эффективные коэффициенты теплообмена в плотном слое получаются обычно порядка нескольких десятков ккал1м - ч- град, т. е. довольно значительны. Основываясь на опытных данных [c.265]

В линейную форму дифференциального уравнения энергии входит коэффициент температуропроводности а. Он представляет собой отношение теплопроводности среды к ее объемной теплоемкости. Это отношение можно рассматривать как меру скорости изменения температуры единицы объема тела при прохождении через него теплового потока, пропорционального коэффициенту теплопроводности. Коэффициент температуропроводности пропорционален скорости распространения изотермической поверхности. В уравнении теплопроводности коэффициент температуропроводности осуществляет связь между пространственным и временным изменением температуры. Если коэффициент теплопроводности X характеризует теплопроводящие свойства, то коэффициент температуропроводности а характеризует теплоинерционные свойства среды. Коэффициент температуропроводности показывает, с какой скоростью в неравномерно нагретой среде происходит выравнивание температуры, 18 [c.18]

С увеличением скорости потока от АО наблюдалось возрастание тепловых потоков q и коэффициентов теплоотдачи а. Однако наряду с этим в отличие от запыленных воздушных потоков неравномерность полей <7 и а в запыленных паровоздушных потоках практически не уменьшалась, по крайней мере в диапазоне изменений скорости потока 1,6—2,24 Mj eK. Причины этого явления разъясняются ниже. [c.357]

Особо следует отметить влияние температуры на конструкцию РДТТ. Во-первых, корпус двигателя должен быть предохранен тем или иным способом от непосредственного воздействия высоких температур горячих газов. Во-вторых, должны быть приняты меры, чтобы изменения температуры в процессе изготовления и хранения не приводили к значительным температурным напряжениям и деформациям. Напряжения и деформации могут возникать вследствие резкого (обычно почти в десять раз) различия между коэффициентами линейного расширения топлива и материала корпуса двигателя или вследствие неравномерного поля температур в крупногабаритных зарядах (при резком изменении температуры окружающей среды). [c.371]

Мерой влияния срыва на несущем винте служит отношение коэффициента силы тяги к коэффициенту заполнения Ст/о, которое определяет средний по диску винта коэффициент подъемной силы лопасти. На режиме висения могут быть получены достаточно высокие значения Ст/о до наступления срыва и увеличения профильных потерь мощности. Однако при полете вперед на стороне отступающей лопасти углы атаки увеличиваются для обеспечения той же нагрузки, что и на стороне наступающей лопасти (см. разд. 5.6), так что срыв начинается при существенно меньших Ст/о. Профильная мощность увеличивается, если в срыве находится значительная часть диска винта. Важно отметить, что нарастание вибраций и нагрузок на винт происходит резко в результате больших переменных составляющих шарнирных моментов лопасти, периодически попадающей в срыв. Срыв на несущем винте вертолета подробно рассмотрен в гл. 16. Предельная величина Ст/о, определяемая при полете вперед срывом, уменьшается при увеличении скорости полета или про-пульсивной силы винта, поскольку оба эти фактора увеличивают неравномерность распределения углов атаки по диску. С другой стороны, для заданного Ст/о влияние срыва проявляется при некотором критическом значении i, которое увеличивается при снижении нагрузки на лопасть. Поскольку наименьшее допустимое значение Ст/о ограничено возможностями увеличения площади лопасти (по соображениям ухудшения массовых и летных характеристик), предельная величина [х, обусловленная срывом, является важным конструктивным параметром вертолета. [c.305]

УСАДКА — сокращение линейных размеров или объема тела вследствие потери влаги, затвердевания, кристаллизации и др. физич. или физико-химич. процессов. У. бетонов, керамич. и строит, материалов обусловливается потерей влаги при высушивании. Уменьшение размеров изделия в данном случае прямо пропорционально количеству испарившейся влаги. Неравномерная У. приводит к короблению или даже к растрескиванию изделий. У. металлов наблюдается при переходе из расплавленного состояния в твердое и кристаллизации металла. У. тканей приводит к уменьшению размеров тканей и текстильных изделий в произ-ве, при хранении, стирке и т. п. У. тканей обусловлена релаксацией высокоэластич. деформаций растяжения, к-рым ткань подвергалась в процессе произ-ва. При нагреве полимерных материалов различают тепловую, или термич.. У., необратимые сокращения размеров и объема и обратимые изменения размеров и объема по мере нагревания или охлаждения, зависящие от коэфф. термич. расширения (см. Линейного термического расширения коэффициент). [c.381]

Для регулирования объектов, представляющих собой элементы чистого запаздывания, можно использовать и интегральный регулятор, однако, как показано в работе Бакли Л. 7], минимальное значение интеграла ошибки в этом случае будет по меньшей мере на 50% выше, чем для системы, представленной на рис. 9-9. Применение пропорционального регулятора в этом случае абсолютно недопустимо, так как при коэффициенте усиления, равном половине максимального, величина остаточной неравномерности будет составлять 0,66 величины изменения нагрузки. [c.251]

Однако трение, как указано выше, при обработке давлением в частности при прокатке, играет отрицательную роль оно повышает потребное усилие, увеличивает неравномерность деформации и т. д. Поэтому при дальнепщей прокатке с уменьшением высоты полосы, уменьшением в связи с этим абсолютных обжатий и облегчением условий захвата принимают меры (шлифовка и полировка валков, смазка их поверхности) для уменьшения коэффициента трения до минимальных значений, обеспечивающих захват. [c.320]

Влияние неравномерности распределения теплоты. Значительно большее, по сравнению с тепловой нагрузкой экрана, влияние на относительное сечение опускной системы, (/оп//э) имеют принятые коэффициенты запаса по застою кз и неравномерности распределения теплоты между трубами кд. Чем меньше неравномерность распределения теплоты при заданном коэффициенте запаса по застою, тем меньше требуется сечение опускных труб. По мере роста давления ограничивающим показателем обычно является кратность циркуляции, а при более низких давлениях — застой. При равномерном тепловосприятии застой и опрокидывание циркуляции произойти не могут. Неравном ер-, ность тепловосприятия по ширине и высоте между отдельными панелями и трубами зависит также от расположения и типа горелочных устройств, конструкции топочной камеры, вида сжигаемого топлива, шлакования, ошиповки труб и т. д. [c.189]

Склонность направляющих к неравномерному, скачкообразному движению в значительной мере зависит от жесткости привода подачи. Для того чтобы наиболее отчетливо определить влияние материала направляющих, шероховатости рабочих поверхностей и смазки для описываемых ниже экспериментов использовался механизм подач с очень малой жесткостью. Коэффициент трения зависит от скорости скольжения для разных пар трения (рис. 78). В противоположность паре трения чугун по чугуну, которая в широкой области скоростей скольжения имеет склонность к скачкообразному движению, у пары трения полиоксиметилен по чугуну скачков вообще не наблюдается. У последней пары трения, кроме того, коэффициент трения практически не зависит от скорости. Характеристики трения, аналогичные паре чугун по чугуну, имеют сталь 45, бронза ЗпВгВ, полиамид и текстолит в комбинации с чугуном. Такую же характеристику трения, как и полиоксиметилен в комбинации с чугуном, имеет фторопласт. [c.83]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...