Степень растекания

Заметим, что плоские (тонкостенные) решетки обладают специфической особенностью, заключающейся не только в том, что степень выравнивания потока в сечениях на конечном расстоянии за ними отличается от степени растекания но их фронту, но и в том, что при достижении определенных значений коэффициента сопротивления эти решетки даже усиливают неравномерность потока за ними, придавая профилю скорости характер, прямо противоположный характеру распределения скоростей перед ними. [c.77]

Если распределительные устройства устанавливают специально для выравнивания потока в аппарате, то интерес представляет результат, получаемый в сечениях на конечном расстоянии за этими устройствами. Если распределительные устройства являются одновременно и рабочими элементами аппарата или объектами обработки, то наиболее важной является степень растекания потока по их фронту. Следовательно, в общем случае необходимо определить степень растекания струи (выравнивания потока) как по фронту распределительного устройства, так и в сечениях на конечном расстоянии за ним. Чтобы облегчить решение этих задач, примем следующую классификацию возможных видов неравномерности потока. [c.78]

В случае, если распределительное устройство представляет собой плоскую (тонкостенную) решетку и она предназначена для равномерного распределения скоростей по сечению в условиях полной неравномерности набегающего на нее потока, требуется определить, в каких пределах допустимо применение такой одиночной решетки и какова связь между степенью растекания струи в конечном сечении за решеткой и коэффициентом ее сопротивления. [c.79]

Допустим, что скорость одной из двух струек перед решеткой равна нулю — случай полной неравномерности, имеющей место при набегании на решетку узкой струи (рис. 3.4). Все описанное справедливо и для этого случая вследствие торможения при набегании на решетку узкая струя будет растекаться по ней в поперечном направлении растекание будет продолжаться и после протекания жидкости через отверстия плоской решетки в виде отдельных струек. Однако по мере увеличения коэффициента сопротивления решетки поперечное (радиальное) растекание струек будет непрерывно расти, а следовательно, будет возрастать до бесконечности и степень растекания жидкости (расширения потока) за решеткой, так что скорость потока будет стремиться к нулю. При этом степень растекания [c.80]

Вместе с тем, как было отмечено и из сравнения фор.мул (4.28) и (4.29), степень растекания струн перед любой решеткой всегда меньше, чем в сечениях за тонкостенной решеткой (по данной теории в пределах р<2) или за объемной, в которой возможно перемешивание струек (например, слоевых, поперечных пучков труб и т. п.). Поэтому для получения одной II той же степени растекания струи по сечению в случае решеток с изолированными проходными каналами требуется большее значение Ср, че.м в случае тонкостенной решетки (сетки), слоевой насадки, поперечного пучка труб или других подобных распределителей потока. Как будет показано, это хорошо подтверждается опытными данными. [c.99]

Растекание потока по фронту решетки. Если согласно приведенной теории при р = 4 за решеткой достигается полное растекание струи по сечению 2—2 и при 5р > 4 скорости становятся отрицательными, то легко убедиться, что степень растекания струи по фронту решетки с увеличением р будет непрерывно расти. Действительно, решим уравнение (4.44) относительно при этом для простоты предположим, что в границах струи за решеткой профиль скорости равномерен, т. е. = — Уо = 1- Тогда окончательно [c.105]

Из сопоставления формул (4.53) и (4.64) также следует, что для получения одной и той же степени растекания струи непосредственно по фронту решетки любого вида и за плоской решеткой (в данном случае теоретически при Ср < 4), а также за такими объемными решетками, как слоевые насадки, пучки труб и т. и., величина должна быть различной для фронта плоской решетки большая для конечных сечений за любой решеткой меньшая. [c.106]

С помощью этой формулы, связывающей степень растекания струи = Рр Рк по фронту решетки и ее коэффициент сопротивления, можно решить поставленную в предыдущей главе вторую задачу. Все величины, входящие в подкоренное выражение зависимости (4.80), в постановке данной задачи являются заданными, при этом коэффициент зависит от вида решетки, формы ее элементов, коэффициента живого сечения и др. [c.109]

Связь между каждым коэффициентом сопротивления -й решетки и степенью растекания по ней струи аналогично выражению (4.95) может быть представлена следующими приближенными фор.мулами [c.114]

Различие коэффициентов сжатия струек при входе в отверстия или каналы того или иного вида решеток должно сказываться слабее, если это сжатие меньше влияет на общий коэффициент расхода всей решетки или (что то же самое) на общий коэффициент ее сопротивления. Если для плоской (тонкостенной) решетки коэффициенты сжатия и расхода практически совпадают, то для утолщенной или трубчатой решетки с относительно длинными продольными трубками коэффициент сжатия обусловливает только часть сопротивления, а следовательно, только частично влияет на общий коэффициент расхода. Такие решетки должны обеспечивать при одинаковом коэффициенте сопротивления p большую степень растекания струи по фронту, чем плоская (тонкостенная) решетка или сочетание плоской и ячейковой решеток и, тем более, чем ячейковая решетка с острыми входными кромками. (Вместе с тем при утолщенных, ребристых или трубчатых решетках эффект подсасывания ускоренными струйками струек с меньшими скоростями в сечениях за решеткой при очень малых величинах / может привести к дополнительному увеличению неравномерности распределения скоростей в конечных сечениях за ними.) Растекания струи перед фронтом и внутри слоевой решетки (насадки) будет рассмотрено дальше. [c.168]

Вследствие сложного (в основном волнистого) профиля скорости, который получается даже непосредственно на решетке (Н 0), очень трудно определить действительное значение F,.J /F — степени растекания (выравнивания) потока по решетке. [c.170]

Рис. 7.11. Зависимость степени растекания струи по решетке от коэффициента сопро

Приведенные в табл. 7.7 значения подсчитаны только по полям скоростей, полученным по диаметру, совпадающему с направлением оси входа, так как при боковом входе только эти поля дают правильное представление о характере и степени растекания потока по сечению рабочей камеры аппарата. Значения опт, при которых в этом случае получается равномерное распределение скоростей (Л4 с 1,1) как по фронту плоской решетки, так и в сечениях за спрямляющей решеткой (см. табл. 7.6), находятся в пределах приведенных ниже (вторая строка). [c.180]

По форме наблюдаемого рисунка и степени растекания подкрашенной жидкости по поверхности изделия во многих случаях можно определить тип дефекта (трещины, поры) и приблизительно его глубину. Жидкость, выделившаяся из поверхностных дефектов под действием адсорбирующего покрытия, окрашивает его в красный цвет. На белом фоне очертания дефектов становятся отчетливо видны. [c.114]

Степень выравнивающего действия препятствий указанных видов зависит от их геометрических параметров (коэффициента живого сечения, относительной толщины слоя и т. д.). Поскольку эти параметры определяют коэффициент сопротивления препятствий, то в результате степень выравнивающего действия (степень растекания среды) является функцией коэффициента сопротивления. Чем больше коэффициент сопротивления препятствия, тем выше степень растекания среды по его фронту. Однако плоские (тонкостенные) решетки, как перфорированные листы, проволочные и другие сетки, ткань и т. п., в отличие от пространственных препятствий (слои сыпучих или кусковых материалов, трубчатые решетки и т. п.) обладают особенностями после достижения определенного (предельного или критического ) значения коэффициента сопротивления в сечениях на конечном расстоянии за плоской решеткой профиль скорости получается перевернутым ( обращенным ), т. е. наблюдается такая неравномерность потока, при которой максимум скорости за решеткой соответствует минимуму скорости перед ней, и наоборот (рис. 8-6) [8-20, 8-21, 8-28, 8-29]. [c.407]

В отдельных работах оценка паяемости производится в процентном отношении [3]. Предполагается, что после расплавления навеска припоя приобретает форму сферы с диаметром D, и степень растекания припоя в этом случае приравнивают нулю. Полное растекание, когда краевой угол приближается к нулю, принимают за 100% (высота Н растекшейся по поверхности основного металла капли расплава припоя стремится к ну- [c.11]

Применительно к флюсовому процессу можно следующим образом интерпретировать уравнение (II—II). Преобладание адгезии над когезией приводит к увеличению степени растекания. Но чем [c.25]

Следует отметить, что по форме наблюдаемого рисунка и степени растекания краски на поверхности изделия можно судить не только о типе дефекта (трещина, пористость), но и приблизительно оценивать его протяженность в глубину металла. [c.275]

Выравнивание потока ускоряется при наличии сопротивления, рассредоточенного по сечению. При этом, как будет показано ниже, чем больше коэффициент сопротивления распределительного устройства тем значительнее степень выравнивания скоростей, и чем короче устройство, тем меньше протяженность пути, на котором происходит растекание потока по сечению. Постепенное выравнивание поля скоростей по сечению имеет место, например, в пластинчатых электрофильтрах (если вход потока в межэлектродные пространства этих аппаратов осуществляется с одинаковыми средними скоростями, хотя и с неравномерным для каждого пространства профилем скорости), в полых скрубберах и в других аналогичных аппаратах. Более быстрое, но также постепенное выравнивание поля скоростей происходит, например, при внешнем обтекании нескольких пучков труб в теплообменных аппаратах, при обтекании изделий в сушилах, в промышленных печах и др. [c.73]

Поэтому, рассматривая выравнивание поля скоростей или раздачу по сечению набегающей узкой струм с помощью плоских решеток, следует точно указывать, что имеется в виду — выравнивание потока (растекание струи) по их фронту или по сечениям на конечном расстоянии за ними. Для толстостенных решеток этого делать не нужно, так как степень выравнивания скоростей или растекания узкой струи практически одинаковая как по их фронту, так и по сечениям на конечном расстоянии за ними. [c.77]

Как отмечалось в гл. 3, в случае системы последовательно установленных решеток растекание струи по ним происходит постепенно, и степень неравномерности струи в пределах площади растекания по каждой -й решетке получается сравнительно небольшой. Это позволяет для многих практических случаев принять Л р1 = N 2 = Л рг 1- Тогда окончательно [c.115]

Зная коэффициент сопротивления трубчатой решетки (электродов), можно оценить, до какой степени необходимо и достаточно было бы (в случае отсутствия закручивания потока) обеспечить растекание потока с помощью дополнительной решетки, учитывая последующее выравнивающее действие электродов. Действительно, по формуле, аналогичной выражению (4.85), [c.257]

Получить уравнение растекания контура. Построить фигуру растекания для случая, когда а = 2,52, = 0,1, степень деформации X = 0,4022. [c.252]

Качество покрытий на высокотемпературных материалах, полученных в результате взаимодействия жидкости с поверхностью твердого тела, определяется прежде всего степенью смачивания покрываемого материала и характером растекания жидкого металла по поверхности твердого тела. При этом решающее значение имеют движущие силы процесса растекания и связь исходной массы капли жидкого металла с конечной площадью растекания. [c.10]

Полная или частичная катодная защита (кормы и носа) достигается соответствующим размещением протекторов, так чтобы сохранялось желательное распределение тока на рассматриваемом участке судна. Протекторы отдают в зависимости от их размеров и действующего напряжения некоторый наибольший ток, определяемый главным образом электропроводностью воды. Наибольший ток, рассчитанный по напряжению и сопротивлению растеканию согласно формуле (7.14), на практике снижается вследствие образования защитного слоя и возникновения сопротивлений поляризации на работающих протекторах этот эффект зависит от материала протектора, от среды и от времени или от условий эксплуатации. Поэтому попятно, что указываемые изготовителями наибольшие значения тока для конкретной среды на практике могут подвергнуться изменениям. При проектировании необходимо учитывать, чтобы достигались и общий ток, и требуемая плотность защитного тока или протяженность зоны защиты. В начале эксплуатации покрытия еще имеют высокое электросопротивление и низкую степень поврежденности. В таком случае протяженность зоны защиты [по формуле (2.44)] получается большой, а требуемый защитный ток малым. В ходе эксплуатации электросопротивление покрытия снижается, вследствие чего не только возрастает требуемый защитный ток, но и уменьшается протяженность зоны защиты. Особое внимание нужно обращать и на то, что при уменьшении проводимости воды, например в портах, протяженность зоны защиты [по формуле (2.44)] уменьшается. Если временно защитный потенциал не везде будет достигнут, то большой опасности коррозии все же не возникнет, потому что катодная защита обычно подавляет действие коррозионных элементов, О зависимости скорости коррозии (по съему материала) от потенциала имеются данные на рис, 2,9. [c.360]

Рис. 1.11. Диаграммы Эванса а — нахождение по соотношению поляризуемостей анодной и катодной реакций потенциала Екор н тока /кор коррозии бив — соответственно катодный и анодный контроль, при котором повышенная катодная поляризуемость определяет степень коррозии г — контроль сопротивления растекания, при котором падение напряжения ограничивает /кор

Рис. 10. Температура начала растекания металлов (а) и площадь их растекания ) по меди при 850 °С в зависимости от степени разрежения

Задана степень растекания потока Естр/Ер или Естр/Ео по фронту распределительного устройства требуется определить необходимый для [c.78]

Таким обра.зом, степень растекания жидкости в сечениях на конечном расстоянии за плоской решеткой всегда значительнее, чем по ее фронту. Если при критическом значении коэффициента сопротивления решетки за ней достигается равномерное распределение скоростей, то на самой решетке поток остается еще неравномерным. [c.80]

Распределение скоростей непосредственно по отверстиям рещеток могло бы дать наиболее точное представление о степени растекания струи по ее фронту, однако ввиду малости отверстий, поджатия в них струек и неравномерности распределения скоростей по сечению отверстий, а также значительного отклонения большинства струек от направления оси отверстий непосредственное измерение скоростей потока в них с помощью трубки Пито не представлялось возможным. Поэтому соответствующие измерения производились с помощью цилиндрической трубки, перекрывающей полностью своим торцом поочередно каждое отверстие решетки. Очевидно, при этом измерялось полное давление р,1 в отверстиях. Так как при истечении струйки из отверстия в тонкой стенке в бoльшoii объем полное давлеппе практически равно динамическому в наиболее сжатом сечении, то при этом измерении можно было вычислить скорость в сжатом сечении [c.161]

При Ср = 7- 9 указанная область отрицательных скоростей исчезает главным образом вследствие растекания центральной части струи, но волнистый характер профиля скорости при FJFo > 6 остается до полного выравнивания потока по фронту решетки. В случае FJF( < 6, когда относительное расстояние RJRo от оси до стенок рабочей камеры значительно меньше, чем при больших значениях F,,IF , степень растекания струи не может быть очень большой, а следовательно, перед решеткой вдоль ее фронта не могут образоваться промежуточные зоны с отрицательными скоростями, и профиль скорости будет более монолитным. [c.170]

Для грубой оценки степени растекания потока i Tp/ K по решетке воспользуемся отношением максимальных скоростей на решетке (рУршах) И на выходе из подводящего отвода (Икотах)- Оче-видно, убывание максимальной скорости на решетке при Я = 0 с увеличением р обусловлено растеканием потока по ее фронту, в какой бы форме это растекание ни происходило. Поэтому отношение скоростей W7p их/и о шах в какой-то мере характеризует степень растекания струи по решетке. Можно принять, что степень растекания потока прямо пропорциональна указанному отношению скоростей (f Tp - o)ai n Р1)п1шх/ 1Уршах или [c.171]

Для оценки степени растекания потока Естр/Е, по фронту плоской решетки при заданном коэффициенте сопротивления Ср и для расчета значения Спотр при заданной степени растекания Е тр/Ек можно использовать формулы соответственно (4.85) и (4.95). Для трубчатой решетки с острыми входными кромками должны применяться формулы соответственно (4.89) и (4.97). [c.181]

Систему осадительных электродов в данном электрофильтре можно рассматрппаи, как трубчатую решетку, выравнивающее действие которой достаточно заметно. Как показали расчеты, коэфф.ициснт сопротивления этой решетки (электродов), приведенный к средней скорости перед сс фронтом (в сечении корпуса), Ц ,, , =- 26р ,.,/()тк -= 13. По.т в. п-янисм этого сопротивления степень растекания потока при заданном отношении площадей FJF, = 12 и прш ятом Уд г- 2 согласно выражению (4.85) [c.253]

Было установлено, что для получения покрытий необходимы адсорбция МБТ на коллоидных частицах и их выделение на катоде совместно с электрокристаллизуемым серебром. Защитная способность покрытий была высокой при испытании в течение 250 ч при 50 °С покрытие не тускнело в атмосфере НгЗ. Степень растекания припоя у контрольных и нетускнеющих покрытий были одного порядка. При этом нетускнеющие покрытия сохраняли это свойство и после 6 ч пребывания в атмосфере НгЗ, в то время как для контрольных покрытий эта характеристика ухудшалась после 3 ч испытаний. [c.229]

Из последнего уравнения следует, что максимальная работа адгезии будет получена тогда, когда os 6 = 1, т, е, когда угол 9 равен нулю. В этом случае жидкость смачивает полностью поверхность твердого тела, т. е. наблюдается абсолютное смачивание, и величина адгезии будет определяться когезионной прочностью жидкости, равной 2уж,г. Этот факт часто используется в практике склеивания металлов при подготовке поверхности -качество обезжиривания оценивается по углу смачивания водой поверхности металла, т. е. по степени растекания воды. Если угол смачивания будет 90 то величина работы адгезии будет равна половине величины работы когез1ИИ. При 0 = 180° работа адгезии равна нулю. Практически какая-то адгезия всегда существует, следовательно, угол б не может быть равен 180°. [c.18]

Заданы отношение площадей рабочей камеры аппарата и его входного отверстия FJFa и коэффициент сопротивления распределительного устройства (решетки) Ср требуется определить степень (относительную площадь) растекания набегающей узкой струи Естр/Е = Ер/Ек или Естр/Ео по фронту этого устройства. [c.78]

Указанное перетекание жидкости не происходит при наложении на плоскую решетку спрямляющего устройства в виде ячейковой решетки. Стенки ячеек не дают струйкам, вытекающим из отверстий плоской решетки, продолжить радиальное растекание, а направляют их параллельно осям ячеек. В результате степень выравнивания потока на конечном расстоянии за решеткой возрастает с увеличением р, и распределение ско-росте11 приближается к наблюдае.мому непосредственно на решетке Н = -- 0). Вместе с тем следует отметить, что рассматриваемое спрямляющее устройство в виде ячейковой решетки очень эффективно с точки зрения устранения за плоской решеткой радиального скоса потока, а следовательно, предотвращения перетекания жидкости из центральной области сечения к стенкам аппарата. Однако выравнивающее устройство в виде плоской решетки с наложенной на нее ячейковой решеткой при больших значениях / о Не может обеспечить полного выравнивания поля скоростей. [c.165]

ЗаБИСнмосгь температуры начала растекания галлия, индия, олова, кадмия, свинца и висмута по меди от степени разрежения показана на рис 10, а. Наименьшая температура смачивания меди соответствует разрежению 1,33 Па. Площадь растекания для рассматриваемых, за исключением к,эдмия, припоев по меди при температуре 850 °С имеет максимальное значение также [c.20]

Рис. 17. Площадь растекания меди по окисленной стали ОЗВД в зависимости от степени разрежения

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...