Коэффициент неравномерности энерговыделения

Мгновенное значение объемного коэффициента неравномерности энерговыделения kv —kz k в значительной мере характеризует ядерно-физическое и конструкционное совершенство активной зоны, определяет удельную загрузку реактора топливом, отнесенную к тепловой или электрической мощности реактора (т/кВт), и тем самым влияет на основные экономические показатели АЭС (затраты на топливную загрузку, габаритные параметры, капиталовложения в оборудование реакторов и т. п.). [c.107]

Эффективная добавка определяет уменьшение критических линейных размеров активной зоны при добавлении отражателя. Для энергетических реакторов эффективная добавка мала по сравнению с линейными размерами и существенно не влияет на коэффициенты неравномерности энерговыделения по реактору (отношение максимального энерговыделения к среднему) коэффициент неравномерности энерговыделения по радиусу К , по высоте и по объему = Kf.K . Для активной зоны без отражателя = л/2 = 1,57. = 2,32 и = 3,64. [c.139]

Реальная структура активных зон энергетических реакторов неоднородна. Это обусловлено желанием уменьшить коэффициенты неравномерности энерговыделения (повысить среднюю удельную энергонапряженность) и увеличить среднюю глубину выгорания выгружаемого топлива (снизить топливную составляющую в эксплуатационных затратах). Коэффициент неравномерности энерговыделения по высоте энергетических реакторов не намного меньше, чем для реактора без отражателя. Коэффициент неравномерности энерговыделения по радиусу регламентируется Госатомнадзором РФ и должен быть не выше 1,35 при работе на номинальной мощности. [c.139]

Глубина выгорания и неравномерность энерговыделения в активной зоне. Из-за неравномерности нейтронного потока и несовершенства регулирования в активных зонах ядерных реакторов имеет место значительная неравномерность энерговыделения по высоте и диаметру зоны и по отдельным ТВС и твэлам. Поэтому локальные значения глубины выгорания топлива различаются между собой в несколько раз. Предельные (максимальные) значения а акс, на которые должна быть рассчитана работоспособность твэлов и ТВС, определяются с учетом неравномерности энерговыделения по активной зоне в целом. Отличие Омакс от а в выгружаемом топливе зависит также от размера одновременно выгружаемой партии. Если будет выгружаться одновременно вся активная зона, тогда коэффициент неравномерности выгорания топлива в чей будет максимальным. Но практически перегружается лишь часть активной зоны (например, в реакторах ВВЭР-440 1/3 зоны в год). В реакторах канального типа одновременно перегружается только несколько каналов. В этом случае неравномерность выгорания топлива в выгружаемых ТВС будет минимальной ( 1,1—1,2) и величина Омакс будет определяться в основном неравномерностью выгорания по высоте ТВС. В ТВС мощных реакторов типа PWR или ВВЭР, содержащих большое число твэлов (свыше 200), в отдельных группах твэлов проявляется не только осевая, но и радиальная неравномерность выгорания топлива, связанная с их расположением в сборке. Таким образом, средняя глубина выгорания является расчетной величиной, характеризующей энергетическую эффективность использования топлива в данном реакторе. Она может существенно отличаться от фактического максимального (минимального) значения а. Максимальная глубина выгорания Омакс — это величина, определяющая требования к надежности и работоспособности твэлов и ТВС. [c.102]

Течение гомогенизированной среды с неравномерным полем энерговыделения и с плотностью теплоносителя, зависящей от температуры и давления, для осесимметричной задачи описьшается системой уравнений (1.8). .. (1.11) страничными условиями (1.12). .. (1.14), в которой эффективные коэффициенты турбулентной вязкости эфф и теплопроводности эфф в (1.8) и (1.10) можно выразить через эффективный коэффициент турбулентной диффузии 1),, принимая, что числа Льюиса (Пе) и Прандтля (Рг) равны единице [c.93]

Таким образом, формула (4.15) позволяет в диапазоне чисел Ггм = 43. .. 3300 и т > 0,27 рассчитать коэффициент/Г, необходимый для замыкания системы уравнений (1.8). ... .. (1.11) при использовании гомогенизированной модели течения для определения полей температур теплоносителя в пучках сребренных стержней при неравномерном поле энерговыделения в поперечном сечении пучка. [c.100]

Допустимая степень неравномерности соотношения топливо — воздух зависит главным образом от энерговыделения в топочном объеме и коэффициента избытка воздуха в топке, а при сжигании мазута и от условий распыления, т. е. вязкости и давления подогретого мазута. Например, при сжигании мазута с у==230 кВт/м 1ат 1,06, вязкости мазута 0,2 см с и давлении в форсунке 2,2 МПа допустимая степень неравномерности соотношения топливо— воздух не превышает 10— 15%. [c.134]

Проектный теплогидравлический расчет водографитового реактора типа РБМК. Расчет паропроизводительной установки типа РБМК (рис. 9.42) проводится с целью определения размеров активной зоны и требует задания следующих исходных данных тепловой мощности реактора Мт, давления в контуре реактора, температуры питательной воды, высоты активной зоны, толщины отражателей, шага квадратной решетки технологических каналов (ТК), размеров конструкционных элементов ТК (в том числе и твэлов) и контура циркуляции, коэффициента теплопередачи через зазор между оболочкой твэла и топливным сердечником (йз), коэффициента неравномерности энерговыделения по радиусу активной зоны и ТК кг, тк). Доли энерговыделения в твэлах (т)тв) в конструкционных материалах и в замедли-.реле. Кроме того, задаются лимитирующие параметры допустимая температура топлива (Т "), минимальный запас до критической мощности ТК (%р = и доля ТК в зоне [c.150]

Допустимая тепловая мощность реактора, определенной зоны или отдельного канала (сборки) в конечном счете ограничивается максимальной энергонапряженностью топлива /макс в самом напряженном твэле или участке ТВС активной зоны. С учетом же коэффициента неравномерности энерговыделения по высоте (kz) и радиусу (kr) средняя энергонапряженность топлива в отдельных ТВС или каналах, а также в группах ТВС (в зонах равного обогащения урана) и в активной зоне реактора в целом ока- [c.106]

Без учета коэффициента запаса на неточность изготовления кассет и коэффициента запаса на неточность поддержания заданной мощности коэффициент неравномерности энерговыделения по объему равен 2,30 для ВВЭР-1000 и 2,55 для РБМК-10000, что значительно меньше, чем для однородной активной зоны. [c.139]

V — наибольшее значение комплекса, характеризующего неравномерность энерговыделения по высоте ТВС Я вс — высота тепловыделяющей сборки kr — коэффициент неравномерности тепловыделения по радиусу ТВС Якр — критическое давление г — скрытая теплота парообразования По — обогреваемый периметр ТВС Йт — минимальный теплогидравлический диаметр тепловой ячейки (pw) — массовая скорость теплоносителя Ibx, i — энтальпия теплоносителя на входе в ТВС и на линии насыщения. Будем считать, что выражение (2) использовалось в тепловом расчете рассматриваемой активной зоны для вычисления критической мощности наиболее теплонапряженной ТВС, определяющей предельные условия безаварийной работы реактора. Пусть эта тепловыделяющая сборка характеризуется параметрами Ятвс = 1 м v= 1,25 1,05 L, = A-[Q- м ПоЗ. = 8-10 " м. Если представить массовую скорость теплоносителя в виде (рш) = = /гшО/( твс 3600/у), где /Сш — коэффициент щайбования рассматриваемой ТВС %вс — число ТВС в активной зоне / — проходное сечение ТВС v — удельный объем теплоносителя на входе в ТВС, то при /гш=1,1 Ятвс = 400 и / = 6-10 м (pay) = G(785,5y). При изменении расхода теплоносителя через реактор в диапазоне 1000—1500 м /ч сформулированным условиям соответствует А = / к. Подставив выражение для А и (pw), а также значения перечисленных выше параметров в формулу (2), получим [c.143]

Однако распределение энерговыделения по объему активной зоны и по отдельным ТВС в условиях эксплуатации не остается постоянным и меняется во времени вследствие выгорания, перегрузок топлива, изменений режима нагрузки, управляющего воздействия органов регулирования и т. п. Поэтому следует различать так называемые мгновенные , т. е. текущие, значения коэффициентов неравномерности kr и kz, которые ограничивают предельно допустимый уровень тепловой мощности отдельной ТВС и реактора в делом, и средние по времени кг и kz, которые определяют неравномерность выгорания и энерговыработки по ТВС. [c.107]

При продольном обтекании пучков оребренных стержней и витых труб овального профиля наблюдается значительная ин-тенсиф икация процесса межканального перем.ешивания теплоносителя по сравнению с течением в круглой трубе [9, 39, 48]. Это очень важно для теплообменных аппаратов с заметной неравномерностью поля энерговыделения (теплоподвода) в поперечном сечении пучка. Обычно для определения распределений температуры в пучках оребренных стержней применяется метод расчета элементарных ячеек с учетом эффектов обмена массой, импульсом и энергией между ними, используя для замыкания системы уравнений экспериментально определяемый коэффициент перемешивания д = С,у/С/ [48]. Однако в этом случае при большом числе стержней (труб) в пучке требуются значительные затраты счетного времени на реализацию программы расчета. Поэтому в пучках витых труб для опреде-леция полей температур теплоносителя применяется метод гомогенизации реального пучка [9, 39], который рекомендуется и для расчета температурных полей в пучках оребренных стержней. [c.93]

Допустимая степень неравномерности соотношения топливо— воздух зависит от ряда факторов, главным образом от энерговыделения в топочном объеме и коэффициента избытка воздуха в топке, а при сжигании мазута—и от условий распыления, т. е. вязкости и давления подогретого мазута. Например, при сжигании мазута с BQ JVt. = 22>Q квт1м , [c.78]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...