Расчет величины внутренних напряжений

Данные графиков толщина слоя хрома—смещение конца катода использовались для расчета величин внутренних напряжений по обычной формуле [5]. Для хромирования применялся электролит с содержанием 150—170 г/л [c.151]

В случае измерения деформации после смещения конца катода во время электролиза для приближенного расчета величины внутренних напряжений можно использовать уравнение а == [c.632]

Расчет величины внутренних напряжений. По первому способу расчет ведется по стрелке дуги [I ]. Образец до покрытия кладется на две призмы. Над ними посередине жестко закрепляют в шта- [c.165]

Коэффициент [п отражает влияние точности определения действующих на деталь нагрузок достоверность найденных расчетом величин внутренних силовых факторов различие в величине действительных и расчетных напряжений. При пользовании достаточно точными методами расчета [ J = 1,0 — 1,5 при пониженной точности расчета [ftj] = 2 — 3, а в отдельных случаях выше. [c.331]

Допустим, закрытый цилиндр находится под действием внутреннего давления. Тогда на элемент стенки цилиндра оказывают воздействие окружные и осевые главные напряжения, при этом первые по величине в два раза больше вторых, а шаровая часть тензора напряжений равна значению осевого напряжения. Тем не менее лучше принимать в расчет величину окружного напряжения. Если вдоль оси цилиндра действует дополнительная внешняя сила и увеличенное ею осевое напряжение окажется больше окружного напряжения (обусловленного внутренним давлением), то в расчет следует брать суммарное осевое напряжение. Такой выбор отвечает использованию третьей теории прочности (Ку-40 [c.40]

Внутренние напряжения в Ni—Р покрытиях замеряли на специальных кольцевых образцах с разрезом, которые никелировали на толщину 15-—60 мкм в кислых или щелочных растворах, после чего подвергали часовой термической обработке в электропечи при 200, 400 и 600° С. Расчеты показали, что величина внутренних напряжений растяжения в кислых покрытиях в исходном состоянии составляет около 12 кгс/мм , в щелочных — около [c.233]

Для расчета величины внутреннего трения при одноосном напряженном состоянии можно использовать данные исследований при чистом сдвиге, если допустить, что величина рассеивания энергии за цикл определяется каким-либо единым критерием при любом напряженном состоянии. [c.231]

В каждой из решенных выше задач мы нашли оба нормальных напряжения, но в сущности самого расчета на прочность сделано не было. Перейдем к такому расчету, учитывая, что напряженное состояние оболочки не одноосное. Строго говоря, оно пространственное — кроме нормальных напряжений и Ot между слоями оболочки действует еще третье нормальное напряжение — вдоль нормали. Оно имеет переменную величину и постепенно уменьшается от значения р на внутренней поверхности оболочки до нуля на наружной поверхности. Однако это напряжение значительно меньше двух остальных и при решении практических задач его можно не учитывать. Обычно приближенно принимают, что напряженное состояние в оболочках — плоское и определяется двумя нормальными напряжениями и а . Поскольку касательных напряжений в рассмотренных сечениях нет, эти нормаль- ные напряжения — главные. [c.104]

При использовании метода расчета по предельному состоянию следует иметь в виду, что некоторые из ранее изложенных гипотез неприменимы. Например, не выполняется принцип независимости сил, поскольку конструкция находится в упруго-пластическом состоянии. Распределение напряжений в сечениях и величина внутренних усилий зависят от принятой аппроксимации. При разгрузке статически неопределимых систем в них образуются остаточные усилия, если в одном или всех элементах имело место предельное состояние, т. е. напряжения достигали предела текучести. [c.173]

Представленная оценка не противоречит экспериментально определявшейся величине КИН. Однако она несколько меньше ее. В связи с этим далее в расчетах была использована большая величина КИН для получения максимально возможной величины эквивалентного напряжения в нагружаемых внутренним давлением сосудах. В соответствии с (14.1) имеем [c.760]

Так как обычно известны радиальные напряжения на наружном и внутреннем радиусах диска °п = Ръ == Рг. а величина окружного напряжения на внутреннем радиусе ад неизвестна, то расчет ведут дважды. [c.241]

При помощи формул (3) — (8) по известным величинам окружного и радиального напряжений на внутренней поверхности последовательно определяют напряжения на границах всех участков. Однако величина окружного напряжения на внутренней расточке обычно неизвестна. Поэтому для удовлетворения краевого условия расчет диска приходится выполнять дважды. [c.237]

В результате расчета для каждого из радиусов сопряжения двух участков находят две величины напряжения (как радиального, так и тангенциального) одна, относящаяся к наружному радиусу м-го участка, другая — к внутреннему радиусу (м-М)-го участка. На эпюре напряжений цифрами отмечена принадлежность расчетных точек к тому или иному участку. Кривая напряжений должна быть проведена между точками, относящимися к одному и тому же участку, так как именно посередине участка истинная толщина диска равна постоянной толщине кольца. На первом и восьмом участках точки с соответствующими цифрами указывают величины истинных напряжений. [c.216]

В первом расчете на внутреннем радиусе первого участка диска с центральным отверстием принимают Оп — истинное (т. е. нуль). Он — произвольную величину. По уравнениям (272) и (273) находят напряжения на внешнем радиусе первого участка. В диске без отверстия для вала на внутреннем (нулевом) радиусе первого участка що = Ого выбирают произвольно. Напряжение на внутреннем радиусе второго участка определяют по формулам (283) и (284), полученным аналогично формулам (251) и (252), но с учетом разных значений и а на предыдущем и последующем участках [c.222]

Расчет прочности касается исключительно рабочих напряжений. Связующие напряжения не подлежат учету при расчете. Так, например, при расчете трубопроводов, работающих под внутренним давлением, возникающие тангенциальные напряжения являются связующими для швов. Поэтому при выборе толщины стенки трубы по величине тангенциальных напряжений наличие швов не учитывается. В то же время при расчете трубы от действия дополнительных нагрузок (собственного веса, температурной компенсации и других) должен производиться и расчет сварного соединения, так как возникающие при этом осевые напряжения являются для сварных швов рабочими. [c.54]

Точный расчет термических напряжений в таких сложных деталях, как корпус турбины, практически пока невозможен. Приближенным определением найдено, что для сталей перлитного класса, из которых изготовлены корпуса турбин К-200-130 и К-300-240, каждый 1°С разности температур внутренней и наружной поверхностей стенки дает величину термического напряжения порядка 20 кгс/см . Поэтому при возникновении значительной разности температур могут появиться недопустимо большие термические напряжения, которые опасны тем, что вызывают деформацию (изменение формы) деталей. [c.134]

Одним из распространенных опытов, при котором осуществляется сложное напряженное состояние, является испытание тонких цилиндрических трубок при одновременном действии внутреннего давления, растяжения (сжатия) и кручения (рис. 12.28, а). Изменяя значения давления р, силы Р и крутящего момента можно добиться изменения напряжений а , Oq и т е (рис. 12.28, б). Здесь используется цилиндрическая система координат г, 9, Z. Поскольку, как показывают расчеты и непосредственные измерения, напряжения а г, можно считать, что в данном опыте материал находится в условиях двухосного напряженного состояния. Таким образом, увеличивая внешние нагрузки, можно добиться разрушения при различных соотношениях между величинами главных напряжений. [c.254]

На последнем этапе расчета на прочность вычисленное значение наибольшего коэффициента интенсивности напряжений Кг (как определенной функции нагрузок, размеров тела и длины начальной трещины) приравнивается некоторому критиче-.скому значению этого коэффициента, характеризующему сопротивление материала отрыву на фронте трещины нормального разрыва. Получается критериальная зависимость, связывающая допускаемые величины внешних нагрузок, длин трещин, внутренних напряжений, температурных градиентов и т. д. В случае устойчивого развития хрупких трещин эта зависимость служит для опр.еделения длины трещины. [c.520]

Различия в вариантах МГЭ проявляются прежде всего в приемах вывода соответствующих граничных интегральных уравнений и отчасти в способах обработки результатов их решения. Техника же разбиения границ, аппроксимаций, подсчета коэффициентов, решения уравнений, коль скоро они получены, расчетов для внутренних точек остается одной и той же. Поэтому структура и многие элементы программ, реализующих любой вариант, одинаковы и развитие вычислительной стороны осуществляется для метода граничных элементов в целом. Это отчетливо показано в данной книге, и авторы настойчиво добиваются, чтобы читатель ощутил единый модульный характер вычислительных программ и значительную общность модулей. Сравнивая достоинства вариантов, можно все же отметить, что прямой метод, включая и вариант разрывных смещений в прямой его трактовке, очень привлекателен для механиков и инженеров своей главной чертой — тем, что в нем неизвестные функции являются физически осязаемыми величинами. Это немаловажное достоинство становится особенно ценным в случаях, когда достаточно знать лишь значения усилий и смещений на границе, когда необходимо учесть дополнительные соотношения в угловых и других особых точках, а также в контактных задачах, подобных рассмотренным в 8.2, 8.4, при произвольных условиях, связывающих усилия с взаимными смещениями в соприкасающихся точках границ. С другой стороны, в непрямых вариантах несколько сокращаются вычисления на заключительном этапе — при нахождении напряжений, деформаций и смещений во внутренних точках области по найденному решению ГИУ. [c.274]

Опять наблюдается довольно хорошее соответствие между результатами расчетов по локальной [31,34] и глобально-локальной моделям. Следовательно, дополнительный горб на кривой у свободной кромки, соответствующей третьему модельному представлению, вероятно, обусловлен недостаточно мелким делением внутреннего слоя 0° на подслои. Таким образом, еще один фактор может оказаться важным для получения удовлетворительных результатов. Сейчас нет точного определения этого фактора, однако, по-видимому, постепенный переход между локальной и глобальной областями может помочь получить точные результаты этому соответствует второе модельное представление на рис. 1.29. Другой фактор, который влияет на результаты, приведенные на рис. 1.28, — значительно меньшая расчетная величина компоненты напряжения по сравнению с аналогичным напряжением в слоистом композите, результаты для которого показаны на рис. 1.27. Таким образом, абсолютная величина ошибки для результатов первого модельного представления на рис. 1.28 мала, хотя относительная ошибка может быть достаточно большой. Как видно из рис. 1.30, для тех же самых модельных представлений толщин слоев, что и на рис. 1.28, относительная ошибка результатов расчета для слоистого композита [0 / 75°/0 Щ5 меньше, чем для слоистого композита [0°/ 60°/0°Н],. Результаты, полученные для модельного представления [0 /-75 /75 /0 Q/0 QJj близки к результатам для первого модельного представления на рис. 1.30. Оказывается, что абсолютная величина компоненты напряжения также является важным фактором получения точных результатов при моделировании слоистого композита. [c.75]

При решении задачи о вращении мы не рассматриваем вопрос о нормальных ускорениях и связанных с ними внутренних напряжениях в телах. Расчет этих величин производится теми же способами, которые были установлены для расчета поступательных движений. [c.261]

Необходимое условие коррозионного растрескивания — наличие растягивающих рабочих (активных) или остаточных (внутренних) напряжений. По своему происхождению эти напряжения могут быть самыми различными механическими, термическими, вызванными фазовыми превращениями, сварочными и т. д. Напряжения сжатия не вызывают этого вида коррозии [4]. С ростом растягивающих напряжений хлоридное растрескивание аустенитных сталей, как правило, ускоряется, и наоборот, снижение величины растягивающих напряжений затормаживает его наступление. По данным работ [52, 53, 57], несмотря на значительное замедление коррозионного растрескивания со снижением нагрузки для аустенитных сталей типа 18-8 не существует какого-либо порога или предела напряжений, ниже которого можно не опасаться разрушения (даже для отожженных материалов). Зафиксированы случаи растрескивания сталей 18-10 вообще без внешней нагрузки, только за счет внутренних напряжений, составляющих по расчетам 2—3,5 кгс/мм2 [58]. [c.90]

При расчетах главное значение имеет величина наибольших напряжений. Оказывается, что при свободных концах цилиндра эти наибольшие напряжения соответствуют напряжениям гг и 00 на наружной и внутренней поверхностях цилиндра и могут быть определены из таких простых формул при г = Го [c.180]

Проведенные исследования позволили найти соотношение между адгезионной прочностью при наличии и отсутствии внутренних напряжений, т. е. между величинами F p и тр, на основании расчетов по формулам (VII,6) и (VII,7). [c.315]

Поверочные расчеты выполняются тогда, когда все необходимые параметры машин уже выбраны и необходимо лишь проверить, отвечают ли они заданной целевой функции, правильно ли сделан их выбор. Так, поверочные расчеты на прочность позволяют оценить соответствие в спроектированной конструкции внутренних напряжений допустимым, вращение шпинделя с нужной частотой, перемещение суппорта с заданной величиной подачи и т. д. [c.75]

Предварительно необходимо коротко остановиться на следующем. Конструктор должен исходить из общих размеров сечения. Так как известно, что почти у всех гальванически осажденных металлов механические свойства, особенно модуль упругости, отличаются от соответствующих свойств основного материала (например, стали или легких металлов), то недопустимо при толщине покрытия, превышающей 50 мкм, исходить в расчетах на прочность из общих размеров. По условиям надежности детали в работе следовало бы всегда вводить в расчет сечение материала без покрытия. Однако в расчете может быть учтено различное сопротивление основного материала и покрыт Я, но для этого необходимо знать коэффициенты, характеризующие их прочность. У гальванических покрытий таких коэффициентов нет, так как некоторые свойства изменяются в условиях осаждения, а частично и в результате еще мало изученного влияния собственных напряжений. Поэтому при изучении данных испытаний необходимо уточнить, к каким сечениям относятся показатели прочности. Чтобы более полно учитывать зависимость между прочностью и состоянием внутренних напряжений, для отдельных покрытий приведены характерные величины, относящиеся к собственным напряжениям. [c.185]

Радиус закругления пуансона в основном принимают равным внутреннему радиусу изделия. Если металл при гибке пружинит , то применяют калибрующий (чеканящий) удар, от которого напряженное состояние изгибаемого материала резко изменяется. Величина зазора оказывает влияние на усилие гибки. При малых зазорах получается утонение толщины изделия. Для ориентировочных расчетов величину зазора на одну сторону определяют из следующих соотношений для стали 2г= (1,05-ь1,15)5 для цветных металлов (медь, латунь, алюминий) 2г= (l,0- l,l)5. [c.15]

Припуск, компенсирующий коробление черной отливки, устанавливается в зависимости от конструкции и размерных соотношений заготовки, т. е. ее жесткости. Этот припуск удаляется обычно при черновой обработке, после которой, однако, остается значительно уменьшенная, но все же достаточно ощутимая остаточная погрешность коробления. В связи с удалением верхних напряженных слоев металла при черновой обработке нарушается равновесие внутренних напряжений, что приводит к деформации заготовки. Поэтому при расчете припуска под получистовую или чистовую обработку учитывают совокупность остаточного коробления и коробления, возникающего в результате перераспределения внутренних напряжений. Результирующую пространственных отклонений принимаем ориентировочно как удвоенную величину остаточного коробления [c.278]

При поверочном расчете величина приведенного напряжения от внутреннего давления определяется по следующим формулам для камер из бесщовных труб [c.205]

Расчет внутренних напряжений в покрытии по величине внутренних напряжений в подложке, определенных на свободной ее стороне или измеренных со стороны покрытия, производится на основании данных, полученных специальными методами. Обычно пользуются поляризационнооптическим или тензометрическим методами исследования напряжений, причем оптический метод проще, удобнее и дает более точные результаты. [c.25]

Детали и аппараты необходимо конструировать небольшого веса и сравнительно небольших размеров. Толщина стенок отливок должна быть равномерной с плавными переходами от одной толшины к другой. Этим обеспечивается равномерность охлаждения отливок при затвердевании и снижение величины внутренних напряжений. Сферические поверхности деталей создают возможность их деформирования под влиянием внутренних напряжений, в то время как плоские поверхности деталей способствуют растрескиванию. В случае невозможности придать детали сферическую форму плоскую форму изготовляют с таким расчетом, чтобы толщина стенки в центре плоскости составляла приблизительно толщины стенки у краев. Кромки сферических аппаратов также необходимо проектировать с утолщениями, так как охлаждение у кромок всегда бывает более интенсивным, и одинаковая толщина стенки может прчвести к ее растрескиванию. При конструировании вращающихся частей аппаратов насосов, вентиляторов и т. д. необходимо, чтобы окружная скорость была не более 28—Ъ1 м сек. [c.302]

Из полученных данных следует, что если природа подложки не оказывает влияния на механизм и глубину отверждения покрытий, то она не влияет и на величину внутренних напряжений, возникающих в полимерных покрытиях в процессе их формирования. В этом случае роль подложки сводится к предотвращению свободной усадки покрытия, и, следовательно, внутренние напряжения можно рассчитать по их усадке и механиче-хким показателям. Подобные расчеты удовлетворительно согласуются с результатами опытов по непосредственному определению внутренних напряжений оптическим и консольным методами. [c.31]

Тонкостенный цилиндрический сосуд из алюминиевого сп/ава = 0,7-10 Мн1м ) закрыт крышкой из того же материала, прт<репленной к фланцам сосуда шестнадцатью болтами Л1] t (рис. 5.34). Допускаемое напряжение для материала сосуда [а ,] = 80 Мн/м . Определить допускаемую величину внутрен-пего давления р в сосуде исходя из прочности его стенок и прочное ги болтов (расчет вести по гипотезе наибольших касательных [c.80]

Микромеханическая точка зрения основывается на том, что поведение композиционного материала или конструкции тесио связано с величиной и распределением внутренних напряжений и с передачей нагрузки от одного компонента к другому. В микромеханике исследуются эти внутренние напряжения, а также внутренние реакции и взаимодействия отдельных частей, вызываемые приложенными силами. Полученные сведения являются основой для расчета и предсказания макроскопического поведения материала, выяснения вида разрушения и установления критерия прочности. [c.493]

Из-за большой разницы коэффициентов теплового расширения алюминиевых сплавов и стали или чугуна монометаллические вкладыши из алюминиевого сплава, установленные в стальной или чугунный корпус (наиболее распространенная конструкция подшипника), при рабочих температурах могут иметь высокие внутренние напряжения сжатия, тем большие, чем выше температура (см. табл. 77—78). При некоторой критической температуре внутренние напряжения могут достигать предела текучести материала (при условиях, зависящих от посадки, геометрических размеров, прочности сплава и разницы в коэффициентах теплового расширения корпуса и вкладыша) и вкладыши начнут деформироваться пластически. Вследствие этого при последующем охлаждении вкладышей внутренний диаметр их уменьшается против начального, что приводит к опасному уменьшению или исчезновению зазора между валом и вкладышами. Величина критической температуры, как показали расчеты и экспериментальная прогерка, обратно пропорциональна пределу текучести материала, что и привело к распространению наиболее прочных алюминиевых сплавов в начальный период промышленного применения алюминиевых антифрикционных сплавов. [c.113]

В предыдущих расчетах принималось От1 заданным в пределах 5—15 Мн1м и выше, однако в действительности он определяется величиной натяга и раз.мерами вала. Поэтому, уточняя разобранные выше методы расчета диска, надо определить необходимую величину натяга, гарантирующую плотную посадку диска на любых режимах работы турбины, по этой величине найти напряжения на внутренней поверхности втулки и, базируясь на них, рассчитать диск. [c.232]

Отметим следующее. Во-первых, обезразмеривание напряжений при расчете До ) вьшолняют обычно относительно модуля упругости (см. раздел 1.6), вследствие чего 0< о <1. Во-вторых, испытания металлов, например на растяжение, служат методом идентификации относшельного количества микрообъемов (или вероятности До )с/о ), обладающих заданным уровнем внутренних напряжений, а кривая До ) задает их общее распределение по величинам деформации во время испытаний. В-третьих, работа элемента Сен-Венана в моделях Шведова и Ишлинского связана с работой дислокационного [c.219]

Вместо галилеевского принципа расчета по предельному, разрушающему состоянию стал утверждаться новый принцип рабочего состояния. Напряжения в рабочем состоянии каждого элемента предполагалось ограничить допустимыми, т. е. такими, чтобы возипкающие в нем изменения не возрастали со временем . Определение же напряженного состояния кан дого кусочка вещества внутри конструкции стало возможно с помощью выведенных Навье и Коши уравнений равновесия. Оказалось, что полная картина напряжений во внутренней точке тела описывается девятью величинами тремя напряженнями растяжения — сжатия и шестью сдвиговыми напряжениями, по они связаны шестью уравнениями равновесия, и независимых среди них, самое большее, три. Имя Пуассона обессмертили не только полученные им уравнения равновесия и колебания стержней, но н известный каждому инженеру коэффициент Пуассона, входящий наряду с модулем Юнга в наснорт любого упругого материала. [c.22]

Расчет величины 1внут-ренн их напряжений электролитических осадков, измеренных методом гибкого катода, впервые был сделан Ж. Стони (20]. На рис. 139 приведен схематический чертеж гибкого катода, изогнувшегося под действием внутренних напряжений, возникших в электролитическом осадке. Очевидно, что вследствие изгиба катода в подкладке также возникают напряжения. В непосредственно прилегаюш,их к осадку слоях подкладки силы напряжения направлены в сторону, противоположную направлению сил напряжения, возникших в осадке, а в наружных слоях — в том же направлении, что и в осадке, что указано на рисунке стрелками. Например, при сжатии осадка на гибком катоде во внутренних слоях подкладки возникают растягивающие силы, стремящиеся расширить его объем, а в наружных,— наоборот, сжимающие. Следовательно, в подкладке имеется нейтральный слой (или ось), положение которога 284 [c.284]

Внутрсшгао напряжения разделяются па напряжения первого, второго и третьего рода в зависимости от объемов, в которых они взаимно уравновешиваются. Напряжения первого рода уравновешиваются в крупных объемах, соизмеримых с величиной изделия, и обладают определенной ориентацией. Они определяются расчетным путем. Внутренние напряжения второго и третьего рода определить расчетным методом невозможно. Они уравновешиваются в микроскопических и ультрамикроскопических объемах. Таким образом, при расчете сварных строительных металлоконструкций мы имеем дело только с внутренними напряжениями первого рода. [c.17]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...