Влияние испытательных машин

ВЛИЯНИЕ ИСПЫТАТЕЛЬНЫХ МАШИН [c.23]

Вполне вероятно, что исключение разброса, вызываемого отмеченными выше большими дефектами материала и влиянием испытательных машин, должно иметь результатом значительно более логичную картину получаемых усталостных характеристик. Такая картина показала бы большую зависимость уста- [c.74]

Большинство испытательных машин снабжено автоматическими записывающими устройствами, которые в прямоугольных осях на бумаге вычерчивают зависимость абсолютного удлинения от приложенной к образцу силы (машинная диаграмма). При этом длина участка, на котором производят замер удлинения образца при испытаниях на растяжение, для круглых образцов равна 10 диаметрам и расположена в середине рабочей длины. Длина участка, на котором выполняются измерения, меньше /p,g, так как на участке измерений необходимо исключить неизбежное при самой тщательной центровке образцов влияние концевых утолщений, создающих неравномерное поле напряжений на расстоянии 1...2 толщин образца в окрестности утолщений концов. [c.137]

Механические испытания на растяжение проводятся на стандартных образцах для того, чтобы результаты испытаний были сравнимы между собой. Форма наиболее распространенного образца для испытаний на растяжение дана на рис. II.6. Он представляет стержень круглого поперечного сечения, имеющий на концах цилиндрические утолщения, называемые головками, которые служат для закрепления образца в захватах испытательной машины. Конические переходы от головок к цилиндрической части служат для исключения влияния концентрации напряжений на результаты испытаний (о концентрации напряжений см. ниже). На этом рисунке первоначальный диаметр, берется 5, 10 или 15 мм Ко = /4 — первоначальная площадь поперечного се- [c.37]

Первичные данные о механических свойствах материала получают в результате специальных лабораторных испытаний на испытательных машинах. Вид образцов и методы испытаний регламентированы государственными стандарта.ми. При это.м получают диаграмму растяжения Р = /(Д/). Исключив влияние размеров образца путем деления силы на начальную площадь, а удлинения — на начальную длину образца, получим диаграмму деформирования а = / г). Типичная диаграмма деформирования приведена на рис. 10.5. [c.166]

Стержень устанавливается в специальные опоры 1 я 2, позволяющие по-разному закреплять его концы с целью выявить влияние способа закрепления стержня на величину критической силы. Эти опорные устройства, устанавливаемые в захватах испытательной машины, снабжены винтами, благодаря чему можно осуществить три вида закрепления стержня [c.213]

В книге подробно освещены методические вопросы испытания материалов в условиях неизотермического малоциклового нагружения, даны схемы испытательных машин, приведены параметры кривых термической усталости многих жаропрочных материалов, показано влияние технологических факторов (режимов литья, термообработки, модифицирования структуры, механической обработки и др.). Экспериментальный материал обобщен расчетными уравнениями, которые рекомендованы для прогнозирования долговечности деталей на стадии проектирования и продления ресурса. [c.4]

На рис. 7 дана условная диаграмма предельной пластичности материала, испытанного при различных температурно-скоростных условиях деформации. При построении таких диаграмм следует помнить, что на величину Лр в условиях горячей деформации существенное влияние оказывает скорость деформации. К сожалению, во многих исследованиях этому не уделялось должного внимания и испытания по различным методам (сжатие, растяжение, прокатка на клин, кручение) проводились в совершенно несопоставимых скоростных диапазонах в зависимости от возможностей испытательных машин и исследовательского оборудования. [c.21]

Испытание на растяжение и сжатие. В связи с неоднородностью напряженного состояния в образце возникают значительные погрешности, которые существенно зависят от закрепления образца в захватах испытательной машины. При испытаниях образцов в направлениях, несовпадающих с осями упругой симметрии, происходит их перекос и скручивание. Кроме того, при испытаниях образцов из анизотропных материалов в произвольном направлении происходит поворот и смещение поперечных сечений из-за сдвиговых деформаций. Известно, что при обычных испытаниях абсолютно свободной деформации образца не происходит. В зажимных приспособлениях испытательных машин вблизи поверхностей захвата в образцах вследствие стесненной деформации возникает неоднородное напряженное состояние. Влияние закрепления образца на характер напряженного состояния снижается по мере удаления от мест захвата, тогда при достаточной длине образца и ограниченной ширине можно говорить об однородном напряженном состоянии в его средней части. Однако дополнительные напряжения, возникающие вблизи места захвата, часто оказываются определяющими, что приводит к преждевременному разрушению образцов у торцовых сечений. Учитывая различие характеристик прочности при растяжении и сжатии композиционного материала, важно обеспечить минимальный эксцентриситет приложения нагрузки при испытаниях на сжатие. [c.144]

Наличие скачков на R-кривых и на диаграммах нагрузка — смещение у никелевых сталей является предметом для обсуждения. Эти скачки представляют собой быстрый рост трещины с последующей его остановкой. Остановки могут быть связаны с характеристиками вязкости материала, но могут быть также результатом падения приложенной нагрузки из-за жесткости испытательной машины. Результаты определения вязкости разрушения, полученные в настоящей работе, дают более полную характеристику свойств материала и призваны помочь при выборе материала в каждом конкретном случае его применения. Проведенные испытания показывают, что работоспособность сварной конструкции, изготовленной из сталей, легированных никелем, зависит от свойств зоны термического влияния. Это необходимо учитывать наряду с расчетными, технологическими и экономическими факторами при окончательном выборе материала. [c.219]

Рис. 9. Влияние скорости движения захватов испытательной машины на изменение нагрузки для зарождения трещины в сплаве Ti — 3 % V —11% Сг — 3 % AI (0,5 ч при 725 С, охлаждение в воде, образец с односторонним надрезом), испытанном в растворе О.б М КС1 при 24 и ф =—0.500 мВ [43].

Колебания сосредоточенных масс упругих систем испытательных машин считают моногармоническими. В действительности вследствие влияния различных конструктивных или других факторов (непостоянство момента инерции массы инерционных возбудителей колебаний с вращающимися неуравновешенными массами, конечного отношения радиуса кривошипа к длине шатуна, нелинейность характеристики электромагнитного возбудителя колебаний и т. п.) возбуждаемые колебания не всегда бывают моногармоническими. Однако искажения формы кривой цикла нагружения, как правило, невелики, и высшими гармоническими составляющими можно пренебречь. [c.36]

Влияние конструкции машин. Пределы усталости для какого-либо вида деформации могут существенно различаться в зависимости от конструктивных особенностей испытательных машин. Так, например, при наличии в машинах специальных приспособлений, уменьшающих эксцентриситет, искажения результатов будут меньше, чем в машинах без таких приспособлений. На результаты испытаний могут влиять также конструкция захватов и различие в способах нагружения. Пределы усталости, установленные на совершенно одинаковых машинах, могут различаться между собой в зависимости от методики и тщательности подготовки и проведения испытаний. Данные о возможном влиянии на предел усталости различных видов деформаций, полученные из сравнительных испытаний, приведены в табл. 28. [c.86]

Влияние частоты повторения циклов переменных напряжений на выносливость материала обычно учитывается уже при нахождении предела выносливости. Существующие испытательные машины, как правило, дают около 3000 циклов напряжений в минуту. Опыты показывают, что изменение этого числа в пределах от 500 до 10 ООО циклов минуту заметным образом на величине предела выносливости не сказывается. Поэтому при расчетах деталей, работающих при переменных напряжениях, специальный коэффициент динамичности напряжений Кц следует вводить только при скоростях повторения циклов, меньших 500 или больших 10 ООО в минуту, а также в тех случаях, когда, переменная нагрузка одновременно является ударной. [c.558]

В исследованиях, проведенных с целью оценки влияния скорости деформации на свойства при растяжении, часто поддерживают постоянной скорость перемещения активного захвата испытательной машины, принимая ее за скорость растяжения образца. Однако, как показано на рис. 2.6, испытательная машина не является абсолютно жесткой. На станину, грузовой винт, головки 46 [c.46]

При соответствующей ориентации слоев можно получить композиты с отрицательными и равными нулю коэффициентами Пуассона. На рис. 2.68 показаны зависимости коэффициента Пуассона композита с несимметричной укладкой от направления волокон. При больших значениях коэффициентов Пуассона происходит значительная деформация материала у торцов и в местах передачи нагрузки, причем, как подчеркивают авторы [И], при определении коэффициента Пуассона имеет влияние вид закрепления или опирания концов образцов на плитах или в зажимах испытательной машины. [c.128]

Действующие ГОСТ 1497—73 и ГОСТ 10006—80 предусматривают определение предела текучести металла с учетом податливости испытательных машин. При одинаковой скорости перемещения активного захвата разные типы машин дают различные скорости относительной деформации образца, что оказывает влияние на предел текучести. На предел текучести оказывает влияние запас упругой энергии, накопленной в испытательной машине. Эта энергия передается образцу в момент появления пластической деформации. Определение предела текучести металла производится при постоянной скорости относительной деформации 0,15 1/мин. Такая скорость относительной деформации обеспечивается на машинах с различной податливостью путем установления скорости нарастания нормального напряжения в образце до предела текучести. [c.15]

Перед исследованием образцы обезжиривались и часть из них погружались на 24 ч в ртуть. Испытания на усталость проводились на испытательной машине типа НУ в воздухе и в ртути. В табл. 2 приведены данные испытания, показывающие влияние ртути на выносливость шлифованных и обкатанных латунных образцов. [c.40]

Усталостные характеристики оказываются очень чувствительными к условиям проведения испытаний. Помимо таких условий, как химический состав, микроструктура, температура, термообработка, которые существенно влияют и на данные статических испытаний, серьезное влияние оказывают чистота механической обработки поверхности, форма образца, его размеры, характер испытаний и т. п. Например, предел текучести, определенный для одного и того же материала из опытов на растяжение цилиндрического образца и из опытов на изгиб бруса, на образцах с полированной поверхностью и на образцах, обработанных резцом на токарном станке, будет, по суш еству, одним и тем же. Пределы же усталости, определенные из опытов на растяжение— сжатие и из опытов на изгиб, иногда очень сильно, отличаются, причем разница достигает 40 — 50% (по отношению к меньшей из величин). Несопоставимые данные об усталостных характеристиках получаются из испытаний двух образцов при прочих равных условиях, один из которых хорошо отшлифован, а другой грубо обработан на токарном станке. Небезразличным также оказывается, ведутся ли испытания на знакопеременный симметричный изгиб в одной и той же физической плоскости цилиндрического образца или путем вращения вокруг криволинейной оси изогнутого образца, как это делается в ряде испытательных машин на усталость, когда все диаметральные сечения образца проходят одну и ту же историю напряжений. В справочниках данные об усталости обычно приводятся для трех видов типовых испытаний на изгиб, на одноосное растяжение—сжатие и на кручение (соответствующие пределы усталости обозначаются [c.307]

Тот факт, что приведенные на рис. 3.10 и 3.17 обобщенные результаты испытаний на базе 10 циклов до разрушения показывают значительное расхождение в усталостной прочности, наводит на мысль о том, что посторонние воздействия, такие как влияние испытательных машин, имеют преобладающее значение. При пределе прочности 53 кГ1мм среднее значение предела выносливости в случае изгиба равно 18 кГ1мм , тогда как в случае симметричного осевого нагружения предел выносливо- [c.86]

Крепление образца в захватах. Создание на основе высокопрочных армирующих волокон полимерных композиционных материалов порождает значительные трудности получения стабильных значений предела прочности при растяжении этих материалов 39]. Особенно они проявляются при испытании трехмерноармнрованных материалов, изготовленных на основе углеродных волокон. Опытные данные и характер разрушения образцов свидетельствуют о том, что сложность получения стабильных и воспроизводимых характеристик прочности при растяжении композиционных материалов обусловливается главным образом необ.ходимостью надежного крепления образца в захватах испытательной машины (для исключения проскальзывания), а также влиянием формы и размеров образца. Учет этих факторов особенно необходим при испытании высокопрочных композиционных материалов. Проскальзывание образца в захватах приводит к появлению па его поверхности царапни, сколов и вмятин. Повторное нагружение образца после проскальзывания часто усугубляет эти дефекты н способствует разрушению образца в местах повреждения 23, 74]. Во избежание указанного явления используют различные дополнительные приспособления или устройства, которые усложняют [c.26]

Первоначальные эксперименты но определению прочностных свойств были направлены на решение основной задачи исследования прочности как функции объема волокон, ориентации волокон и механических свойств составляющих материалов. Поэтому эти эксперименты проводились на стайдартных испытательных машинах с постоянной скоростью деформации. Только позднее были введены изменения в условия нагружения. Стали осуществляться усталостные испытания, испытания на длительную прочность, влияние скорости деформации и ударные эксперименты. Причина введения в программу таких испытаний очевидна. Так как элементы конструкций, сделанные из композиционных материалов, должны при эксплуатации противостоять различным условиям нагружения, и не всегда ясно, как интерполировать прочностные свойства, полученные в одних условиях эксперимента, на другие случаи. [c.268]

Суммируя данные о влиянии скорости деформации на прочность однонаправленных волокнистых композитов, можно сказать, что, по-видимому, в интервале изменения скорости деформации, обычно используемом в стандартных испытательных машинах, изменения значений прочности не слишком велики. Эти изменения составляют 10 или 20% в зависимости от свойств составляющих и геометрии композита. При испытаниях с разными скоростями деформации наблюдались разные виды разрушения, однако в настоящее время не существует модели для предсказания прочностных свойств различных композитных систем при нагружении с переменными скоростями деформации. [c.321]

В книге рассмотрены вопросы сопротивления жаропрочных материалов неизотермическому малодикловому нагружению — термической усталости. Приведены экспериментальные данные по термической усталости жаропрочных сталей, никелевых деформируемых и литых сплавов, используемых в основном в деталях газотурбинных установок. Освещены роль технологических факторов (режимов литья и термообработки, покрытий, пайки и др ). а также влияние основных параметров циклического нагружения — температуры, частоты, нагрузки. Определены критерии прочности при термоусталостном нагружении при высоких (до 1050 С) температурах и предложены расчетные уравнения для прогнозирования долговечности. Изложены методы испытаний, приведены схемы испытательных машин. [c.2]

Чтобы определить влияние климатических температур на хладостой-кость материалов, из которых изготавливаются машины северного исполнения, применяют установки, где достигается температура порядка —30 ч-н—80° С. Как правило, для этого в конструкцию испытательных машин вводят холодильный шкаф с испарителями, которые питаются либо от компрессорного фреонового агрегата [84], либо от других несложных устройств. [c.188]

В связи с оценкой эффектов следует иметь в виду, как уже отмечалось выше, что существенное влияние на эффекты перераспределения напряжений и деформаций имеет жесткость испытательной машины и образца. В испытаниях на механической установке жесткость машины с образцом для случая упругого деформирования составила 5000 кПсм, тогда как аналогичные данные для термоусталостной машины с варьируемой жесткостью нагружения характеризуются величиной 9000—35 ООО кГ/сж. Большая жесткость термоусталостной установки также должна приводить к некоторому снижению рассматриваемых эффектов. [c.96]

Получение корректных экспериментальных данных о влиянии скорости деформации на сопротивление, как показано в предыдущем параграфе, требует сохранения определенного закона нагружения в процессе испытания во всем скоростном диапазоне испытаний. Жесткость цепи нагружения испытательной машины, включающей образец из исследуемого материала, динамометр и соединительные элементы, в зависимости от сопротивления материала и его изменения в процессе испытания оказывает влияние на реализуемый закон нагружения (деформации) материала в объеме рабочей части образца [171]. Связанное с этим отклонение параметра испытания от номинального не превысит допустимых пределов при ограничении жесткости цепи нагружения. Влияние жесткости особенно существенно при резком изменении скорости деформации или нагрузки, имеющем место при переходе от упругого к упруго-пластическому поведению материала вблизи верхнего и нижнего пределов текучести, предела прочности, у точки разрушения. В связи с этим рассмотрим влияние жесткости цепи нагружения на закон деформирования. Основное внимание уделим рассмотрению отклонения от параметра испытания e = onst. [c.69]

Для исследования влияния боковой разгрузки на измерения был поставлен специальный опыт, заключающийся в обеспечении более раннего прихода к датчику боковой разгрузки по сравнению с разгрузкой от тыльной поверхности ударника. Как показал эксперимент, датчик регистрирует спад давления в ударной волне на 5% от максимума для образца толщиной 20 мм ио истечении примерно 7 мкс после прихода фронта ударной волны. Таким образом, в течение этого времени при данных схеме эксперимента и размерах образца и ударника деформирование за фронтом ударной волны можно считать одномерным. Максимум откольного импульса регистрировался для образцов толщиной 20 мм не позже 6 мкс за фронтом ударной волны и, следовательно, влиянием боковой разгрузки можно пренебречь. Для сравнения на испытательной машине ИНСТРОН была исследована прочность сцепления слоев под действием статических растягивающих напряжений. [c.227]

Испытания различных фрикционных материалов были проведены во ВНИИТМАШе [11], [132] на нормальных крановых тормозах, установленных на тормозном стенде, имитировавшем повторно-кратковременную работу крановых механизмов. Метод испытания исключил влияние особенностей испытательной машины на ход испытаний и обеспечил получение результатов, весьма близких к эксплуатационным. Основные выводы лабораторных исследований проверялись по данным испытаний на кранах в условиях нормальной эксплуатации. Тормозной стенд представлял собой инерционную машину, маховые массы которой разгонялись электродвигателем до заданной скорости и останавливались тормозом с накладками из испытуемого фрикционного материала. При этом работа торможения зависела от установленной маховой массы и скорости ее вращения. Осуществление различных режимов Е52 [c.552]

Система образования защитной полимерной пленки, В связи с тем, что граничная смазка минеральными маслами не обеспечивает необходимую защиту от износа, эксплуатационные свойства смазочных масел улучшают введением специальных противоиз-носных, антиокислительных и других присадок, что экономит расход масел и повышает долговечность машин. К этим присадкам относятся присадки на основе металлорганических соединений, что имеет некоторую аналогию с ИП. В 50-х годах была предложена смазка, содержащая компоненты полимеризующихся на контакте веществ [61]. Основой действия такой пленки являлось ее значительно большее сопротивление деформации и внедрению, чем таковое оказывает несущая жидкость. Предполагалось, что из-за нагрева участков контакта образование и схватывание пленки с металлом должно происходить на наиболее нагруженных участках, т. е. при огромных удельных давлениях, и на окисной пленке путем адсорбции или при каталитическом влиянии металла при износе окисной пленки на предельно высоких нагрузках. Как только полимерная пленка износится, увеличение трения и температуры приведет к наращиванию. новой пленки. В работе [61 ] предложен ряд маслорастворимых добавок, например смесь метилового эфира многоосновной кислоты и полиаминов, дающая полиамидный полимер трения, который эффективно снижает заедание на шестеренчатой испытательной машине Ридер . [c.15]

Использование характеристик сопротивления усталости, полученных при стационарных испытаниях, не может обеспечить высокой точности расчета на прочность деталей, работающих в условиях случайного нагружения — наиболее типичного для современных ответственных конструкций. Методы расчета деталей при нестационарной напряженности, разрабатываемые академиком АН УССР С. В. Серенсеном и его учениками, предполагают использование характеристик усталости, учитывающих влияние изменчивости величины действующих напряжений. Такие характеристики определяют с помощью программных испытательных машин, на которых исследуются закономерности накопления усталостного повреждения в зависимости от эксплуатационных, конструктивных и технологических факторов, определяются параметры вторичных кривых усталости, а также выясняются активные части спектра эксплуатационных напряжений. [c.3]

Облученные образцы вместе с необлученными контрольными образцами иепытывали на растяжение на машине МР-0,5 со специальными захватами с тензометрическими датчиками, позволяющими регистрировать усилие и деформацию образцов на двухкоординатном потенциометре типа ПДС. Для исключения влияния неоднородности материала определение предела прочности при изгибе и динамический модуль упругости измеряли на образцах, которые высверливали полой фрезой из половинок галтельного образца, оставшегося после испытания на растяжение. Предварительно была установлена допустимость такого рода испытаний на образцах, изготовленных из ранее разрушенного материала. При этом предел прочности при изгибе измеряли на настольной испытательной машине с максимальным усилием 30 кгс. Усилие прилагалось по центру образца длиной 40 мм и диаметром 6 мм, расстояние между юпорами составляло 30 мм. Динамический модуль упругости измеряли ультразвуковым методом. Из оставшихся после определения предела прочности при изгибе половинок образца нарезали образцы высотой 10 мм, на которых определяли предел прочности при сжатии. [c.128]

Передаче возбужденного потока препятствуют внешние и внутренние сопротивления. К первым относят сопротивления передаточной цепи, механических звеньев испытательной машины или установки, а также сопротивления объекта испытания. Ко вторым относят сопротивления (проводимости), присущие механизму преобразования и влияющие на значение возбужденного потока под нагрузкой, характеризующие степень его жесткости. Внутренние сопротивления целесообразно присоединять к внешним и, в зависимости от их характера и степени влияния на преобразователь, рассматривать последний как идеализи- [c.194]

Исследования проводились на образцах с характеристиками, идентичными применявшимся для исследований влияния пористости и объемного веса на тепловую проводимость клеевых прослоек (см. табл. 6-1). Прочность клеевых соединений на сдвиг Тв испытывалась согласно ГОСТ 14759-69 на испытательной машине ЦДМ-10 с нагревательным приспособлением при температуре 368 К. Прочность при сдвиге определялась как среднее из четырех замедрв. [c.242]

Для оценки несущей способности термо-нагруженных элементов конструкций во многих случаях является принципиальньпи учет совместности термического и механического воздействия. Для решения таких задач стенды оборудуют системами и установками для статического и циклического нагружения образцов, моделей и натурных деталей [63, 77]. Это рычажные, гидравлические и электродинамические испытательные машины и вибростенды. Требования к ним и условия испытаний практически не отличаются от рассмотренных. Определенная специфика должна учитываться при разработке и эксплуатации узлов сопряжения элементов газового тракта и крепления образца (детали) на машине, в частности, обеспечение надлежащей герметизации камер и исключение влияния на состояние образца тепловых перемещений всех узлов стенда. [c.333]

Лри ограниченных значениях ст и ё и сравнительно высоких температурах вклад мгновенной пластической деформации в суммарную неупругую деформацию оказывается небольшим. Диаграмма изотермического растяжения, полученная экспериментально в таких условиях, уже не дает возможности выделить явно зависимость мгновенной пластической деформации от действующего напряжения. Это, в свою очередь, затрудняет обработку результатов испытаний на ползучесть при наличии начальной пластической деформации и достоверное построение кривых ползучести. Такая диаграмма представляет собой функцию а == а (е, Т) или обратную ей 8 = = е (ст, Т), построенную (в зависимости от условий испытания) либо при ё = onst (постоянная скорость движения захватов испытательной машины), либо при а == onst (постоянная скорость возрастания нагрузки) [27]. Например, представленные на рис. 3.2 экспериментальные диаграммы растяжения меди снимались при а =< 100 МПа/с. Несмотря на то что такая скорость является довольно высокой, учет ее при расчете по упрощенной модели (крестики на рис. 3.2) лучше приближает результаты к экспериментальным данным (сплошные кривые), чем принятая выше аппроксимация диаграмм растяжения в виде двухзвенных ломаных особенно при более высоких температурах, когда сильнее сказывается влияние ползучести. [c.133]

Обсуждение экспериментальных данных работы [46]. В этой работе исследуется влияние повышенных температур на критические нагрузки при осевом сжатии изготовленных методом мокрой комбинированной намотки цилиндрических оболочек из стеклопластика на эпоксидно-фенольном связующем и стеклонитей НС 150/2. Объемное содержание связующего около 40%. Схема армирования— [0/90/0] Г. Диаметр оболочек 140мм, длина 140 мм, толщина стенки 0,45 мм. Испытания проводили на универсальной испытательной машине RS-2, обеспечивающей постоянство скорости нагружения и электронную запись диаграмм нагрузка-перемещение активной траверсы с помощью индуктивных датчиков. [c.301]

Наиболее типичная и в то же время иллюстрирующая многие важные особенности зависимость напряжения от деформаций получается при испытании на растяжение образца из малоуглеродистой стали. Если испытание проводится таким образом, что при этом удается избежать влияния инерции испытательной машины, то результаты обычно весьма похожи на кривую, изображаемую сплошной линией на рис. 1.3. Предел пропорциональности (proportional) Тр, который определяется как конец первоначально прямолинейного участка диаграммы, можно считать совпадающим (настолько близко, насколько можно измерить) с пределом упругости (elasti ) Те, определяемым как наибольшее напряжение, вплоть до которого образец будет упруго восстанавливать свои [c.28]

Между 70 мин и 18,5-ч Вундт убирал образцы из испытательной машины и помещал их в водяной пар примерно на 17,5 ч, после чего он снова испытывал образцы и наблюдал очевидное увеличение углов наклона касательных к кривой в соответствующих одинаковым значениям е точках. Такое увеличение он приписал влиянию rigor mortis. Мой коллега-биохимик i) сказал мне, что скорее всего за эти 17,5 ч образцы просто полностью сварились, внеся, таким образом, в механику еще один неучтенный фактор. Во всяком случае можно отметить, что дальнейшие испытания в промежутке до 43,25 ч, включая второе 18-часовое пропаривание, дали существенно [c.108]

Дойтлер был весьма озабочен неточностями, наблюдаемыми в результатах по ударным опытам, которые он, наряду с неспособностью точно установить нулевую линию, приписывал временным эффектам и влиянию других факторов на ударные опыты. Общая тенденция увеличения предельного напряжения со скоростью деформации была очевидна, хотя он не был уверен в постоянстве скорости деформации, так как она зависела полностью от передачи мотора испытательной машины. В работе (Deutler [1932, 1 ) содержится подробное обсуждение деталей эксперимента по любому аспекту проблемы, за исключением концептуальной ограниченности маятниковых удар- [c.190]

Способ приложения нагрузки к торцовым поверхностям такого прямоугольного образца оказывает, как известно, влияние на распределение напряжений и деформаций для достижения сравнимых результатов торцы . кебольших образцов-пришлифовываются, чтобы обеспечить равномерность передачи давления. В больших образцах, шлифовка которых затруднительна для выравнивания опорной площади, применяют гипс и в дополнение иногда прокладку из листов картона, чтобы обеспечить равномерность передачи давления от подушек испытательной машины на образец. В коротких образцах распределение напряжений с трудом может быть определено опытным путем употребление же для опытов прозрачных моделей значительно зшрощает задачу, как видно из описания в 7.09. [c.498]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...