Предельное сопротивление пластин

Предельное сопротивление пластин [c.416]

Найдем коэффициент сопротивления пластины при ее обтекании с отрывом струй безграничным симметричным потоком (рис. 7,30). Другими словами, получим предельное значение коэффициента С для пластины в канале (рис. 7.28, б), когда последний бесконечно расширяется. В этом предельном случае должны совпадать по величине и направлению скорости течения бесконечно далеко слева и справа от пластины, т. е. Vg = ti . Тогда можно считать, что в плоскости течения г (см. рис. 7.24, а) бесконечно удаленная точка Н сливается с бесконечно удаленной точкой А. [c.264]

Идеально вязкое разрушение соответствует предельному случаю, когда В этом случае сопротивление пластины прямо 1фо- [c.82]

Одной из важнейших характеристик сопротивления материала трещинообразованию является величина предельной нагрузки, связанная с началом развития трещины, которое зачастую отождествляется с понятием полного разрушения. Однако это справедливо только в случае лавинообразного неустойчивого распространения. Во многих случаях взаимодействия трещин с препятствиями и границами, а также в задачах взаимодействия систем трещин, как показывают эксперименты и расчеты [98, 185, 216, 219, 309, 326, 331, 395], на значительном участке изменения нагрузки развитие трещины протекает устойчиво. Очевидно, что наличие устойчивых трещин в конструкциях и сооружениях, работающих зачастую в определенных режимах изменения внешних нагрузок, гораздо менее опасно, а искусственное усиление таких сооружений (за счет постановки заклепок,, пластин и стрингеров, высверливания отверстий на пути распространения трещин и т. д.) может значительно продлить их жизнь . [c.161]

В связи с этим для мягких малоуглеродистых сталей имеет значение оценка их сопротивления распространению трещин при номинальных напряжениях, достигающих и превышающих предел текучести, т. е. при достижении предельных состояний на стадии общей пластичности. При хрупких состояниях этих сталей, для которых ак<0,8 Стт, используют приближенные выражения (2.16) и (2.19), связывающие критические напряжения и критическое раскрытие трещины для стадии инициирования быстро протекающего разрушения. Для квазихрупкого состояния, для которого критические значения номинальных напряжений приближаются к пределу текучести От, используют более полные выражения (2.20) и (2.21) с учетом ограниченной ширины пластины типа б (см. рис. 3.11), испытываемой на растяжение. Выражения (2.19) и (2.23) позволяют по раскрытию тре- [c.57]

Как было показано в 11-9, при нагреве цилиндров можно получить к. п. д. индуктора, даже несколько превышающий предельный, если поместить в него вместо одного цилиндра большого диаметра пучок цилиндров малого диаметра. Подобное же явление наблюдается и при нагреве пластин [39]. В последнем случае, однако, особое значение приобретает вопрос о взаимном расположении пластин. Если, например, расположить пластины в один ряд, как показано на рис. 12-5, а, то повышения к. п. д. не произойдет, так как при малой толщине пластин активные сопротивления индуктора и нагрузки увеличатся почти в одинаковой степени. На рис. 12-5, б пластины расположены одна над другой. Если ширина пластин в несколько раз превосходит толщину пакета, то будет достигнуто заметное повышение к. п. д., так как сопротивление индуктора возрастет незначительно, в то время как сопротивление пакета будет пропорционально числу пластин. [c.200]

Это напряжение должно быть значительно ниже предела текучести материала, который за пределами пластической зоны у кончика трещины работает в пределах упругости деформирования. Безразмерный коэффициент а отражает как геометрический фактор, так и характер распределения напряжения а. При весьма большом отношении ВИ этот коэффициент равен единице, что имеет место и в случае бокового надреза длиной I. При конечном отношении В/1 и неравномерном распределении напряжений коэффициент а принимает другие значения [101]. Случай сквозной трещины (рис. 4.15, а) в растянутой или изгибаемой пластине встречается при проведении различных опытов на трещиностойкость материалов. В расчетах конструкционных элементов чаще встречается случай плоской поверхностной трещины (рис. 4.15,6). Очертание фронта такой трещины в процессе ее развития по ряду экспериментальных данных близко к полу-эллипсу. Соотношение его полуосей по данным опытов [65] составляет примерно 0,38. Постоянство этой величины при изменении абсолютных размеров трещины объясняется тем, что независимо от исходной формы, она приобретает через некоторое число циклов нагружения устойчивую форму равного сопротивления продвижению во всех точках ее фронта. Коэффициент интенсивности /( сохраняет и в этом случае выражение (4.35) при иных значениях а, но часто используют также и выражение К — оа у лЬ, где Ь — глубина трещины (рис. 4.15, б). В тех случаях, когда глубина Ь соизмерима с расстоянием от контура трещины до противоположной поверхности тела, теоретическое определение коэффициента К оказывается затруднительным и его обычно находят экспериментальным путем (так называемый метод /С-тарировки) с использованием энергетической трактовки условий предельного равновесия трещин, распространяющихся путем квазихрупкого разрушения, т. е. такого, когда пластические деформации могут появляться лишь в локальных зонах у кончиков трещины. [c.130]

С. С. Кутателадзе и А. И. Леонтьев [Л. 3-41, 3-42] построили теорию расчета характеристик турбулентного пограничного слоя на так называемых предельных законах сопротивления и теплообмена турбулентного пограничного слоя, которые имеют место в процессах с исчезающе малой динамической вязкостью, т. е. при Re -> оо. Для случая продольного обтекания проницаемой пластины неизотермическим потоком предельный закон сопротивления имеет вид [c.233]

Мембраной называют тонкое твердое тело, которое можно рассматривать как материальную поверхность, плоскую в состоянии покоя. Предполагается, что она испытывает по всем направлениям равномерное натяжение N и оно оказывает значительно большее сопротивление отклонению мембраны от равновесного состояния, чем жесткость на изгиб. Уравнение поперечных колебаний мембраны можно получить как предельный переход от изгибных колебаний равномерно растянутой пластины при цилиндрической жесткости, стремящейся к нулю, D О (или 0) [c.189]

Предельные состояния, виды и критерии разрушения. Традиционные инженерные расчеты на прочность деталей машин и элементов конструкций при однократном нагружении основаны, с одной стороны, на номинальных напряжениях, определяемых по формулам сопротивления материалов, теории упругости и пластичности, теории пластин и оболочек и, с другой стороны, на характеристиках прочности материалов при однократном нагружении,, определяемых при стандартизированных или унифицированных испытаниях лабораторных образцов из применяемых конструкционных материалов [16]. В зависимости от большого числа конструктивных (вид нагружения, размеры и форма сечений, наличие концентрации напряжений), технологических (.механические свойства применяемых материалов, вид и режимы сварки, термообработки, упрочнения) и эксплуатационных (скорость нагружения, уровень нагрузок, температура, среда) факторов при однократном нагружении возможно возникновение трех основных видов разрушения — хрупкого, квазихрупкого и вязкого 16]. Каждый из этих видов разрушения существенно отличается по уровню номинальных и местных разрушающих напряжений и деформаций, скоростям развития трещин и времени живучести деталей с трещинами, внешнему виду поверхностей разрушения. Применительно к этим видам разрушения выбирают те или иные критерии разрушения из трех основных групп — силовых, деформационных и энергетических. [c.9]

Допустимой высотой шероховатости называется та предельная высота элементов шероховатости, которая при обтекании стенки еще не вызывает увеличения сопротивления по сравнению с сопротивлением гладкой пластины. Понятие допустимой высоты шероховатости весьма важно с практической точки зрения, так как оно дает возможность заранее судить, к какой степени гладкости необходимо стремиться при технической обработке поверхности с целью уменьшения сопротивления. С физической точки зрения обстоятельства, определяющие допустимую высоту шероховатости, существенно различны для ламинарного и турбулентного пограничного слоя. [c.592]

Чистота селена существенно сказывается на электрофизических свойствах электрографических пластин и, прежде всего, на электрическом сопротивлении ее селенового слоя, являющегося основным параметром электрографической пластины. Именно электрическое сопротивление селенового слоя определяет величину предельного потенциала, до которого может быть заряжена электрографическая пластина, а также время, в течение которого она способна удержать на себе этот заряд. Все это в конечном итоге определяет контраст электрографического изображения и диапазон просвечиваемых толщин. Чем выше удельное сопротивление электрографической пластины, тем более качественное изображение можно на ней получить. [c.14]

Помимо испытаний образцов на изгиб, для определения предельного состояния по прочности и сопротивления хрупкому разрушению производятся также описанные ниже испытания на растяжения пластин большой ширины. Можно считать, что при испытании на изгиб легче получить хрупкое разрушение, так как наличие градиента номинального напряжения ограничивает возможность поперечного сужения и таким образом создает двустороннее растяжение посередине ширины образца. [c.285]

Сварными точками соединяют между собой tfe только плоские, но и цилиндрические детали, например, стержни круглого сечения с пластинами и т. п. (фиг. 239, б, в). Весьма. целесообразны для сварки точками заготовки, имеющие открытые профили или с отбортовкой (фиг. 239, г, (5). На фиг. 239, е приведены заготовки, менее рациональные для точечной сварки, так как большая масса металла вводится в контур вторичной цепи, вследствие чего увеличивается индуктивное сопротивление машины. Расстояние между центрами точек в соединении, называемое шагом (фиг. 240, ), должно быть не меньше некоторой предельной величины, которая ограничивается явлением шунтирования тока. Шунтированием тока при точечной сварке называется прохождение части тока при сварке заданного соединения через ранее сваренную точку. Чем [c.440]

В него воздух из атмосферы. Образовавшаяся не очень равномерная газо-воздушная смесь проходит далее в камеру смешения 5 цилиндрической формы, где окончательно перемешивается, после чего выходит в диффузор 5 и из него в топку. Инж. института Мосгазпроект В. В. Казанцевым разработана серия типоразмеров этой инжекционной горелки для природного газа производительностью по теплу от 128 000 до 1 200000 ккал/ч (см. рис. 20-13). Горелка отличается наличием стабилизатора горения 7, собранным на шпильках из стальных пластин шириной 16 мм и толщиной 0,5 мм, и глушителя шума 3. Стабилизатор горения повышает надежность воспламенения газо-воздушной смеси и предохраняет горелку от проникновения пламени внутрь диффузора при уменьшении скоростей выхода газо-воздушной смеси из горелок в том случае, когда она работает на неполной производительности. Давление природного газа перед горелкой системы инж. В. В. Казанцева может колебаться в пределах от 1500 до 5000 кГ/м в зависимости от изменения производительности горелки при ее регулировании. Для обеспечения хорошей работы инжекционной горелки должны быть сведены к минимуму местные гидравлические сопротивления входу воздуха в конфузор, а также рационально выполнен диффузор. Наилучшие результаты дает диффузор с углом раскрытия от 5 до 8° предельным [c.335]

В полосковых линиях с воздушным диэлектриком, например в линиях с опорным диэлектрическим листом (рис. 55,е), предельная мощность имеет один порядок с предельной мощностью, передаваемой в близкой по габаритам коаксиальной линии, но значительно меньше, чем у соответствующего волновода. Например, в 10-сантиметровом диапазоне при расстоянии между заземленными пластинами D=6 мм и волновом сопротивлении 50 Ом пробоев не наблюдается при пиковых мощностях до 100 кВт. [c.85]

Заметим, что когда Wlb=i/b. поперечное сечение линии уменьшается так, что получается неэкранированная плоская линия ( 4.4). В этом случае волновое сопротивление соответствует предельной границе, отмеченной пунктирной линией на графике рис. 3.6. Этот граничный случай может быть попользован для получения простой приближенной формулы для волнового сопротивления методом, подобным тому, который был использован для прямоугольной коаксиальной линии с одинаковым зазором (подпараграф 3.4.2). Как можно видеть из схемы поперечного сечения на рис. 3.6, если полукруглые края пластины расщеплены диаметральными вертикальными плоскостями, емкость на единицу длины конструкции будет такой же, как у плоской линии, составленной из двух полукруглых частей, плюс емкость между параллельными плоскостями оставшейся прямоугольной части пластины, так как краевые эффекты на углах прямоугольника исчезают из-за наличия полукруглых частей, сопряженных с верхней и нижней плоскостями прямоугольника. При использовании этой простой модели волновое сопротивление полосковой линии с закругленными краями у центральной пластины равно [c.52]

Вертикальная сила, действующая на препятствие, согласно теореме 7 гл. IV, равна F = 2dp(l + sin 9). Из написанных формул сразу вычисляются отнощение ajb длины козырька к щирине пластины и коэффициент сопротивления Со = 2Flpb. Если 1 —К + IK, то получается предельный случай пластины с козырьком в неограниченном потоке (рис. 58, а). Соответствующие предельные значения отнощения а/6 и коэффициента Со определяются формулами [c.146]

Считая, что каждый элемент пластины dS испытывает перпендикулярную к нему силу сопротивления R = kvdS (,fe —коэффициент пропорциональности, и—скорость элемента), определить массу т груза Е, при которой предельная угловая скорость пластины равна о)(,. Массой шкива и блока пренебречь. [c.355]

С учетом указанных выше зависимостей скорость роста трещин dlldN оказывается зависящей не только от коэффициента интенсивности напряжений, но и от числа циклов N и времени выдержки Твр. Результаты расчетов по изложенному способу для пластины из стали тина 18-8 при температуре 650° G для = 10 лл по параметру времени Твр при 5 = 1 показаны на рис. 16 сплошными линиями, а по параметру при Твр = 0,1 — пунктирными. Из представленных данных видно, что по мере увеличения числа циклов и времени выдержки в цикле в результате уменьшения сопротивления пластическим деформациям (к) и предельной пластичности ё/ скорость развития трещины существенно увеличивается. По мере снижения номинальных напряжений цикла и числа циклов зависимость между величинами dl/dN и N может быть представлена в виде степенной функции. [c.117]

К этому времени относятся фундаментальные работы В. П. Ветчинкина (1888—19.55) но определению критического числа оборотов длинных валов, Б. Г. Галеркина (1871 —1945) но расчету пластин, Н. М. Беляева (1890— 1944) по теории пластических деформаций, проблемам усталости и ползучести металлов, контактных напряжений и т. д. Теория упруго-пластнче-ских деформаций развивается и используется для решения задач о сопротивлении как при статическом, так и при скоростном деформировании, что позволяет и в машиностроительных расчетах отразить принципы предельной несуш,ей способности. В 1938 г. Академией наук СССР была проведена первая научная конференция по пластическим деформациям, показавшая как новые результаты исследований в машиностроительной и строительной области, так и перспективы их развития. [c.36]

Полученные формулы для профиля скорости и закона сопротивления несколько упрощаются в ряде предельных случаев, когда S—О (пластина), Л О (несжимаемый газ), В- 0 (изотермическое течение). В частном случае А—>0 и В—>0 они переходят в соответствующие формулы для несжимаемого изотермического пограничного слоя осесим- метричных тел и каналов при нулевом продольном градиенте давления [Л. 1]. [c.213]

В дальнейшем исследование в рамках линейной (при малых прогибах) теории условий, при которых конструкция или элеменг конструкции с идеальными формой и упругостью могут находиться в состоянии нейтрального равновесия при нагрузках, заставляющих их выпучиваться, будем называть классической задачей устойчивости. До сравнительно недавнего времени теоретические исследования задач устойчивости были ограничены такими идеализированными решениями. Инженеры, которым при-ходилгось использовать такие элементы в проектируемых ими машинах и конструкциях, давно уже обнаружили, что зти решения иногда имеют малую, связь с действительным поведением конструкций. Такие исследования в рамках классической устойчивости дают удовлетворительные результаты для очень тонких сжатых стержней, но из-за ограничений на упругое поведение реальных материалов наибольшее применение находят результаты,, полученные эмпирическим путем. Когда классические теории устойчивости стали применяться для более сложных элементов было найдёно, что нелинейное поведение — только один из случаев серьезного расхождения 1й(ежду теориями и экспериментами. Например, классическая теория устойчивости предсказывает во много раз большую, чем действительная, способность к сопротивлению очень тонких цилиндрических оболочек при осевоМ сжатии с другой стороны, классическая теория предсказывает только часть действительной предельной прочности тонких шарнирно опертых или защемленных по краям пластин при сжатии-или сдвиге (хотя эта теория предсказывает, когда начнется выпучивание). Эти расхождения становятся тем большими, чеш [c.81]

Определение временного сопротивления раскалыванию (ОСТ 10110-39) применяется ко всем слоистым материалам из пластмасс органического происхождения. Метод испытания нри статической нагрузке основан на определении предельной нагрузки, при которой образец определенных размеров и формы раскалывается под действием постепенно возрастающей и приложенной к испытуемому образцу через металлический клин силы Р. Образцы имеют форму прямоугольного параллелепипеда и вырезаются из испытуемой плиты в виде квадратных пластин со сторонами 40 1 мм. Толщина образцов 10 0,5 мм. Плиты толщиной менее 10 мм не испытываются. При испытании плит толщиной более 10 МЛ1 толщина образцов доводится до 10 мм путем равномерного снятия с обеих сторон образца лишних слоев. Обработанные поверхности образца должны быть параллельны слоям. На каждом образце со стороны торца делается на фрезерном станке нрорез шириной 2 лгм и глубиной 10 мм. Его направление должно совпадать с направлением длины плиты, из которой вырезан данный образец. Число образцов для каждого испытания — не менее 5. [c.301]

Пластинки характеризуются тремя основными размерами длиной I, шириной Ь, толщиной 5. Длина I определяет длину режущей кромки и зависит от припуска на обработку и угла в плане ф. Рассчитанная с учетом припуска и угла в плане эффективная длина режущей кромки должна бать меньше длины режущей кромки стандартной пластины в 1,5—2 раза. Ширина Ь определяет число переточек резца по задней грани и площадь опоры пластинки. С точки зрения срока службы резца следует выбирать пластинки с возможно большим значением ширины, однако это может привести к увеличению габаритных размеров корпуса, повышению остаточных напряжений при пайке или клейке. Толщина 5 оказывает сильное влияние на прочность пластинки, а также на число переточек по передней грани. При наиболее распространенном расположении вдоль передней грани или под небольшим углом к ней прочность пластинки в наибольшей степени определяется толщиной и в меньшей степени шириной и длиной. Это связано с влиянием толщины на момент сопротивления пластинки при изгибе, который пропорционален толщине, возведенной в куб. Поэтому увеличение толщины способствует снижению растягивающих напряжений при изгибе, а значит и увеличению изгибной прочности. Однако увеличение изгибной прочности происходит до какого-то предельного значения толщины, за пределами которого прочность пластинки будет определяться не изгибными, а сжимающими нормальными напряжениями и касательными напряжениями сдвига. Увеличение в этом случае толщины не будет сопровождаться заметным повышением прочности, а расход инструментального материала будет возрастать. Увеличение числа переточек пластинки по передней грани при увеличении толщины тоже наблюдается до некоторого предела, определяемого равенством числа переточек по передней и по задней граням. Увеличение толщины сверх этого предела будет способствовать лишь увеличению отходов твердого сплава. Толщина пластинок выбирается в зависимости от высоты корпуса Н резца и равна (0,18 0,25) Я. [c.120]

Наиболее важными формами в приложении к аппаратам с подводными крыльями, винтам и агрегатам, преобразующим энергию, являются профили, на которых отрыв потока происходит обычно на острых передней и задней кромках. Тонкие профили, обладающие этим свойством, исследовались теоретически и экспериментально в режиме суперкавитации при /(>0. В общем случае в условиях развитой кавитации (когда каверна длиннее хорды гидропрофиля) коэффициент подъемной силы уменьшается, а коэффициент лобового сопротивления возрастает по сравнению с соответствующими значениями при бескавитационном обтекании. С уменьшением параметра К коэффициенты Сь и Св уменьшаются до их предельных значений, соответствующих значению /С=0. С уменьшением К каверна удлиняется. Теоретически при /(=0 она должна простираться в бесконечность. С помощью метода Тулина получены линеаризованные решения для класса профилей малой, но произвольной кривизны, в том числе для дуги окружности и плоской пластины. В табл. 5.5 собраны результаты расчетов плоских пластин и профилей, образованных дугами окружностей, при К = 0 и /(>0, заимствованные из работ [25, 28, 39, 85, 94]. Согласно этим результатам, Сь и Сд стремятся к предельным значениям при /С = 0. Предельные значения для плоской пластины совпадают с точным решением, полученным на основе теории течений со свободными линиями тока, развитой Кирхгофом и Рэлеем [48], вплоть до членов, содержащих квадрат угла атаки. Предельное значение коэффициента подъемной силы, полученное при /С=0, состав- [c.242]

В лабораторных условиях осуществлено исследование групповых протекторных установок для определения основных закономерностей их действия. На рис. 3 показаны результаты опытов с установкой в 20 протекторов размером 8x8x20 мм, где в качестве катода использовано два медных листа 20х200 мм, размещенных но обе стороны от протекторов. Интервал расстановки протекторов в группе был равен 30 мм. Увеличение числа протекторов в данном опыте практически не сказалось на изменении потенциала медных пластин, так как предельный ток по кислороду не достигался. Изменение силы тока и сопротивления в зависимости от числа протекторов (рис. 3) было аналогичным, наблюдавшимся [c.305]

Если устремить щирину набегающей струи к бесконечности, то можно получить в качестве предельного случая половину течения от неограниченного потока, набегающего перпендикулярно на две равные и симметрично расположенные пластины. Выщеприведенная формула показывает, что при этом Со становится равным 21г/(тг + 4), т. е. коэффициенту сопротивления одиночной пластины °). [c.142]

О. Н. Романив и Р. С. Косычин (1968) рассмотрели задачу предельного равновесия хрупкой анизотропной пластины с произвольно ориентированной трещиной в условиях двухосного растяжения — сжатия. Анизотропия сопротивления хрупкому разрушению учитывается соответствующим заданием коэффициента интенсивности напряжений, и считается, что развитие трещины вначале происходит вдоль плоскости, где предельная интенсивность нормальных растягивающих напряжений достигнута раньше, чем в других направлениях. [c.387]

Коэффициенты активного и реактивного сопротивлений для тела прямоугольного сечения из материала с переменной магнитной проницаемостью приведены на рис. 3.14. Кривые получены в результате решения нелинейной внутренней двухмерной задачи конечноразностным методом . На том же рисунке даны кривые для предельных случаев квадрата и широкой пластины при и = onst. Все расчеты выполнялись при условии сильного внешнего поля Hg > Якр), поэтому магнитная проницаемость на поверхности входит только в 6 , не являясь самостоятельным параметром. [c.131]

Изоляцию двухмашинного агрегата сушите от постороннего источника то ка при номинальном напряжении, если сопротивление изоляции не менее 0,1 МОм. При сопротивлении изоляции ниже этого значения (до 0,05 МОм) сушку изоляции обмоток производите в режиме короткого замукания или током от постороннего источника напряжением 15—20 В. При сушке изоляции в режиме короткого замыкания передвиньте на время сушки траверсу на 2— 3 коллекторные пластины по вращению. Ток обмотки выбирайте такой, чтобы предельная температура ее изоляции в процессе сушки не превышала 70°С, что составляет 80—85 % номинального значения тока. [c.170]

Наппер и Фейгин [80] распространили механизм полной флокуляции на явление полной стабилизации, рассмотрев поведение в равновесных условиях двух инертных плоских пластин, погруженных в раствор неадсорбирующегося полимера, и исследовав распределение молекул полимера, находящихся в контакте с поверхностями и в объеме раствора, с точки зрения статистики. Они показали, что концентрация полимерных сегментов, контактирующих с плоской, неадсорбирующей поверхностью, ниже, чем в объеме раствора. Определив предельную свободную энергию как функцию расстояния между пластинами, выраженного в величине диаметра молекул полимера, они показали, что по мере сближения двух пластин вначале сопротивление возрастает, поскольку молекулы полимера оказывают это сопротивление, а при более тесном контакте пластин они испытывают притяжение друг к другу (см. рис. 5.11). [c.153]

В И. с. с локализов. разрядом положит. электрод делают из диэлектрика (стекло, бакелит) толщиной 2— 10 мм с удельным сопротивлением 10 Ом см с металлизиров. наружной поверхностью. Спец. подбором гасящих смесей достигается быстрое поглощение фотонов, возникающих в искре. Искра в месте прохождения ч-цы снимает электрич. поле только в огранич. области зазора вблизи разряда, а чувствительность к ч-цам на остальной площади счётчика сохраняется поэтому существенно возрастает предельная загрузка И. с. и отсутствуют ограничения на его размеры. Металлизиров. поверхность диэлектрика обычно выполняют в виде отдельных изолированных полос по разности времён прихода электрич. сигналов на два конца полосы может быть определена координата искры вдоль линии с точностью 0,2 мм. Характерные параметры такого И. с. межэлектродный зазор — доли мм, давление рабочего газа 1—20 атм, разность потенциалов на пластинах—неск. кВ, величина плато—неск. кВ, временное разрешение — до десятков НС. Сохраняются уникальные временные параметры И. с., но в значит. мере отсутствуют их недостатки, что расширяет область применения. [c.235]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...