Обтекание проницаемой пластины

С. С. Кутателадзе и А. И. Леонтьев [Л. 3-41, 3-42] построили теорию расчета характеристик турбулентного пограничного слоя на так называемых предельных законах сопротивления и теплообмена турбулентного пограничного слоя, которые имеют место в процессах с исчезающе малой динамической вязкостью, т. е. при Re -> оо. Для случая продольного обтекания проницаемой пластины неизотермическим потоком предельный закон сопротивления имеет вид [c.233]

ПРОДОЛЬНОЕ обтекание ПРОНИЦАЕМОЙ ПЛАСТИНЫ [c.112]

Относительный предельный закон трения для случая обтекания проницаемой пластины запишется как [c.69]

П-1 2. Обтекание проницаемой пластины [c.307]

Следует отметить, что коэффициент трения fo 2, входящий в параметры проницаемости, также определяется по числу Ке ст- Уравнение (8.3.6) для рассматриваемых условий обтекания плоской пластины применимо для законов как теплообмена, так и массообмена, [c.186]

Исследовано течение, возникающее при вдуве газа через проницаемую поверхность треугольной пластины, на режиме сильного вязко-невязкого взаимодействия гиперзвукового потока с ламинарным пограничным слоем. Рассмотрены особенности, связанные с обтеканием сильно охлажденных поверхностей и образованием в пограничном слое областей закритического и докритического течения. Установлено распределение скорости вдува, при котором в областях с закритическим режимом течения существуют автомодельные решения. Представлены результаты численных расчетов характеристик течения. [c.346]

Для гиперзвукового режима обтекания часто температура поверхности тела асимптотически мала по сравнению с температурой торможения и возможно образование областей закритического и докритического течения в ламинарном пограничном слое. При понижении температуры поверхности тела плотность вдуваемого газа возрастает и это соответствует увеличению расхода газа через проницаемую поверхность при заданной величине скорости вдува [Нейланд В.Я., 1972]. В результате даже при достаточно малых скоростях вдува возможно образование зоны невязкого течения около поверхности сильно охлажденного тела. Это обстоятельство необходимо иметь в виду при рассмотрении гиперзвукового обтекания вязким газом тел с массообменом на его поверхности. В настоящем параграфе основное внимание уделено исследованию влияния на характеристики течения непрерывно распределенного вдува газа на сильно охлажденной поверхности треугольной пластины, обтекаемой гиперзвуковым потоком [Дудин Г.Н., 2000]. [c.346]

Заключение. Обтекание разреженным газом решетки из поперечных потоку плоских пластин исследовано при фиксированном числе Маха М = 2.5 и разных размерах пластины L и зазора между пластинами /. Проведенные расчеты выявили существование двух основных режимов сверхзвукового обтекания решетки из плоских поперечных пластин стационарного с полностью проницаемой решеткой и отошедшей ударной волной и нестационарного, при котором часть газа задерживается решеткой, что вызывает движение образовавшейся ударной волны вверх по потоку. При фиксированной длине пластины L смена режима происходит при некотором критическом значении параметра S, определяемом численно. [c.168]

Представлены результаты измерения местных ксэИициентов теплоотдачи как на проницаемой пластине,так и в области газовой заве -сы при наличии зоны отрыва турбулентного пограничного слоя,обрат-зующейся при взаимодействии со скачком уплотнения.Эксперименты проводились на плоском измерителъномучастке в аэродинамической трубе с прямоугольной рабочей частью.Число Маха было равно 2,5.С Скачок уплотнения образовывался при обтекании потоком плоского клина с углом 9. Все измерения проводились на стационарном теп -ловом режиме. [c.357]

В уравнении (14-10) в неявном виде содержится зависимость распределения скорости от относительного расхода вдуваемого газа pwVw P t и продольного градиента давления внешнего потока 1/ ) (с Ы]/(/л ). В частном случае при обтекании шлоской проницаемой пластины интегрирование уравнения (2-21) с учетом допущения (14-1) дает следующее выражение для касательного напряжения у стенки [c.511]

С учетом формул (8.2.15) и (8.2.16) с наиболее надежными экспериментальными данными. Г116, 128] при изотермическом обтекании пластины (г1 =1) дозвуковым газовым потоком. В этих работах приняты специальные меры, чтобы свести к минимуму возможные погрешности, связанные с неоднородностью проницаемости пластины, продольным градиентом давления, шероховатостью стенки, повышенной турбулентностью потока. [c.184]

Теплообмен при наличии переноса массы и постоянном составе рассматриваемой фазы. Могут возникнуть предположения о том, что упомянутое влияние обязано своим происхождением химической реакции. Для ответа на этот вопрос рассмотрим теперь некоторые результаты опытов Микли, Росса, Сквайерса и Стюарта (1954). В их работе определялась проводимость gh при обтекании воздухом пористой пластины. Через проницаемую поверхность пластины выдувался или отсасывался воздух так, чтобы пограничный слой был турбулентным. Перепады температуры были умеренными, а состав газовой фазы сохраняйся постоянным. Пластина служила одной стенкой рабочей части аэродинамической трубы. [c.133]

В задаче об обтекании плоской подвижной проницаемой поверхности потоком несжимаемой жидкости в изобарических стационарных пограничных слоях рассмотрены случаи неавтомодельных решений, близких к автомодельным. В линейной постановке этот анализ привел к необходимости рассмотреть нестандартные задачи на определение собственных значений и изучить их асимптотику в различных случаях. Исследована асимптотика для больших положительных собственных чисел и скорости поверхности пластины, направленной против скорости внешнего потока. Получено также асимптотическое представление поведения собственных чисел в случае, когда скорость поверхности пластины близка к скорости внешнего потока. [c.108]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...