Никелевые контактная

Контакты из серебра и никеля обладают высоким сопротивлением электрическому износу и отличаются хорошей обрабатываемостью резанием. Вследствие их высокой пластичности серебряно-никелевые контактные материалы можно прокатывать, ковать и волочить, что позволяет широко использовать различные технологические приемы изготовления. Недостаток этих контактов — повышенная склонность к привариванию при больших нагрузках. [c.413]

В качестве примера можно указать на один из наиболее простых, дешевых и нетоксичных ингибиторов — бензоат натрия (БН), находящий в нашей стране большое применение в составе антикоррозионной упаковочной бумаги марки БН 22-80, содержание в которой ингибитора при массе 1 м бумаги-основы 80 г составляет не менее 22 г/м . Ингибитор БН — контактного действия, поэтому находит применение для консервации в легких и средних условиях изделий из стали различных марок с хромовым и никелевым покрытием, а также алюминия на срок до одного-двух лет. [c.124]

Не допускаются непосредственные контакты детален из магниевых сплавов с деталями из алюминиевых сплавов (кроме сплавов системы А1—Mg), с деталями из меди и медных сплавов, никеля и никелевых сплавов, из стали и благородных металлов, а также с деревом и текстолитом вследствие появления контактной коррозии. [c.130]

На заводе Красный котельщик автоматическая дуговая и контактная сварки составляют почти 100% общего объема сварки труб. Широко применяется электрошлаковая сварка барабанов со стенками толщиной 100 мм и более из сталей низкоуглеродистых, хромомолибденовых, никелевых автоматами приваривают штуцеры к барабанам. Ближайшими [c.112]

Никелевое покрытие обладает низкими антифрикционными свойствами, и при низком контактном давлении (ртах 25 МПа) в резьбе отмечается заедание. [c.345]

Возможно образование этих припоев и в процессе пайки вследствие контактного плавления. При пайке в зазор между паяемыми изделиями из титана укладывают фольгу из медно-никелевого сплава толщиной О, I—0,3 мм или титановую фольгу, гальванически покрытую медью и никелем. При пайке в интервале температур 960—1100 С° [c.99]

На поверхности Магниевого сплава образуется светло-серая пленка контактно восстановленного никеля, которая обеспечивает прочное сцепление никелевого осадка, наносимого химическим или электрохимическим восстановлением. После нанесения покрытия проводят термообработку изделий при 150—200° С в течение 2 ч. Раствор готовят путем последовательного растворения всех его компонентов. Раствор устойчив в работе. [c.178]

Прочность сцепления химического никелевого покрытия, нанесенного по пленке цинка, осажденного контактным способом, составляет 7—9 кгс/мм [c.207]

Сварка металлов. Терминология Сварка под флюсом. Соединения сварные. Типы, размеры Сварка под флюсом. Автоматическая и полуавтоматическая дуговая. Соединения сварные под острыми и тупыми углами Сварка ручная дуговая. Соединения сварные под острыми и тупыми углами Сварка. Обозначения основных положений сварки плавлением Сварные соединения и швы. Электрошлако-вая сварка. Типы и конструктивные элементы Соединения сварные, выполняемые контактной электросваркой. Типы и конструктивные элементы Сварка дуговая. Соединения сварные трубопроводов из меди и медно-никелевого сплава. Типы, конструктивные элементы и размеры Сварка металлов. Классификация Свинец [c.298]

Резка фрикционными пилами. Способ применяют для разрезания сталей, содержащих вольфрам или молибден, а также для никелевых хромистых, хромокремнистых сталей. Производительность фрикционной пилы выше производительности дисковой пилы с зубьями для холодной резки металла в 3—4 раза. Суш,ность способа состоит в том, что контактное трение вращаюш,егося с большой скоростью тонкого стального диска вызывает местный нагрев и размягчение или расплавление разрезаемого металла, частицы которого выбрасываются из прорези в виде снопа искр. Режущей частью диска является его внешняя кромка. В качестве инструмента используют следующие формы дисков гладкий, с накатанными зубьями разной формы (рис. 31), насечкой (наиболее производительный). [c.205]

Известны случаи пайки путем диффузии из припоя компонентов-депрессантов (снижающих температуру плавления сплава) в основной материал, предотвращающих или устраняющих образование прослоек интерметаллидов в шве, например при пайке титана и некоторых его сплавов с применением в качестве припоя серебра 168], а также эвтектики N1 — [246], возникающей при контактно-реактивном плавлении титана с прослойкой никеля, внесенной в зазор между соединяемыми деталями при пайке меди ртутью или галлием 137] при пайке свинца ртутью, никелевых сплавов припоями N1 — Р и т. д. [c.162]

Для измерения температуры поверхности трубопроводов высокого давления в пределах О—600° С применяются хромель-копелевые термопары типа ТХКП-551. Устройство термопары показано на рис. 5-12. Термоэлектроды 1 диаметром 0,7 мм изолированы между собой фарфоровыми бусами 2. Рабочий конец термопары помещен в никелевую контактную пластину 3. На конце защитного чехла имеется муфта 4, которая служит для присоединения термопары к наваренной на трубопроводе бобышке с внутренней трубной резьбой 0 1". Термопара имеет [c.170]

Контакты из серебра и никеля обладают высоким сопротивлением электрическому износу и отличаются хорошей обрабатываемостью резанием. Вследствие их высокой пластичности серебряно-никелевые контактные материалы можно прокатывать, ковать и волочить, что позволяет широко использовать различные технологические приемы изготовления. Недостаток этих контактов— повышенная склонность к привариванию при больших нагрузках. Серебряно-никелевые контакты имеют индекс СН , к которому добавляют цифру, соответствующую содержанию никеля. Например, СНЗО (70% Ад, 30% N1 р< 0,025 ом-мм 1м, НВ ЪЪ кГ1мм , у >9,5 кГ1см ), СН40 (60% Ад, 40% № р 0,032 ом-мм м, НВ> [c.414]

Рис. 13.2. Подтравливание никелевого гальванического покрытия на стали в результате контактной коррозии в 3 % растворе Na l (ХЮО). Трещина образовалась вследствие циклического нагружения при испьгганиях на коррозионную усталость [2а]

Контактные сплавы. В состав т частью благородные металлы в связи с их стойкостью к окислению. Однако из-за их низкой температуры плавления приходится для сильно нагруженных контактов применять сплавы тугоплавких металлов. В качестве примера рассмотрим некоторые сплавы (табл. 22.2). Золото-никелевые сплавы отличаются высокой твердостью, стойкостью к эрозии (иглообразованию) и к свариванию. Недостатком сплавов является склонность к окислению при мощной дуге. При 5% Ni = 1000° С, р =0,123 ом-мм м (для золота р =0,22 ом-лш /м). Сплав золота с цирконием (3%), помимо указанных достоинств, обладает стойкостью к окислению известны такие тройные сплавы на основе золота. Серебрено-палладиевые сплавы имеют высокую температуру плавления (1330° С), стойки к эрозии и свариванию и вдвое тверже серебра удельное сопротивление такого сплава при 40% Pd значительно р = 0,42 ом Эти сплавы обладают защитными свойствами про- [c.294]

Первичный преобразователь (рис. 8) содержит контактное устройство (стеклянная трубка с помещенной внутрь никелевой спиралью), электролизер (стеклянная емкость с раствором 40 % КОН и погруженные в раствор два электрода из нержавеющей стали) и катарометр. [c.22]

Контакты алюминиевых сплавов со сталью, в морской воде и в морской атмосфере вызывают сильную коррозию алюминиевых сплавов [81]. Контакты алюминия с алюминиевыми сплавами, содержащими медь, приводят J приморской атмосфере к коррозионному разрушению алюминия. По дан- ым ряда авторов, даже оксидирование алюминия не дает положительных >езультатов при его защите от контактной коррозии. Некоторые исследова- ели считают контакт алюминиевых сплавов с другими металлами допустимым при условии их предварительной защиты цинком, алюминием или кад-1ием, но не рекомендуют применять алюминий в паре с медью и медными плавами, с никелем и никелевыми сплавами. В последнем случае рекомен- [c.83]

Контртелами служили различные материалы хромо вая сталь, содержащая 12% Сг, никелевая сталь (N80A), никелевый чугун (С242), кобальтовая сталь (Haynes-25). Условия испытания осцилляция на 2,54 мм с частотой 25 с при нагрузке 6 Н и числе циклов ЫО . Контактные тела — шар против плоскости. Потеря объема при износе определялась путем суммирования потерь объемов обоих тел. В общем случае истирание покрытий или контактных материалов тем меньше, чем ниже в них содержание никеля. Образование оксидной пленки на кобальте, обладающей самым низким коэффициентом трения из числа рассматриваемых материалов, обеспечивает композициям на его основе наименьший износ в диапазоне температур 200—700 °С. [c.186]

Следует отметить, что такие никелевые сплавы, как Хастеллой С, Монель 400 и Инколой 825, относятся к числу наиболее катодных металлов. Если какой-нибудь из этих сплавов находится в контакте со сплавом, расположенным выше в ряду напряжений (например, со сплавом меди), то наблюдается тенденция к контактной коррозии. Например, каждый из двух сплавов, Инконель 625 и 70 Си — 30 Ni, обладает хорошей стойкостью в морской воде. Однако в местах тесного контакта многожильного кабеля из Инколоя 625 с арматурой из медноникелевого сплава наблюдалась ускоренная коррозия этой арматуры, приводящая к ее разрушению. [c.89]

При этом температуру стенки определяли как непосредственным измерением, так и экстраполяцией профиля температур на стенку. Эти опыты показали, что при работе на медной трубе через 550 ч работы теплоот дача стабилизируется и термическое рюнтактное сопротивление на стенке отсутствует. Закономерность изменения термического контактного сопротивления со временем в начальный период работы авторам определить не удалось. Результаты опытов по теплоотдаче к сплаву Na—К при отсутствии термического контактного сопротивления на медных и никелевых трубах в интервале чисел Ре = 90-1-1600 приведены на рис. 5.82, [c.140]

Схема установки для определения активного кислорода показана на рис. 12.6. В качестве потенциальных зондов (электродов) служат никелевый стержень 4, погруженный в насыщенный раствор NaaO в натрнн 8, и никелевая проволока 11, приваренная к контактному ол-пачку 9. Опыт показывает, что никелевые электроды могут быть заменены на изготовлен, ные из той же стали, что и тру. бы контура. Это устраняет влияние термо-3, д. с., возни, кающей в системе жидкий ме. талл — электрод — стенка. [c.293]

Химический состав оловянного порошка (241). Гранулометрический состав оловянного порошка (241). Химический состав кобальтового порошка (241). Химический состав электролитического никелевого порошка (241). Химический состав серебряного порошка (242). Гранулометрический состав серебряного порошка (242). Примерное назначение стандартных металлических порошков (242). Классификация метаплокерамических изделий (244). Условное обозначение железографита (247). Физико-механические свойства желе-зографита (247). Примерное назначение железографита (248). Характеристика фрикционных желез ографитовых материалов (249). Физико-механические свойства фрикционных металлокерамических материалов, разработанных ЦНИИТмаш (249). Физико-механические свойства фрикционных металлокерамических сплавов (250). Физико-механические свойства металлокерамических конструкционных материалов (252). Физико-механические свойства металлокера- шческих контактных материалов (253). Технологические режимы изготовления типовых металлокерамических изделий (254). Реншмы токарной обработки металлокерамических изделий (255). [c.536]

Стыковое сварное соединение цилиндра с цилиндром наиболее важно для труб парогенератора. Возникающие при этом дефекты представляют серьезную проблему из-за большого числа сварных швов в парогенераторе. Основными из них являются непровар, пористость и воздушные пузыри (рис. 7.5) [6]. Большинство обычно используемых материалов не подвержено трещинообразо-ванию, однако трещины могут возникнуть при сварке мартенсит-ных и стареющих аустенитных сталей. Некоторые стали, относительно редко применяемые в парогенераторах, особенно чувствительны к трещинам. В частности, образование трещин в зоне термического влияния очень трудно предотвратить в мартенсит-ной стали с 12% Сг, потому что объемные изменения связаны с мартенситным переходом. Никелевые стали также склонны к трещинообразованию как в сварном шве, так и в зоне термического влияния. Трещинобразование в сталях с 12% Сг можно предотвратить, используя их предварительный нагрев, а в никелевых сплавах — используя специальный присадочный металл, например проволоку 1псо А , и в обоих случаях можно свести к минимуму при ограничении тепловой мощности дуги и использовании высококачественных проволочных электродов или при применении пульсирующей дуги. Очень серьезная проблема при сварке труб парогенератора связана с наплавом, получающимся на внутренней стороне трубок. Обычно его пытаются удалить при протяжке, но этот способ не очень эффективен, особенно когда сварной шов находится в центральной части длинной трубы. Первоначально многие сварные узлы такого рода получали контактной стыковой сваркой, причем в критический момент в трубу под давлением подавали инертный газ, чтобы предотвратить натек металла внутрь. К сожалению, уловить четкую грань между образованием наплава и полным требуемым проплавлением в этом случае очень трудно, так как даже случайные колебания элект- [c.75]

Во всех проведенных к настоящему време(ни опытах по теплообмену тяжелых металлов и их аплавов (кроме ртути при теплообмене ее с никелевой трубкой [Л. 101]) не удалось получить контактных термических сопротивлений, равных или меньших, чем у истинных металлов и их сплавов, и поэтому для этих теплоносителей были найдены опытные значения а на 25—35% ниже теоретических, вычисленных по формуле (4-2). Среди предложенных формул по теплообмену тяжелых металлов [c.217]

Максимальное содержание никелевой фазы зафиксировано в прилегающем к поверхности контакта образца с расплавом слое 38 % (обьемн.), а по мере удаления от контактной поверхности содержание никеля постепенно нивелируется до исходного содержания в сплаве ТН20. [c.68]

Особые требования по надежности работы и обеспечению.необходимой чувствительности при проведении длительных натурных испытаний предъявляют к термопарам при измерении температуры поверхности деталей, контактирующих с рабочей средой, из-за ее химической активности при умеренных и высоких температурах. Нанример, внутренние поверхности корпуса паровой турбины, омываемые паровой средой, которая движется с большой скоростью при температуре до 540° С и давлении до 1500 МПа в условиях резких колебаний температур (10... 15 град/с). В подобных условиях применяют специальные датчики [74] (рис. З.ЗД). Хромель-алюмелевая термопара 3 (0 0,3 мм), закрытая никелевой трубкой 4, расплющена и загерметизирована с помощью контактной сварки (шов 6). Спай 2 приваривают через защитный чехол (трубку) к внутренней стенке 1 корпуса паровой турбины, а датчик к поверхности стенки крепят с помощью скобы 5 контактной сваркой. Для уменьшения теплоотвода в зоне измерения соединительные провода (в трубке 0 3x0,5 мм) прокладывают так, чтобы значительная их часть находилась в одинаковых температурных условиях. [c.164]

Трубки из титана в конденсаторах оказываются обычно кантонами возможных контактных макрогальванических пар. При их применении возможно коррозионное разрушение трубных досок (анодов), особенно в местах контакта их с титановыми трубками. Полностью устранить это нежелательное явление можно применением досок из титановых сплавов или из черных металлов, плакированных титаном, однако такие доски дороги. Поэтому на практике в паре с титановыми трубками применяют трубные доски из никелево-алюминиевой бронзы, обладающие удовлетворительной коррозионной стойкостью. [c.146]

Для повышения стойкости деталей, работающих в условиях контактного изнашивания, часто применяют наплавку на детали более твердых и прочных сплавов. Литой или порошкообразный сплав наплавляют на поверхность детали с помощью ацетиленокислородного пламени, электросварочной дуги или индукционного нагрева токами высокой частоты. При высоких температурах сплав прочно соединяется с основным металлом и образует очень твердую, износоустойчивую поверхность. Износостойкость деталей с направленной поверхностью, как правило, увеличивается в 2—3 раза, а в отдельных случаях в 10—15 раз. Для наплавок применяют различные сплавы (в том числе сталинит, сормайт, вокар и др.), а электроды выполняют из марганцовистой, хромистой, хромоникелевой и других сталей. В работе [18] приведены результаты исследования гидроабразивной стойкости различных наплавок, применяемых в отечественной промышленности. Из наплавок типа КБХ, 03И-1В, ЭН60М, Т-620, ЭТН2, УС, ВСН-6, ЭТН-1, ВХ и ОЗИ-1 наиболее износоустойчивой при кавитационном воздействии оказалась наплавка КБХ, а наименее износоустойчивой наплавка ОЗИ-1. Достаточно высокое сопротивление микроударному разрушению оказывают наплавки высокоуглеродистым хромоникелевым сплавом с добавкой титана. Из без-никелевых наплавок наиболее высокой эрозионной стойкостью отличается наплавка из хромомарганцевой стали (типа 30Х10Г10) с добавкой титана. [c.270]

Изменение состава поверхностного слоя. Отмечено, что азотирование стали IB rlONi 0,05 С сильно повышает время до растрескивания [104, с. 256]. Показано, что сплошные или почти сплошные никелевые покрытия, как гальванические, так и полученные контактным осаждением, обеспечивают защиту от хлоридного и щелочного коррозионного растрескивания аустенитных нержавеющих сталей [96, с. 408]. Образование белого слоя толщиной 15—30 мкм при механической обработке [c.116]

Многие никелевые припои частичной или полной системы Ni—Сг—Si—В, применяемые для пайки жаропрочных сталей и никелевых сплавов, образуют паяные соединения, Трочность которых очень чувствительна к ширине зазора. Контактное упрочнение соединений сильно уменьшается с увеличением зазора при хрупкости припоев. [c.61]

Высокой износостойкостью в сочетании с другими конструкционными материалами обладает карбид вольфрама. Однако применение его в условиях широкого температурного диапазона затруднено значительной разницей в тепловом объемном расширении в сравнении со сталями, шэтому он в основном применяется в виде тонкого покрытия одной из контактных поверхносте уплотнительного узла. В частности торцовое уплотнение кольцами из никелевого сплава и опорной стальной детали, покрытой карбидом вольфрама, применяется для герметизации насосов, предназначенных для работы на жидких металлах эвтектическом сплаве калия и натрия) при 540° С и давлении 140 кПсм . [c.637]

Защитные металлические покрытия могут получаться различными способами электролитическим (гальванические покрытия), металлизацией (покрытие расплавленным металлом), совместной, прократкой (двухслойные металлы), погружением (горячие покрытия), диффузионным (термодиффузионные покрытия), химическим и контактным. Недостатком всех металлических защитных покрытий является их пористость исключение составляют биметаллы. Покрытия могут быть анодными (цинковые) или катодными (никелевые, медные). Анодные покрытия лучше защищают металл, но только на срок до своего разрушения. Катодные покрытия являются защитными только при условии их сплошности и. отсутствия пор. [c.134]

Аналогичные особенности контактного взаимодействия усталостной трещины в припороговой области были отмечены при усталостных испытаниях никелевого сплава типа нимоник API при комнатной температуре и в вакууме [205]. Степень разрежения составила 2631—5353 Па, частота нагружения — 40 и 25 Гц при асимметрии цикла 0,1 и 0,5. Продукты фреттинга были выявлены в припороговой области в виде сферических и цилиндрических частиц (названных сосисками ) только при испытаниях в вакууме. Размер частиц не превышал 10 мкм в диаметре. Самым важным результатом исследования является тот факт, что указанные частицы наблюдали даже при асимметрии цикла 6,5, когда, согласно данным Элбера, трещина должна быть полностью раскрыта в полуцикле разгрузки образца. Опираясь на представления и модель Сьюреша [198], а также на результаты экспериментов Смита [206], предприняли попытку объяснить механизм формирования частиц при фреттинге в процессе роста трещины комкованием материала. Необходимо отметить, что оси цилиндрических частиц на представленных в статье фрактограммах ориентированы в направлении магистрального направления разрушения, тогда как Канг [205] утверждает, что в основном оси цилиндрических частиц ориентированы перпендикулярно магистральному направлению макроразрушения образца. Ориентировка осей цилиндрических частиц в направлении магистрального разрушения соответствовала частицам, которые были выявлены в изломе вблизи наружной поверхности образца, где напряженное состояние близко к плоско-напряженному. Это согласуется с результатами непосредственного наблюдения процесса роста трещины по боковой поверхности образца в растровом электронном микроскопе [200] наблюдали выход из устья трещины на боковую поверхность образца мелкодисперсного порошка, трактуемого как продукты фреттинга. Аналогичные продукты фреттинга в виде сферических частиц были выявлены Смитом [207] при циклическом сжатии образцов из алюминиевого сплава и стали. [c.175]

Рис. 5.10. Деталь реактора —контактная трубка из стали Х18Н10Т после 0,5 месяца работы в условиях синтеза п-хлоранилина на никелевом катализаторе прц температуре 170—200° С и давлении 100 ат.Х2.

Изолятор крепится при помощи двух из10гнутых под углом 90° никелевых пластинок 7, привариваемых к корпусу точечной контактной электросваркой. На выступающий над изолятором конец винта подогревателя надеваются шайба 8 и пластина 9 из ленточного никеля, плотно прижимаемые гайкой. Пластина служит для соединения поглотителя с катодной ножкой прибора. [c.471]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...