Расчеты других типов передач

РАСЧЕТЫ ДРУГИХ ТИПОВ ПЕРЕДАЧ [c.30]

Расчеты других типов передач [c.43]

О несущей способности различных типов червячных передач, выполненных из одинаковых материалов, формально можно судить по отношению произведений рпр тш для сравниваемых передач. Для приближенного определения рпр тт передачи с червяком ТК можно воспользоваться зависимостями, приведенными в работе [81]. Согласно исследованию зацепления с червяками ТК величина произведения рпр тш У них в большинстве точек контакта значительно больше, чем у других типов передач с цилиндрическими червяками (в точке контакта, находящейся на делительном цилиндре примерно в 2,5—8,3 раза), что позволяет предполагать несущую способность нового зацепления очень высокой. На самом деле несущая способность нового зацепления, по опытным данным, оказалась значительно ниже, чем получается из формулы Герца, хотя и выше, чем у передач с цилиндрическими червяками других типов. Это лишний раз подтверждает условность использования формулы Герца для расчета червячных передач. [c.393]

Предложенная методика учета кручения в задаче о распределении давления по виткам может быть использована при расчете других типов резьбовых соединений, а также передач винт — гайка, где из-за больших углов подъема резьбы влияние кручения значительно. При этом следует иметь в виду, что в винтовых передачах неравномерное распределение давления на витки по высоте гайки является одним из важнейших факторов, определяющих долговечность деталей винтовой пары (особенно износостойкость). [c.322]

Зубчатые передачи являются наиболее распространенными типами механических передач и находят широкое применение во всех отраслях машиностроения, в частности в металлорежущих станках, автомобилях, тракторах, сельхозмашинах и т. д. в приборостроении, часовой промышленности и др. Годовое производство зубчатых колес в нашей стране исчисляется сотнями миллионов штук, а габаритные размеры их от долей миллиметра до десяти и более метров. Такое широкое распространение зубчатых передач делает необходимой большую научно-исследовательскую работу по вопросам конструирования и технологии изготовления зубчатых колес и всестороннюю стандартизацию в этой области. В настоящее время стандартизованы термины, определения, обозначения, элементы зубчатых колес и зацеплений, основные параметры передач, расчет геометрии, расчет цилиндрических эвольвентных передач на прочность, инструмент для нарезания зубьев и многое другое. [c.107]

IV группа. Механизмы, имеющие элементы сложной криволинейной конфигурации, содержащие сложные кинематические передачи и элементы автоматики механического, электрического, гидравлического и других типов, требующие расчетов большого числа сопрягаемых размеров в пределах допусков 2-го и 3-го классов точности. К ним относятся узлы и механизмы скоростей с бесступенчатой регулировкой автотормоз железнодорожной цистерны редукторы с червячными, коническими, планетарными и специальными передачами узлы и механизмы электрической, гидропневматической механической и другой автоматики. [c.242]

Расчет напряжений базируется на формулах ГОСТ 21354—75, включающих ряд коэффициентов, которые зависят от типа передачи, геометрии зацепления, условий нагружения и других факторов. Применительно к зубчатым колесам агрегатов трансмиссии автомобилей на основе указанного стандарта разработана методика расчета напряжений, учитывающая их особенности [ПО]. В дальнейшем эта методика использована при расчете коэффициентов преобразования моментов в напряжения. [c.140]

Ремни производятся из маслостойких синтетических материалов с расчетом возможности их работы в масле. Армировка ремней осуществляется тонкой стальной проволокой, скрученной в тросы, которые воспринимают растягивающую нагрузку. Профиль зубьев имеет трапецеидальную форму с углом наклона в 40° и шагом от 5 до 35 мм ширина зубьев до 400 мм и более. Ремень работает без скольжения, так как на шкивах имеются зубья, соответствующие по своей конфигурации рабочему профилю ремня, что обеспечивает постоянство передаточного числа. Опоры передачи могут быть неподвижными, так как нет надобности создавать начальное натяжение ремня, что обеспечивает высокий к. п. д. и уменьшает нагрузку на валы. Считают, что зубчатые ремни могут работать в большом диапазоне скоростей, т. е. почти при любой низкой и высокой скорости. Величина передаваемой мощности приближается к ременным передачам обычного типа, т. е. свыше 1000 л. с. Передача с зубчатыми ремнями работает бесшумно, причем габариты ее значительно меньше других типов ременных передач. При расчете надо учитывать, чтобы в зацеплении было не менее шести зубьев ремня, причем расчет ведется на смятие профилей зубьев в предположении, [c.194]

В лебедке с храповыми муфтами литейного крана (см. рис. VI.2.14) при аварийном останове одного двигателя передача между барабанами передает окружное усилие, уравновешиваю щее момент, вызванный натяжениями канатов на барабане, расположенном со стороны отказавшего двигателя. Мощность каждого двигателя принимают равной 0,65—0,85 общей мощности подъема груза [0.471. Особенности расчета механизмов подъема других типов металлургических кранов см. в п. IV.6. [c.399]

При расчете геометрии зацепления и прочности некоторого зацепления планетарной передачи зубчатым колесам помимо принятых буквенных обозначений (см. рис. 6.1 и табл. 6.1) присваиваются индексы 1 и 2 соответственно меньшему и большему элементу сцепляющейся пары. Так, например, при расчете зацепления а — д при z индекс 1 закрепляется за обозначениями, относящимися к центральному колесу а, а индекс 2 относится к сателлиту д. Возможные сочетания зубчатой пары шестерня — колесо для основных типов планетарных передач представлены на рис. 6.13. Значения и и других параметров передач, выделенных из планетарных механизмов А, В и Зк, приведены в табл. 6.10. Для расчета геометрии зацепления планетарных передач в основном используются зависимости и соответствующие схемы алгоритмов из 2.1 с учетом некоторых особенностей внутреннего зацепления, отмеченных ниже. [c.126]

В общем курсе Детали машин рассматриваются механические передачи для равномерного вращательного движения. Механические передачи других типов, а также приводы подроби изучаются в специальных курсах расчета и конструирования тех машин, где они широко применяются ( Электропривод , Гидропривод и т. д.). [c.164]

Зубчатые, червячные и цепные редукторы. Расчет редукторов выполняется по формулам, приведенным в предыдущих главах, в зависимости от типа используемой в редукторе передачи. Расчет других деталей — валов, подшипников, соединений и пр. — производится в соответствии с рекомендациями, данными в соответствующих разделах. [c.341]

Методически удобно расчет зацепления с червяком ТК выполнять по формулам, общим для червячных передач с цилиндрическими червяками других типов, но с учетом повышенной несущей способности нового зацепления посредством коэффициента ТА- [c.395]

Если данное условие не выполняется, можно идти следующими путями а) выбрать другой тип редуктора (например, трехступенчатый вместо двухступенчатого) с большим передаточным числом б) изменить требуемое передаточное число путем изменения частоты вращения барабана за счет его диаметра (при этом надо повторить все расчеты, связанные с определением диаметра барабана) в) ввести в кинематическую схему механизма открытую зубчатую передачу. [c.32]

По ГОСТ 591-55 установлены профили двух типов со смещением центров дуг впадины и без смещения. Исходными данными для построения профиля того и другого типа являются величины, определяемые в расчете цепной передачи шаг цепи t, диаметр ролика (для втулочных цепей — диаметр втулки) D, число зубьев z и диаметр делительной окружности Dq. [c.266]

В ряде случаев прогиб балок является критерием работоспособности конструкций, в которые они входят. Так, например, чрезмерный прогиб валов зубчатых передач может привести к нарушению правильности зацепления. В этом и других подобных случаях производят расчет на жесткость, который может быть проектным или проверочным. При этом задаются допускаемым прогибом [у], иногда обозначаемым [/]. Величину допускаемого прогиба устанавливают в зависимости от назначения и условий эксплуатации механизма или детали. Знание углов поворота сечений необходимо для рационального выбора типа опорных устройств. [c.184]

Анализируя конструкции различных машин, их узлов и деталей, не трудно заметить, что многие типы деталей и узлов встречаются почти во всех машинах с одними и теми же функциональными назначениями, например болты, валы, механические передачи, подшипники, муфты и др. Эти детали (узлы) называют деталями общего назначения-, их теорию, расчет и конструирование изучают в курсе Детали машин . Все другие детали (узлы), применяющиеся только в одном или нескольких типах машин (шпиндели станков, коленчатые валы, поршни, шатуны, канаты и т. п.), относят к деталям специального назначения и изучают в соответствующих специальных курсах. [c.8]

Для каждого типа поверхностей нагрева применяются- различные методы расчета теплообмена, которые учитывают способы передачи теплоты, конструкцию теплогенерирующих поверхностей нагрева и их расположение в котле, состав дымовых газов, свойства золы и ряд других факторов. [c.49]

Вторичная обмотка трансформатора (фиг. 359) соединена одним концом с первичной обмоткой и через нее с массой, а другим концом через скользящий контакт — с раздаточными электродами ротора распределителя высокого напряжения, вращаемого посредством шестеренчатой передачи от вала магнето. В магнето с вращающимся магнитом применяется распределитель высокого напряжения (фиг. 354, б) сегментного типа. Вместо крышки он имеет два бакелитовых сегмента с размещенными па них в два ряда неподвижными электродами. К электродам присоединяются провода, идущие к свечам цилиндров двигателя. Ротор распределителя изготовлен в виде барабана, снабжен двумя раздаточными электродами. Каждый электрод расположен в плоскости одного из рядов неподвижных электродов. По отношению один к другому раздаточные электроды расположены под углом, обеспечивающим при вращении ротора подход к неподвижным электродам сегментов, через равные интервалы. Передача от вала магнето к ротору распределителя подбирается и устанавливается с таким расчетом, чтобы раздаточный электрод ротора подходил к одному из неподвижных электродов сегментов в момент размыкания прерывателя при полном опережении зажигания. Размер раздаточных электродов в плоскости вращения выбирают, исходя из того, чтобы при установке момента зажигания на самое позднее раздаточный электрод ротора в момент размыкания прерывателя еще находился перед неподвижным электродом. [c.407]

При передвижении кранов и тележек возникают сопротивления в ходовой части, внешние сопротивления и сопротивления в элементах передач механизма. В зависимости от режима и условий работы крана эти сопротивления могут действовать в различных сочетаниях. При конструировании необходимо определять наиболее возможное и характерное для данного типа крана их сочетание. Значение числовых значений сопротивлений позволяет произвести расчет мощности электродвигателя, тормозных устройств, передач и других элементов. [c.299]

В четвертую часть при рассмотрении механизмов станков включены новые методы расчета и конструирования фрикционных муфт, передач типа винт—гайка (например, гидростатических) и других механизмов. [c.4]

Если же, помимо редуктора, привод механизма подъема будет включать в себя и другие передачи, то в расчет следует принимать общее передаточное число м. определяемое произведением передаточных чисел всех передач. Например, при использовании редукторов типа ГК в сочетании с открытой зубчатой передачей н,, будет определяться произведением передаточных чисел редуктора и этой передачи. [c.108]

Имея кинематическую схему изделия, передаточные числа разных типов и всех ступеней передач, частоты вращения валов на всех ступенях передач и на всех режимах работы, вращающие моменты на каждой ступени передач н другие данные, выполняют основные проектные расчеты. В процессе их определяют межосевые (или конусные) расстояния зубчатых и червячных передач, диаметры и ширину зубчатых колес рассчитывают ременные, цепные и фрикционные передачи, определяя диаметры и ширину шкивов, диаметры звездочек, диаметры и ширину фрикционных тел качения, межосевые расстояния. [c.10]

Клейнман и Бойд провели анализ в форме, позволяющей использовать его применительно к другому возможному приложению преобразователя, а именно к регистрации одномодового излучения, служащего несущей для передачи широкополосной информации по световоду. Основным выводом явилось установление для описанной ситуации (так же, как для. случая ГВГ от одномодового лазерного источника) наличия оптимальной длины кристалла и оптимального диаметра фокального пятна лазерного пучка для получения максимального к. п. д. преобразования. Конкретные величины, соответствующие конкретным ситуациям, являются функциями длин волн, показателей преломления кристалла и типа фазового синхронизма, используемого в данном преобразователе. Вычисление указанных оптимальных величин требует знания всех параметров системы, а также использования графических данных, полученных в результате численного расчета по выведенным авторами формулам. Однако для простого случая пучков с одной поперечной модой, смешивающихся при коллинеарном распространении в плоскости х-у кристалла типа ниобата лития и оптимально сфокусированных (т. е. имеющих оптимальные размеры фокальных пятен), результат Клейнмана и Бойда сводится к следующему простому выражению для квантовой эффективности преобразования [c.160]

Сказанное следует уже из рассмотрения линий передачи и резонансных систем СВЧ Диапазона. На рис. 0.1 и 0.2 показаны некоторые основные типы тех и других, находящие применение в инженерной практике. Разнообразие используемых на практике конструкций объясняется большим количеством различных, часто противоречивых, технико-экономических требований, предъявляемых к этим элементам. Основными требованиями являются частотные свойства (диапазон рабочих частот для волновода, диапазон перестройки для резонатора), потери, уровень передаваемой мощности, габариты, вес, технологичность, стоимость. Большое значение имеют возможности сопряжения волноводов и резонаторов друг с другом и с активными элементами. Не последнюю роль играет и возможность достаточно точного расчета основных характеристик проектируемых элементов. [c.7]

Для определения других свойств цепочечного соединения из 8-полюсников (см. рис. 2.15) получим матрицы передачи [У] для его элементов на основе переходных соотношений [9]. Эти матрицы приведены в табл. 2.4... 2.6 для цепочечных соединений первой — третьей групп соответственно. В таблицах показаны типы направленности как элемента цепочечного соединения, так и всего соединения, а также его схемы для простейшего случая т = 2. Тип направленности соединения из т элементов определялся на основе анализа матрицы передачи и схемы двухэлементного соединения. Таким образом, в дополнение к результатам [9], где исследованы свойства цепочечного соединения первой группы, определены свойства цепочечных соединений второй и третьей групп и получены матрицы [Т], необходимые для практических расчетов. [c.71]

Два типа задач возникает при расчетах теплообменной аппаратуры. При конструктивном расчете по заданным условиям протекания процессов находят величину поверхности теплообмена Р, необходимую для передачи заданного теплового потока д. При проверочном расчете определяют температуры теплоносителей на выходе из теплообменника, у которого известны Р и другие условия протекания процессов. Ниже рассмотрим методику конструктивного расчета, как наиболее сложную. [c.117]

Общий показатель (в процентах) затрат времени I установить трудно. Он зависит от принятой системы организации работ в цехе (передача работ одной сменой рабочих другой, обеденный перерыв), типа оборудования, сложности монтажа подвесок, способа загрузки деталей в ванны и т. д. Условно можно принять, что минимальная величина времени I за сутки равняется для стационарных ванн, колоколов и барабанов — от 30 до 50 мин. для полуавтоматов — продолжительности одного цикла прохождения деталей в полуавтомате, определяемой технологическим расчетом с учетом времени на подготовку первой и отделку последней партии подвесок, равного 30—50 мин. для автоматов— продолжительности полного цикла прохождения деталей в автомате. [c.543]

Геометрический расчет эвольвентных зубчатых передач при заданных смещениях. В зависимости от смещений каждого колеса можно получить три типа передач, отличающихся расположением начальных и делительных окружностей. Эти окружности совпадают в тех передачах, у которых по делительным окружностям толщина зуба одного колеса равна ширине впадины другого. Указанному условию удовлетворяют передачи при Х1+Х2 = 0, т. е. передачи, составленные из колес без смещения, и передачи, в которых отрицательное смещение одного колеса равно по абсолютной величи- [c.189]

Все рассмотренные методы приемлемы для расчета собственно зубчатых передач, к которым относятся цилиндрические и конические передачи, отличающиеся тем, что начальные поверхности сопряженных зубчатых колес при вращении обкатываются без скольжения. Для зацеплений других типов и, в частности, винтовых, в которых начальные поверхности взаимно обкатываются и скользят друг по другу, пока не предложены формулы, пригод- [c.182]

Несущая способность передач с цилиндрическими червяками основных типов близка (кроме передач вогнутым профилем витка червяка). Поэтому расчеты для передач с архимедовым червяком распространяют на передачи с другими цилиндрическими червяками. [c.338]

Применяемые в настоягцее время в практике проектирования типы стыковых соединений отличаются друг от друга по конструктивному исполнению, технологии устройства и по несугцей способности. Несугцая способность стыковых соединений, т.е. способность передавать нагрузку через шов с плиты на плиту, определяется как теоретически, так и экспериментально. При этом для оценки качества передачи поперечных усилий в швах часто используется формула Сутерленда-Теллера [305], которая может быть применена, как показано ниже, для расчета плит с учетом податливости стыковых соединений [c.220]

Существуют методы расчета точности резонаторнЕ ьх систем магнетронов. Эти методы основаны на обеспечении заданной длины волны электромагнитных колебаний фокусирующих и замедляющих систем, исходя из качества фокусировки электронного потока пролетных клистронов и других элементов электронных приборов. Разработаны также системы допусков на диаметры коаксиальных линий передач электромагнитной энергии, в зависимости от допусков на волновое сопротивление, определяющего к. п. д. линии, на детали и узлы приемно-усилительных ламп и др. [83]. Имеются также работы по функциональной взаимозаменяемости некоторых типов электрических машин и приборов. Несмотря на это, методы расчета допусков для обеспечения функциональной взаимозаменяемости электрических и электронных элементов, блоков и изделий еще недостаточно систематизированы и проверены . Это объясняется большим объемом трудоемкости регулировочных работ в общей трудоемкости изготовления приборов. [c.19]

Привод, т. е. двигатель и передача, является одной из основных частей любой машины. Правильный выбор типа привода, его рациональная компоновка и проектирование в значительной степени определяют возможность получения наиболее благоприятных технико-экономических и эксплуатационных характеристик будущей машины. Однако несмотря на безусловную важность указанных вопросов в технической литературе практически до последнего времени отсутствовали спра-вочно-методические издания, исключавшие необходимость поиска основных данных по расчету и конструированию элементов привода в многочисленной литературе по отдельным видам привода и передач. Именно это обусловило выпуск первого издания справочника в 1975 г. С мо.мента выхода в свет указанного издания прошло значительное вре.мя, в течение которого практически полностью изменился тип выпускаемых электродвигателей, мотор-редукторов, редукторов общего назначения и другого оборудования введены в действие новые нормативы расчета зубчатых передач по ГОСТ приведены расчеты планетарных и волновых передач. В связи с указанным второе издание справочника существенно изменено и дополнено. [c.5]

Условия зацеплеиия и несущая способность передач с цилиндрическими червяками основных типов весьма близки, особенно при малом числе заходов. Поэтому расчеты, которые ведут в применении к передачам с архимедовым червяком, распространяются на передачи с другими цилиндрическими червяками. [c.352]

Кузов электровоза ВЛЮ с несущей рамой охватывающего типа представляет собой две одинаковые секции, соединенные между собой автосцепкой СА-3. Секции объединены между собой переходным мостиком, закрытым брезентовым мехом. Каждая секция опирается на тележки восемью боковыми опорами. Передача силы тяги от тележек на кузов осуществляется двумя шкворнями (по одному на тележку). Боковины кузова ВЛЮ охватывают раму тележки конструкция кузова сварная, изготовляется из прокатных профилей и листов углеродистой стали (Ст. 2 и Ст.З). Листы обшивки стен кузова изготовляют из стали, обеспечивающей штамповку зигов боковых листов. Конструкция кузова предусматривает предварительную сборку и сварку его крупных узлов рамы кузова, кабины, боковых стен, крыши и т. д. Секция кузова (рис. 56) состоит из рамы 15, кабины 18, боковых стенок 16 и крыши 17. Кабина имеет два лобовых окна 2 и четыре боковых окна, из которых два иезадвижных 4 и два задвижных окна 19. На боковой стенке кузова имеются задвижные 7 -и глухие окна 9. Вход в секцию электровоза осуществляется через две двери 6,. а переход из одной секции в другую — через торцовую дверь и переходные мостики, закрытые брезентовым суфле 75. На крыше имеются люки, закрытые крышками 12, 77, 10, 8. На лобовой стенке кабины размещаются прожектор 3 и два сигнальных фонаря 7. На крыше также расположены восемь люков песочниц 5. Секции соединены между собой НЕ тосцепкой 14 основным элементом кузова, несущим все виды нагрузок, является рама кузова. Она служит для размещения силового и вспомогательного оборудования, кузова, кабины машиниста. Стены, крыша, пол, кабина воспринимают часть нагрузок, но они при расчете рамы кузова не учитываются и идут в запас прочности. [c.57]

Из технико-экономических расчетов получено, что замена городских линий связи длиной, например, 1 тыс-км на основе 600-парного кабеля типа ТГ на ВОК длиной 10 тыс. км в одноволоконном исчислении приведет к экономии 4,5 тыс. т меди и 8 тыс. т. свинца. Кроме того, другие важные достоинства ВОК — широкая полоса частот передачи информации, невозможность воздействовать помехами на передаваемую информацию, невосприимчивость к целому ряду внешних воздействий, малые масса и габаритные размеры, отнесенные к единице объема передаваемой информации, укрепляют их всевозрастающую главенствующую роль в системах связи будущего. [c.88]

Выделенные по признаку 1.1 технологические стадии характерны для обоих содержательных типов процессов. Например, в информационных процессах мож1но также различить (1.1—а) —хранение данных, (1.1—б) —расчеты И другие виды. преобразования информации, (1.1—в)—передачу данных и, наконец, (1.1—г)—восприятие информации, т. е. ее потребление . [c.275]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...