Точка прекращения кривой

Р) является точкой прекращения кривой истечения в суживающихся соплах и отверстиях в тонких стенках. Величина избыточного давления при этом идет на необратимые потери. [c.78]

Фиг. 18. Точка прекращения кривой у jr 1п л .

Фиг. 18. Точка прекращения кривой у X П X.

Как показывает анализ линий тока, построенных на рис. 7.3.1 (сплошные кривые со стрелками), при дозвуковом вдуве газа с параметрами (ро )ш = 1 Я = Лош/(2Ло ) = = 0,5 уи, у , 0 = 0,279 поток вдуваемого газа разворачивается так, что за точкой прекращения вдува нет отрыва потока, а между ударной волной и поверхностью тела г ме-ется поверхность контактного разрыва. Штриховой линией на этом рисунке нанесена звуковая линия. Таким образом, [c.368]

Если при движении по кривой у = = /(х) функция после прохождения через точку (х , у1 ) перестает существовать или становится мнимой, то эта точка называется точкой прекращения или точкой остановки например, кривая у — X и X имеет в начале координат точку прекращения (фиг. 18). [c.264]

Алгебраические кривые не имеют ни угловых точек, ни точек прекращения. [c.264]

Отсюда следует, что переход вещества из сверхпроводящего состояния в нормальное ниже критической температуры сопровождается поглощением тепла, т. е. в этом случае имеет место фазовый переход первого рода.- Кривая фазового равновесия AD заканчивается в точке D. В этой точке система переходит из двухфазной системы в однофазную (в нормальное состояние металла), т. е. точка Z) является точкой прекращения существования двух фаз. [c.197]

На рис. 3.32 представлены распределения возмущения давления, полученные в результате численного решения краевой задачи (3.97). Цифры I и II на данном и последующих рисунках данного параграфа обозначают соответственно режимы течения вблизи точки начала движения поверхности и вблизи точки прекращения движения поверхности. Решение системы уравнений (3.97) получено для значения параметра Uw = 0,4. Отметим, что особое поведение градиента давления при А —) +0 соответствует формулам (3.102). Кривая III описывает распределение возмущения давления Pi(Ai) в окрестности точки начала движения поверхности при <С <С 1 и получена в результате численного интегрирования уравнения (3.97). Напомним, что в переменных (3.98) длина возмущенной зоны в окрестности точки начала движения поверхности при <С <С 1 равна нулю, а возмущение давления по модулю бесконечно велико. [c.115]

Электролиз током в 2 ма/см дает потенциал поляризации, равный 680 мв. Прекращение электролиза вызывает быстрое снижение потенциала катода до значения 280 же (участок а — б, рис. 1). Но вскоре потенциал самопроизвольно увеличивается до 320 мв и остается на этом уровне почти в течение 20 мин. (участок б — в—г на той же кривой). Далее потенциал снижается до величины, существовавшей к началу электролиза. [c.148]

Первый вопрос при изучении кривых—вопрос об установлении ее формы. При этом большую пользу приносит знание расположения ее замечательных точек и положение асимптот. К замечательным точкам относятся точки перегиба, точки прекращения, точки с вертикальными и горизонтальными касательными и особые точки. Главнейший вид особых точек К.—кратные точки, в которых К. пересекает сама себя. Простейший пример кратной точки — двойная точка. Координаты двойной точки определяются как общие решения трех ур-ий [c.296]

У неалгебраических кривых, кроме перечисленных особых (кратных) точек, могут быть особенности другой природы, например, точки прекращения (фиг. 227, ), находящиеся на границе области существования функции у = / (х), определяющей кривую, или в точках разрыва 1-го рода (см. стр. 130) этой функции, угловые точки (фиг. 227, ж), где левый и правый пределы (см. стр. 129) производной / (х) существуют и различны, и некоторые другие. [c.197]

Здесь, очевидно, речь идет об особых точках к р и в о й, а не динамической системы. В рассматриваемом случае, когда Р х, у) и ф х, у) — аналитические функции, у этой кривой не может быть и точек прекращения (у аналитических кривых таких точек быть не может). [c.115]

То, что здесь должен быть именно минимум, вытекает из следующих простых рассуждений. При выключении факторов, обеспечивающих стационарное состояние системы (например, при прекращении обмена энергией ИЛИ веществом с внешней средой), в ней будет происходить процесс установления равновесия, который всегда сопровождается возрастанием энтропии, большим, чем при стационарном процессе, из-за увеличения действующих в системе градиентов. Если производить выключение этих факторов достаточно медленно, то кривая, вдоль которой меняется во времени величина д8 - Чдт, при установлении равновесия будет сколь угодно мало отклоняться от кривой стационарного состояния, а так как при этом должно быть всегда положительно, то в стационарном состоянии необходимо, чтобы был минимум, а не максимум производства энтропии. [c.338]

Как видно из хода кривой нагрева, присущая железу при низких температурах кристаллическая решетка ОЦК сохраняется вплоть до 911 °С. При этой температуре (рис. 1.4, участок 2) происходит перестройка ОЦК-ячеек в ГЦК требующая некоторых затрат энергии, им и объясняется прекращение роста температуры, несмотря на то что поглощение нагреваемым металлом теплоты продолжается. [c.12]

Между двумя параллельными прямыми в процессе испытания вычерчивается ступенчатая кривая n t), соответствующая числу отказов п к моменту времени t. Ступеньки на этой линии вычерчиваются в моменты времени ti, 2, ta и т. д., т. е. в моменты возникновения отказов. Как только линия п (t) пересекается с линией а + Ы, испытания прекращаются, и выносится решение о приемке. Точка пересечения линии п (t) с линией с- - Ы определяет время прекращения испытания в связи с браковкой. Пунктирная прямая Ы, проходящая через начало координат и параллельная первым двум прямым, позволяет вынести решение при усеченных испытаниях, если до истечения заранее оговоренного срока испытаний [c.245]

В случае Ki, часто отвечающем реакции выделения водорода, потенциал коррозии op.i лежит в активной области анодной кривой. При этом потенциале скорости анодной и катодной реакций равны друг другу (/а = /к, точка Bj). Такая коррозионная система находится в устойчивом активном состоянии. Если сместить потенциал металла от кор. i в область пассивности (например. в точку F), поляризуя металл анодно от внешнего источника (анодная поляризация), то после выключения внешнего источника (прекращения поляризации) система самопроизвольно возвратится в активное состояние. [c.255]

Вначале сжатие происходит с притоком тепла извне тепло передается от стенок цилиндра к смеси (рис. 6). По мере сжатия смеси ее температура повышается и теплопередача от стенок уменьшается. Точка А на рис. 6 соответствует полному прекращению теплопередачи вследствие выравнивания температур стенок цилиндра и )смеси, а участок кривой слева от точки А соответствует процессу сжатия с теплопередачей от смеси к стенкам цилиндра. Сжатие имеет политропический характер, причем показатель политропы сжатия ш является переменным.- [c.12]

Величина (го Для жидких топлив всегда больше единицы и возрастает с уменьшением коэффициента избытка воздуха (рис. 3). Излом кривой в точке, соответствующей а = 1, получается вследствие прекращения выделения окиси углерода СО и полного сгорания углерода топлива с образованием углекислого газа СОг. [c.12]

Эту часть процесса относят ко второму периоду сгорания, на рис. 21.5 он ограничен участком 2—3 кривой б. Границы второго периода сгорания на индикаторных диаграммах определяют следующим образом точку 2 находят по отрыву кривой б от кривой а, а конец второго периода, отмеченный точкой 3,— по резкому уменьшению интенсивности или прекращению нарастания давления. [c.269]

Другая картина течения возникает при оо в случа5 вдува газа со звуковой скоростью при следующих параметрах внешнего потока и вдуваемого газа Ма = 4, (ру )ш= = 2,9 Н = Лош/(2Ло ) = 0.5 Тш = Т , = 1.4 5о = 0,225. Анализ линий тока, изображенных на рис. 7.3.2 сплошными кривыми со стрелками, показывает, что за точкой прекращения вдува возникает зона рециркуляционного течения. Появление этой зоны связано с эжектирующим действием потока вдуваемого газа. Любопытно, что в зоне вдува между поверхностью контактного разрыва (сплошная кривая справа от ударной волны) и поверхностью обтекаемого тела реализуется внутренняя ударная волна (сплошная кривая, замыкающаяся на рециркуляционную зону). Появление внутреннего скачка обусловлено тем, что вблизи поверхности тела скорость вдуваемого газа становится сверхзвуковой вследствие расширения звуковой струи, а зaтe [ сверхзвуковой поток резко тормозится в результате взаимодействия с внешним потоком. Штриховой кривой, как н раньше, изображена звуковая линия. Видно, что в отличи(Ь от первого случая она имеет более сложную форму и сдвинута вниз по внешнему потоку. [c.369]

Характер зависимости обьема смазки, вовлекаемой в поток, от частоты вращения ротора для модели, изображенной на рис. 2.3, представлен на рис. 2.4. При частоте вращения, соответствующей точке А кривой, вовлекается 4) поток и, следовательно, ожижается вся смазка между статором и ротором. Вытекание даже небольшого количества смазки из кольцевого зазора сопровождается ее отрывом от ротора и прекращением движения. Смазка перестает быть резервной и превращается в балластную. [c.32]

Но в реальных системах все значительно сложнее. Ведь используемые в промышленности кипящие слои не монодисперсны (включают частицы одинакового размера), а полидисперсны (размеры их зерен отличаются друг от друга весьма значительно). Их кривая псевдоожижения имеет несколько пиков, т. е. для псевдоожижения полидисперсных материалов характерна не одна определенная скорость, а некоторый диапазон скоростей начала псевдоожижения. Слой постепенно переходит в состояние псевдожидкости (сначала мелкие, а затем более крупные частицы). Особенно четко вырисовывается подобная картина, если частицы предварительно отсепа-рированы и уложены последовательно (сначала крупные, а затем мелкие). Такая укладка получается после первого же псевдоожижения и прекращения дутья, так как полидисперсным слоям свойственна сепарация частиц по высоте колонны (крупные собираются снизу, мелкие — сверху). В этом случае даже кривая обратного хода — плохая палочка-выручалочка, ибо, несмотря на отсутствие на ней пиков давления, отыскание точки, соответствующей началу полного псевдоожижения, не лишено некоторой фантазии. Итак, уже в самой природе псевдоожижения заложен строптивый характер кипящих слоев, делающий их почти не поддающимися аналитическому описанию. Можно сказать, первая, одна из основных характеристик системы — скорость начала псевдоожижения — не имеет строго фиксируемой определенной ве- [c.101]

Для измерения разности температур в переходных частях образца, а также температуры разогрева его рабочей базы и перефе-рийных областей к образцу приваривались термопары 10 в точках, показанных на рис. 3.8, б. Термопары Ti и Гг, а также Гз и Г4, соединенные по схеме дифференциальной термопары, позволяли регистрировать разности температур ATi и АГц, входящие в уравнения (3.19). При этом осуществлялась непрерывная запись во времени разностей ATj и АГц на потенциометре типа КСП-4. Последующее планиметрирование площади под кривой от момента исходного нагружения до момента стабилизации теплового режима (ATi = АГц = 0) позволило получать соответствующие численные значения определенных интегралов уравнений (3.19). Температура рабочей зоны образца измерялась с помощью термопар Гб, Tg и Г, (рис. 3.8, б), первая из которых расположена в центре, а две другие — на равных расстояниях от галтелей и центральной термопары. Пример регистрации изменения температуры в процессе эксперимента с помощью термопары Г5 и разность температур Ti—Га приведены соответственно на рис. 3.9, а, б. Измерения температур в точках 5—7 позволяют определить количество тепла Qp, затраченное на непосредственный разогрев образца (увеличение теплосодержания системы) после прекращения теплоотвода от его базы. В этом случае величина Qp определится как [c.70]

ИЛИ элементы, которые должны быть найдены из дальнейших экспериментов. В следующей серии экспериментов было обнаружено, что упругое восстановление при действии напряжения понижается со временем по экспоненциальному закону (фиг. 4 в той же статье). Сравнение с нашим рис. IX. 3 показывает, что, нужно написать N вместо X, так что во втором приближении FD = Н—N = М. Это обнаружено дальнейшими экспериментами, позволяющими проследить уменьшение внутренних напряжений в кусках теста, которые поддерживались при постоянном удлинении (фиг. 6 в статье 1932 г., часть I). Форма кривой согласуется с нашей кривой при А I = = onst. Второе сообщение авторов описывает наблюдения, в которых скорость удлинения цилиндров из теста, подвешенных вертикально и удлиняющихся под действием силы тяжести, сопоставляется с напряжением. Было обнаружено, что скорость удлинения в общем уменьшается с уменьшением напряжения и что существует конечное напряжение, при котором скорость удлинения обращается в нуль, т. е. в действительности существует предел текучести. Это показывает, что далее должен быть добавлен элемент Сен-Венана, и в третьем приближении FD = N —Н StV = MjStV = S hw. Было, однако, отмечено, что часто протекает значительное время между снятием напряжения и прекращением укорочения . Это указывает на упругое последействие, исследованию которого посвящено третье сообщение авторов. При упругом последействии должно быть подсоединено К-те-ло. Поскольку структурная формула FD содержит StV-элемент, возникает вопрос, к какому концу StV-элемента должно быть присоединено К-тело. Эксперименты (фиг. 2 в сообщении 3) показали, что упругое последействие проявляется при деформировании ниже предела текучести. Это означает, что К-тело должно быть присоединено к концу пружины. Оно могло бы быть введено путем параллельного соединения пружины с N-элементом. Однако та же самая фигура иллюстрирует, что кроме отстающего по фазе упругого восстановления существует также одновременное восстановление, т. е. пружина при элементе Сен-Венана не ослабляется во время работы, и поэтому К-тело присоединяется к ней последовательно . В четвертом приближении получаем соответственно структурную формулу [c.179]

Кривая Л з пересекается с анодной кривой в области полной пассивности (точка Сд). При коррозионном потенциале кор.s металл находится в устойчиво-пассивном состоянии. Если система будет выведена из пассивного состояния, например катодной поляризацией, то после прекращения лоляризации пассивность металла вновь восстановится, здесь мы имеем случай самопроизвольно пассивирующейся коррозионной системы. [c.256]

Образующиеся продукты реакции после достижения предельной концентрации насыщения могут выделяться на поверхности металла в виде достаточно толстых, часто видимых, но обычно неплотных и лишь только частично защитных кроющих слоев. В этом случае на анодной поляризационной кривой участок E ABDP (см. рис. 11) вырождается в участок E A B D P. Наблюдаемая более сильная анодная поляризуемость на участке A B D в этом случае происходит вследствие экранирования части поверхности продуктами коррозии. Процесс роста пористой пленки продолжается до тех пор, пока, благодаря все усиливающейся истинной плотности тока в точке D будет достигнут потенциал Еа начала образования хемосорбционной оксидной пленки, вследствие непосредственного анодного процесса по реакции (12). Предварительное возникновение толстого, пористого слоя продуктов коррозии облегчит наступление анодной пассивности благодаря сильному уменьшению истинной поверхности (сокращая общую плотность предельного тока пассивации от точки D к точке D ). В ряде случаев после пассивации и прекращения процесса коррозии пористая видимая пленка продуктов коррозии может снова раствориться вследствие снижения пересыщения в при-электродном слое. [c.58]

Если после практически полного прекращения ультрафиолетовой фосфоресценции непрерывно освещать кристалл видимым монохроматическим светом в области F-полосы, то интенсивность люминесценции (вспышки) также уменьшается по простому экспоненциальному закону. Кривые рис. 57 показывают изменения интенсивности (е) и логариф.ма интенсивности (в ) ультрафиолетовой [c.136]

Кривой ползучести называется график зависимости от времени полных или пластических (возникших в результате ползучести) деформаций при постоянных напряжении и температуре. Характер кривой ползучести для определенного материала зависит от напряжения и температуры. Для сравнительно небольших температур и напряжен й (например, для стали при температуре порядка 400—500° С и напряжении порядка 500— 1000 кГ1см ) график изображен на фиг. 30. При нагружении нагретого образца деформация весьма быстро возрастает от нуля до некоторой величины, изображенной на графике в масштабе отрезком ОА В дальнейшем, после прекращения роста нагрузки, полная деформация нагретого образца будет постепенно увеличиваться во времени по закону, изображенному линией АВСО. Ординаты этой линии представляют собой вели чины деформаций е за определенный промежуток времени, считая от начала нагружения. Они складываются из деформации, возникшей при нагружении, и деформации, образовавшейся в результате ползучести (пластической деформации). Иногда на графике изображается зависимость от времени только пластической деформации, возникшей за счет ползучести е , тогда ось абсцисс графика расположена так, как показано на фиг. 30 пунктиром. Тангенс угла наклона касательной к линии АВСО в некоторой точке с осью абсцисс в масштабе выражает скорость деформации для определенного значения времени [c.289]

Скорость изменения напряженного состояния оказывает влияние на вид диаграммы напряжение — деформация (рис. 43). Кривая ОАхВ Сх представляет эту диаграмму для не-упрочненного связного грунта оптимальной влажности при циклической нагрузке, соответствующей постоянной, достаточно малой скорости изменения напряженного состояния (до 0,1 кгс/см -с). Кривая ОЛ3В3С3 отвечает высокой скорости из> менения напряженного состояния порядка 80—100 кгс/см -с, характерной для динамической нагрузки как видим, при этом имеет место запаздывание изменения величины деформации по отношению к соответствующему изменению напряжения. В точке Лз напряжение, достигшее максимума, начинает понижаться, тогда как деформация грунта продолжает расти. Процесс развития деформации после прекращения роста напряжения называется последействием нагрузки. Особенно ярко оно выражается у связных грунтов, являясь следствием как вязких их свойств, так и наличия в них инерционных сопротивлений. [c.97]

В проволоке. Как показано выше, в действительности этого не происходит, так как в конце удара вдоль проволоки распространяется волна разгрузки. Когда волна разгрузки достигает фронта пластической волны, она уменьшает амплитуду последней и отражается обратно к концу проволоки. Происходит ряд таких отражений, и в результате окончательное распределение пластических деформаций позади фронта пластической волны изображается гораздо более пологой кривой, чем в момент прекращения удара. Далее, надо ожидать, что кривая распределения деформаций по длине будет иметь ступенчатую форму, причем каждая ступень соответствует точке, в которой упругая волна разгрузки догоняет фронт пластической волны. Дюве нашел экспериментально, что распределение пластических деформаций на фронте пластической волны в действительности более полого, чем он ожидал, и последующие расчеты с учетом многократного отражения волн разгрузки дало лучшую согласованность с экспериментальными результатами. [c.163]

Рассмотренная стадия форсирования процессов дугового цикла является подготовительной ступенью ко второй стадии процесса становления нового режима тока, переломным пунктом к чему служит максимум на осциллограммах напряжения. Внезапное прекращение роста напряжения в точке Б и начало последующего крутого спада кривой служат признаком резкого уве пичения эмиссионного тока катода. Так как отмеченное увеличение тока протекает при явлениях уменьшения напряжения на электродах дуги и одновременного бурного деления ячеек, приводящего к увеличению эмиссионной поверхности, то его можно связать лишь с увеличением числа ячеек на катоде. Следовательно, физическая сущность второй стадии состоит в формировании посредством усиленного деления имею-ши.хся ячеек некоторого дополнительного количества ячеек, не-12 179 [c.179]

Не слишком сильные изменения в скорости только слегка сдвигают кривые влияние изменения Г даже на несколько градусов уже становится заметным сильные отклонения от 20° могут существенно изменить характер кривой. Если в момент, близкий к разрыву образца, начать уменьшать растяжение с той же скоростью, что и при нагрузке, то отношение между напряжением и удлргаением изобразится пунктирной линией (фиг. 15). При напряжении, равном нулю,имеется остаточное удлинение 6 чем меньше степень вулканизацирх, тем больше б и тем быстрее уменьшается б как функция времени нахождения образца в покое (после прекращения напряжения). Область аЛ-Ь показывает затраченную при нагрузке работу, Ь—работу, возвращенную при разгрузке, а—потерю работы вследствие г и-стерезиса. Кпд сил упругости выражается (в %) следующим ур-ием [c.209]

Фиг. 92 иллюстрирует влияние охлаждения диффузора II ступени на давление всасывания рц, т. е. на создаваемый вакуум. Опыты проведены в идентичных условиях при давлении насыщенного пара Ро = 7 ата и диаметре рабочего сопла 9,6 мм. Верхняя -кривая снята при работе ступени без охлаждения диффузора, а нижняя— три его охлаждении и съеме тепла с диффузора (28 33)-103 ккал ч. Из сопоставления обеих кривых видно, что при любом расходе воздуха как на рабочем участке эжектора, так и 1на перегрузочном, благодаря охлаждению диффузора достигается существенное улучшение создаваемого ступенью давления всасьшания. Это объясняется тем, что три прочих равных условиях эжектор работает практически с почти постоянной объемной производительностью V, т. е. через диффузор проходит постоянный объем паровоздушной смеси поскольку при охлаждении диффузора, из-за прекращения перегрева пара и конденсации части его, удельный объем смеси уменьшается, то постоянство объ0М1Ного расхода достигается за счет понижения давления (всасывания). [c.170]

Исходя из этого, мы строим (рис. 1У-5, а) зависимость V (з), учитывая, конечно, и все изменения сопротивлений, зависящие от расстояния. Получаем участок кривой ОаЬс, где тело достигнет точки Зх, в которой доступ энергии прекращается (сила / = 0), и останется лишь зависящая от скорости составляющая сопротивлений (характеристика СЕ на рис. IV- ). Это дает на диаграмме V ) участок се, где тело достигнет точки 2, в которой приходит в действие тормозящее усилие и скорость падает по кривой еза до точки 5з. Здесь происходит остановка, прекращение действий тормозящих усилий, изменение веса (массы), как мы условились раньше, и включение движущего усилия, но уже в обратном направлении, что на диаграмме статических характеристик (рис. IV- ) выразится переходом на участок кривой к = f — У, (а по А1В1С1. [c.217]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...