Погрешности больших диаметров

Вращающиеся звенья больших диаметров и длин не бывают полностью уравновешенными из-за неоднородности материала и погрешностей обработки при изготовлении. При большой угловой скорости даже незначительная неуравновешенность вызывает большие силы инерции. Поэтому такие роторы подвергают дополнительной технологической операции — балансировке. Балансировка заключается в добавлении или удалении (обычно высверливанием) необходимой массы материала. [c.357]

Анизотропия металла. В настоящее время практически во всех нормативных документах на УЗК сварных соединений его параметры выбираются без учета анизотропии свойств, что в ряде случаев, в частности при контроле стыков труб большого диаметра, приводит к погрешностям результатов контроля. Вследствие анизотропии механических свойств заметно изменяются ско- [c.316]

Например, при работе торцовыми резцовыми головками получается выпуклая поверхность для уменьшения этой погрешности целесообразно диаметр головки выбирать больше, чем ширина фре- [c.144]

С другой стороны, одно и то же сопряжение может влиять на несколько выходных параметров. Большое число связей (например, погрешность обработки диаметра, конусность) свидетельствует о том, что выходной параметр при данной конструктивной схеме станка подвержен большим влияниям со стороны различных процессов, и условия для потери точности возникают в первую очередь по данному параметру. Кроме того, структурная схема позволяет уже в начальной стадии исследований дать анализ конструкции с точки зрения сохранения точности, указать наиболее ответственные сопряжения станка и выявить качественную сторону связей в системе. Для выявления количественной стороны необходимо провести исследования и расчеты, которые базируются на определенных физических закономерностях. [c.167]

Форма отпечатка. После удаления нагрузки на шарик отпечаток несколько изменяет свои размеры в результате упругого восстановления испытуемого материала (восстановленный отпечаток). Диаметр сферы восстановленного отпечатка несколько больше диаметра шарика, однако практически его принято считать равным последнему. Такое допущение вносит известную погрешность в величину Jig (разную для различных металлов). [c.2]

Более близкое совпадение экспериментальных и расчетных данных получено при сравнительных испытаниях в стендовом узле ТПС различных конструкций, так как в этих случаях погрешности, связанные с принятыми допущениями, нивелируются. При уменьшении диаметра опытного подшипника из СФД с 40 до 25 мм (при их конструктивном подобии) следует ожидать увеличения значений paV при работе в стендовом узле в 1,87 раза (см. табл. 4.2). Экспериментальные кривые рис. 4.2 показали допустимое значение PaV для ТПС из СФД малого диаметра составляло 7,2 МПа-м/с, что повысило [paV] для того же подшипника большего диаметра (см. табл. 4.4) в 1,72 раза и близко к ожидаемому (погрешность — 8 %). [c.123]

В качестве нагрузочных устройств используются два гидротормоза однодисковый типа ВТ-120 и модернизированный двухдисковый ВТ-10-2ДМ [13], изображенные на рис. 3.5. Последний создан в проблемной лабораторий турбиностроения специально для стенда ЭРТ-1, Сущность модернизации заключается в установке дополнительного второго диска большего диаметра (450 мм) с соответственным изменением конструкций ротора /, корпуса 2, устройств подвода рабочего тела 4, 5. Все основные детали корпуса изготовлены из титанового сплава. Применено устройство подвода воды 4, 5 по центру вращения ротора, что позволило исключить погрешность измерения момента от влияния гибких водоводов. Подача воды в рабочие камеры осуществляется под давлением 2,5-10 Па из трубопровода 6. Шиберы подводящего устройства 7 и сливные жиклеры S снабжены устройствами дистанционного управления и датчиками контроля их положения с пульта управления. Гидротормоз установлен на катках с подшипниками качения и скреплен шарниром с частотным датчиком силы, заме- [c.117]

Дискретные значения уловленных капель подсчитывались в интервалах 25 мкн и определялись как среднеарифметические. К примеру для капель от 0 25 мкн d,-=12,5 мкн, для капель 25- -50 мкн at, = 37,5 мкн и т. д. Если относительная погрешность для мелких капель достаточно велика, то по мере увеличения крупности относительная погрешность убывает, достигая при больших диаметрах незначительной величины. Это обстоятельство имеет существенное значение при определении d по принятой формуле (6), так как мелкие капли, несмотря на их многочисленность, незначительно влияют на абсолютную величину усредненного диаметра. [c.12]

Удельное значение Д, и Ду в позиционном отклонении Д м изменяется в больших пределах. При чистовом развертывании отверстий большого диаметра (30 — 50 мм) Д, достигает 80—85% Дсм> а при черновом зенкеровании отверстий диаметром 10—18 мм доминирующее значение приобретает Ду (до 50 — 60%) при этом структурная погрешность достигает 15-20%. [c.479]

Практически измерения, проводимые в цеховых условиях Уралмашзавода, показывают, что предельные погрешности при измерениях больших диаметров разными измерительными средствами составляют величины, указанные в табл. 53. [c.439]

Проверка параллельности и перпендикулярности осей расточенных отверстий в условиях тяжелого машиностроения проводится примитивными способами, требующими применения дополнительной и разнообразной оснастки (втулки, валики, оправки и т. п.), увеличивающей погрешности измерения. Это один из нерешенных вопросов контроля крупных деталей. Поэтому одним из направлений дальнейшего развития методики и техники измерений, наряду с измерением больших диаметров, должна быть разработка точных методов и средств проверки параллельности, перпендикулярности и соосности осей расточенных отверстий. Эти проверки производятся на каждом заводе по-своему и зачастую без достаточного учета погрешностей методов измерений. [c.441]

Практически установлено, что для хорошей свинчиваемости метрической резьбы больших диаметров необходимо устанавливать допуски на средний диаметр винта и гайки с учетом обязательно гарантированного зазора. При несоблюдении этого при свинчивании или развинчивании резьбового соединения может получиться заедание гайки в результате погрешностей изготовления шага и угла профиля, а также погрешностей измерения среднего диаметра резьбы. Например, для метрической резьбы номинального диаметра 500 мм при шаге, равном 6 мм, ГОСТ 9253—59 устанавливает по 3-му классу точности допуски среднего диаметра болта и гайки в пределах от О до 0,550 мм. В этом случае зазор резьбового соединения может колебаться от О до 1,100 мм. Если же уменьшить на 50% поля допусков, оставив без изменения для болта наименьший, а для гайки наибольший предельные размеры, то получаемый гарантированный зазор будет колебаться в пределах от 0,550 до 1,100 мм, что создает лучшие условия для свинчивания резьбы. В соответствии с рекомендацией лаборатории метрологии Центрального научно-исследовательского института технологии машиностроения [105] при упрощенном и выборочном дифференцированном контроле также следует применять уменьшение наполовину поля допуска среднего диаметра болта и гайки. Этим создается гарантированный зазор для компенсации погрешностей в точности шага и угла профиля резьбы, так как последние при введении упрощенного дифференцированного контроля [c.445]

Сверление отверстий по кондукторным втулкам обеспечивает большую точность их диаметра. При этом несимметричность заточки и не-соосность элементов сверла меньше влияет на разбивку отверстий. Наличие обратной конусности сверла, однако, несколько снижает эту роль кондукторных втулок, так как с увеличением глубины сверления зазор между инструментом и втулкой возрастает. Производственные наблюдения показывают, что при сверлении обычных (неглубоких) отверстий без кондукторной втулки погрешность их диаметра возрастает в среднем на 50%. [c.317]

Передача единицы длины и угла от эталона образцовым средствам выполняется с 2. .. 3-кратной потерей точности на переходе между разрядами образцовых средств и от образцовых к рабочим средствам измерений. Для рабочих измерений важен адекватный выбор метода измерений, позволяющий уменьшить влияние технологических погрешностей формы (ограничение сечений, секторов, зон измерения контроль огранки в призме, контроль некруглости поверхностей большого диаметра в призме переменного адаптирующегося угла). Неадекватность методов измерений связана с погрешностями материализации точек линии измерения, концов диаметра и других [c.6]

При отсутствии калиброванных трубок лучше одну ветвь делать значительно большего диаметра (например, 7 и 70 мм) и отсчет вести только по тонкой ветви, прибавляя к нему 1% отсчитанной величины. Вследствие малости поправки погрешность будет пренебрежимо малой. [c.327]

Эта инерция, характеризуемая моментом инерции относительно диаметра, может играть весьма существенную роль, особенно для гребных винтов большого диаметра, и замена гребного винта точечной массой может привести к заметным погрешностям. Кроме того, консоль гребного вала на большом участке заключена в ступицу винта, диаметр которой вдвое, а изгибная жесткость в 16 раз больше, чем соответствующие характеристики вала. Это позволяет считать участок консоли, заключенный в ступицу, абсолютно жестким. Наконец, при расчете поперечных колебаний судовых валопроводов следует учитывать собственное вращение винта и гироскопический эффект, характеризуемый моментом инерции тела винта относительно оси вращения. [c.236]

Максимальные значения Дро отвечают зонду III, который характеризуется наибольшим отношением внешнего диаметра к внутреннему (iii/iio = 10/3). Промежуточное положение занимает характеристика зонда / (rfi/rfo=4/3), а минимальную погрешность дает зонд II, выполненный с внешним обтекателем со сквозным протоком. Следует подчеркнуть, что все три зонда имеют одинаковые размеры приемников полного давления и сливных отверстий, расположенных в кормовой части зондов (йо/ з=3/0,7). Зонд IV был выполнен со значительно большим отношением диаметров входного и сливного отверстий (йо/йз = 12/0,7). Большой диаметр приемного отверстия способствует уменьшению эжекционного эффекта и уменьшает влияние теплообмена. В соответствии с этим характеристика этого зонда оказалась наиболее благоприятной. [c.408]

На точность определения значений большое влияние оказывает погрешность значений диаметра трубы d, поскольку В связи с этим значения d находят предварительно в градуировочных опытах, используя обычно заливку вертикально располагаемой трубы слегка подсоленной водой. Значения d рассчитывают по измеренному количеству воды, приходящемуся на участок трубы Z, положение уровней воды на участках определяют щу-пами-электродами. [c.400]

В рассматриваемом исследовании, развивающем решение задачи, которая была поставлена в [4], изучалось распределение и концентрация напряжений в резьбовом соединении относительно большого диаметра при весьма малых размерах резьбы при диаметре шпильки 140 мм глубина резьбы составляет А мм ж радиус но дну резьбы менее 1 мм при числе витков в соединении 30. При такой конструкции соединения создается высокая концентрация напряжений в зонах относительно весьма малых размеров, тогда как распределение нагрузки по виткам и, соответственно, усилий в поперечных сечениях шпильки и гайки, зависит от деформации конструкции соединения в целом и жесткостей элементов при неоднородном распределении в них напряжений. При экспериментальном или расчетном решении задачи должны учитываться все влияющие условия, имеющиеся при работе натурного соединения (воспроизведение на модели погрешностей в выполнении натурного соединения и т. д.). [c.137]

Погрешность среднего диаметра метчика определяется тремя элементами погрешность шага, угла профиля и самого среднего диаметра. Нарезанная метчиком резьба всегда будет по среднему диаметру больше, чем средний диаметр метчика, так как происходит разбивка отверстия. Поэтому отклонение среднего диаметра устанавливается с учетом разбивки и запаса на износ. Верхнее отклонение D среднего диаметра метчика лежит ниже верхнего отклонения АВ гайки [c.428]

Исследования показывают, что расчет сопротивления для этого случая по общим формулам для установившегося движения вносит значительную погрешность, которая для труб большого диаметра может достигать значений 30%. Поправочные коэффициенты для расчетных формул устанавливаются экспериментально, однако для приближенной оценки часто применяют вместо кинематического коэффициента вязкости коэффициент вихревой вязкости Vg. [c.73]

Пренебрежимо малыми погрешностями называют погрешности, значениями которых можно пренебречь в рассматриваемых условиях. Единого критерия пренебрежимо малой погрешности не суш,ествует. Одна и та же погрешность в одних условиях может быть пренебрежимо малой и отброшена, а в других условиях она может оказаться большой. Так, па-пример, при измерении вала диаметром 60 мм, допуск на изготовление которого составляет 400 мкм, погрешность измерения диаметра, равная 10 мкм, может считаться пренебрежимо малой. Однако, если производить измерения вала того же размера, но при допуске на его изготовление 13 мкм, то измерения с погрешностью в 10 мкм будут недопустимо грубыми. [c.301]

Диаметр фрезы. Для увеличения точности профиля зубьев нарезаемого колеса и повышения производительности обработки следует применять фрезы возможно большего диаметра. С увеличением диаметра фрезы уменьшается угол подъема витков фрезы, что благоприятно сказывается на уменьшении органических погрешностей конструкции фрезы уменьшается высота гребешков, получающихся при обработке вдоль зубьев колеса увеличивается число зубьев по окружности фрезы, что улучшает условия резания и отвода стр) жки появляется возможность увеличения диаметра отверстия, а следовательно, и диаметра оправки, что обеспечивает большую жесткость крепления инструмента и возможность повысить режимы резания улучшаются условия охлаждения режущих кромок. [c.690]

Колебания угла 2/3 будут вносить погрешность в измерение большого диаметра конического ролика, которая обычно не превышает 0,3 мк. [c.218]

Заметим, что такое же смещение в направлении, нормальном к обрабатываемой поверхности, вызывает появление погрешности в диаметре в 0,4 мм, т. е. в 250 раз большей. [c.18]

Эти две систематические погрешности следует суммировать, так как при измерении обточенного вала больший диаметр в наиболее полном его сечении необходимо сравнивать с наименьшим диаметром в наименьшем сечении [c.263]

При обработке крупногабаритных деталей, когда длина растачивания превышает максимальный ход шпинделя или стола, применяют дифференциальную бор-штангу. При работе дифференциальной борштангой появляются дополнительные погрешности за счет зазора между борштангой и движущейся муфтой, на которой крепится расточная головка. Дифференциальную борштангу применяют также для растачивания отверстий больших диаметров на станках с малым диаметром шпинделя. [c.294]

С помощью данного прибора можно производить замеры обрабатываемых деталей диаметром до 200 мм. Длина деталей ограничивается только расходом суппорта станка. Для измерения деталей больших диаметров необходимо к цифрам прибавлять сотни, не обращая внимания на показания лампочки 100 , или добавлять в электрическую схему одну пересчетную декаду. Однако чрезмерное увеличение диапазона измеряемых диаметров по сравнению с диском-калибром увеличивает погрешности замеров. [c.49]

Величину г/,.р = (1 — l/dtga) можно без большой погрешности заменить диаметром <1 конуса. [c.300]

Вопрос о числе сопловых вводов до конца не решен. При односопловом вводе в сопловом сечении вихревой трубы наблюдается явно выраженная радиальная неравномерность полей скоростей и давлений, вызванная конечными размерами высоты вводимого закрученного потока. Чем тоньше толщина вводимого тангенциального слоя, тем выше равномерность. Многосопловой ввод при сохранении основных рекомендаций, полученных опытным путем, целесообразен. Особенно это полезно для тр -б сравнительно большого диаметра d>40 мм, где сложность изготовления не вносит ощутимых погрешностей, приводящих к ухудшению характеристик. Для обычных спиральных сопел прямоугольного профиля отношение высоты сопла к его ширине составляет h Ь = I 2, что позволяет ввести поток в канал в виде узкой по высоте струи. [c.71]

Установлено, что момент трения УИ.,.р уменьшается в среднем на 4 % на каждую угловую минуту отрицательной и на 2 % положительной разности Аа (погрешност1<) между углами конуса вала и втулки в пределах первых 10 (рис. 1.5), т, е. при разности углов наружного и внутреннего конусов, равной +10, передаваемый момент трения на 20 % больше, чем при разности углов —10, Это объясняется тем, что при касании конусов по большому диаметру погрешности их углов легче компенсируются за счет увеличения зоны контакта. При таком контакте радиальное биение конусов [c.19]

При определении последовательности выполнения намеченных переходов необходимо обеспечить четкое разделение черновой и чистовой обработки. Сначала выполняют черновую обработку всех плоских поверхностей больших размеров (сопоставимых с размерами обрабатываемой детали) и отверстий большого диаметра. При этом происходит съем значительных припусков деталь нагревается, и внутренние напряжения перераспределяются, что вызывает коробление детали. Чистовая обработка выполняется на последних позициях АЛ. Между черновыми и чистовыми переходами обработки наиболее точных поверхностей следует обрабатывать поверхности, к которым не предъявляются повышенные требования относительно точности их расположения (например, крепежных отверстий). При чистовой обработке доминирующее влияние на погрешности формы и расположения поверхностей оказывает неравномерность припуска (технологическая наследственность). Поэтому, при необходимости обеспечения высокой точности, на последних П03ИЩ1ЯХ АЛ необходимо [c.16]

Результаты проведенного эксперимента в основном подтверждают отмеченные особенности обтекания зондов потоком влажного пара. Действительно, если предполол<ить, что резкое возрастание 1Дро при Уо>0 объясняется специфическими условиями обтекания носика и диссипативными процессами в приемной камере зонда, то конструктивно разные зонды должны иметь различные характеристики. Представленные на рис. 2.26, б результаты тарировки разных зондов отчетливо показывают, что интенсивность скачка Дро при а 2т =0,975 и возрастание Дро при а-2т>0,97 существенно зависят от формы приемника и конструктивной схемы зонда. Максимальные значения Дро отвечают зонду III, который характеризуется яаибольшим отношением внешнего диаметра к внутреннему (iij/rfo=10/ 3). Промежуточное положение занимает характеристика зонда I (rfi/do=4/3), а минимальную погрешность дает зонд II, выполненный с внешним обтекателем со сквозным протоком. Следует подчеркнуть, что все три зонда имеют одинаковые размеры приемников полного давления и сливных отверстий, расположенных в кормовой части зондов ( о/ з= 3/0,3). Зонд IV выполнен со значительно большим отношением диаметров входного и сливного отверстий (г о№= 12/0,7). Большой диаметр приемного отверстия способствует уменьшению эжекционного эф- фекта и уменьшает влияние теплообмена. Однако при этом возрастает погрешность, обусловленная тормон<ением капель в приемнике зонда. Для проверки влияния теплообмена зонд I был покрыт с внешней стороны нетеплопроводным лаком и в одной i из модификаций изготовлялся из стекла. При значительной конечной влажности характеристики зонда 1-С улучшились. [c.59]

Преобразователь состоит из головки на кронштейне и ленты длг ной Зм с никелево-кобальтовым покрытием. Данные приведены для значения /= 1000 мм. Максимальное количество импульсов может быть увеличено при больших диаметрах в rf/lDOO раз, погрешность при этом уменьшится пропорционально. [c.275]

При 01пределении интервала поверки гониометров с двусторонним отсчетом мы можем исходить только из периодических погрешностей положения диаметров, имеющих большой период (порядка десятка градусов и более). Короткопериодические и случайные погрешности деления могут входить в расчет только при оценке достаточности количества точек, о чем речь будет идти ниже ввиду того, что получение их максимальных значений равновероятно в любой точке шкалы лимба. [c.324]

Для уменьшения погрешности коэффициента расхода при малых диаметрах трубопровода для диафрагм при любых т и для сопл и труб Вентури при т более 0,35 1всепда желательно монтировать сужающее устройство между двумя трубопроводамичвстав-ками большего диаметра, равного Лв, независимо от того, будет обрабатываться их внутренняя поверхность до требуемой для исключения чистоты или не будет. В последнем случае погрешность коэффициента расхода будет уменьшена лишь за счет увеличения диаметров трубопроводов вставок (рис. 1-4—1-7). [c.24]

Средние величины отображены на фиг. 7. Произведение частоты на диаметр с увеличением теплового потока изменяется не так, как этого следовало ожидать исходя из наблюдений за пузырями одинаковых размеров и предположений о том, что а) наблюдались и были измерены все образующиеся пузыри и б) образующийся объем пара оценивается по переданному теплу. Это противоречие можно объяснить двояко. Во-первых, пузыри после их отрыва значительно расщи-ряются, причем степень их расщирения, вероятно, изменяется в зависимости от интенсивности теплового потока. Во-вторых, небольшая погрешность измерения диаметра должна порождать большую ошибку при подсчете объема пузыря. Тепловые потоки, подсчитанные [c.276]

Поля допусков на средний, и.а-ружный и внутренний диаметры метчика показаны на рис. 330, Погрешность среднего диаметра метчика определяется тремя элементами погрешностью шага, угла профиля и среднего диаметра. Средний диаметр нарезанной резьбы всегда будет больше, че,м средний диаметр метчика, так как диаметр отверстия увеличг -вается. Поэтому отклонение среднего диаметра устанавливается с учетом увеличения диаметра отверстия и запаса на износ. Верхнее отклонение D среднего диаметра метчика лежит ниже верхнего отклонения АВ гайки на величину этого увеличения. Нижнее [c.350]

Обработка торцовых плоскостей у сгапин производится на торцофрезерных или горизонтальнорасточных станках. В качестве установочных баз используются направляющие, имеющие по сравнению с торцовыми плоскостями большую длину, что дает возможность сократить погрешность установки. При обработке торцовыми твердосплавными фрезами, применяют фрезы большого диаметра (300—500 мм). При многошпиндельной обработке возможно совмещение черновых и чистовых проходов. Обычно один-два шпинделя производят обдирку, и один чистовую обработку этой же поверхности. [c.229]

Точность сверления. Первые опыты по алмазному сверлению ВКПМ показали [36], что точность отверстий, просверленных одним, сверлом, соответствует 8-му и 9-му квалитетам, однако если взять сверла одного номинального диаметра из партии сверл, то разброс средних значений диаметров просверленных ими отверстий весьма велик. Причиной этого является, во-первых, большой диаметр алмазоносного слоя по сравнению с номинальным размером отверстия и, во-вторых, значительное радиальное биение алмазоносного слоя. Уменьшить эти погрешности можно как за счет правильного проектирования самого алмазного сверла, о чем будет сказано ниже, так и за счет правильного базирования сверла. Сверло [c.122]

При относительных методах измерений длины совместно используются концевые меры и штриховые мер1( (шкала прибора), что часто уменьшает погрешность измерений, так как этим заменяется накопленная погрешность сравнительно больших интервалов делений обычно меньшей погрешностью концевых мер. Случаи непосредственного применения штриховых мер для окончательного контроля машиностроительных деталей сравнительно редки (например, измерение больших диаметров опоясыванием с помощью рулеток, грубые измерения длин с помощью измерительных линеек и др.). [c.85]

Для изготовления высокоточных ходовых винтов станков и других механизмов, а также при изготовлении резьбовых инструмеггтов применяют высокоточные токарные резьбонарезные станки. Они характеризуются высокой жесткостью, краткостью кинематических цепей, наличием специальных корректирующих устройств. Пример такого станка (мод. 1622) приведен на рис. 19.4. Коробка скоростей 1 установлена на отдельном фундаменте. Шпиндель 2 получает вращение от коробки скоростей через двухступенчатую ре.менную передачу, что исключает передачу вибраций от коробки скоростей на шпиндель. Коробка подач отсутствует. Частота вращения ходового винта настраивается сменными колесами а, Ь. Ходовой винт большого диаметра (85 мм) на роликовых опорах и смонтирован между направляющими каретки суппорта, что исключает перекос каретки. Суппорт 3 имеет длинную каретку и не имеет поворотной части. Для компенсации погрешностей изготовления ходового винта и гайки, а также для выбора [c.358]

При выборе диаметральных размеров необходимо учитывать также, что они оказывают большое влияние на точность обработки. С уменьшением наружного диаметра увеличивается угол т подъема витка исходного червяка и точность обработки падает. Это объясняется тем, что при профилировании зацепление исходного червяка и детали было уподоблено зацеплению детали и сопряженной рейки. Данное допущение становится теоретически точным при предельном значении угла т = О и бесконечно большом диаметре червячной фрезы, когда виток червяка становится зубом сопряженной рейки. Таким образом, чем меньше угол т будет отличаться от предельного значения т = О, тем меньшие погрешности будут иметь место. Для чистовых червячных фрез угол т составляет 1°30 —5°. В отдельных сл5гчаях его допускаемая величина увеличивается до 7°. У черновых фрез допускаемая величина угла т = 9-ь, 10° и может доходить до 12°. [c.138]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...