Фрезы торцовые твердосплавные

ФРЕЗЫ ТОРЦОВЫЕ ТВЕРДОСПЛАВНЫЕ [c.220]

По первому признаку (конфигурация обрабатываемой детали) можно классифицировать детали с наиболее распространенными сочетаниями поверхностей (открытые плоскости, многогранники, плоскости с пазами, шпоночные пазы, сочетание вертикальных или горизонтальных плоскостей с наклонными, поверхности с винтовыми канавками, типовые фасонные поверхности и др.). По второму признаку (тип инструмента) можно классифицировать детали, которые экономически выгодно обрабатывать различными типами фрез или набором фрез торцовыми твердосплавными (головками), цилиндрическими, торцовыми, дисковыми, концевыми, угловыми и др. — в зависимости от размера партии или размеров обрабатываемых поверхностей деталей в условиях фрезерования единичной детали или группы одновременно обрабатываемых деталей. При этом в обоих случаях должны быть учтены размеры обрабатываемых поверхностей (масштабный фактор), требуемая точность размеров и параметр шероховатости обработанной поверхности. [c.148]

Фрезы торцовые твердосплавные Сталь 0,89 0,84 . 0,80 0,97 0,94 [c.413]

В стандартных, дисковых, цилиндрических, торцовых фрезах со вставными зубьями из быстрорежущей стали торцовых фрезах, оснащенных твердосплавными пластинками [c.74]

В специальных торцовых фрезах, оснащенных твердосплавными пластинками [c.75]

Режимы резания торцовыми фрезами, оснащенными твердосплавными пластинами [c.324]

У торцовых фрез с твердосплавными пластинками а = 6- 15° у дисковых фрез а = 20-i-25° при обработке сталей и а = 10- -15° при обработке чугунов. [c.296]

Для упрочнения вершины зуба фрезы и для получения более одинаковых элементов у всех ее зубьев у торцовых твердосплавных фрез делается обычно переходная кромка / = 1- -2 мм, направленная под углом фо = V2ф (см. фиг. 241). [c.297]

Угол наклона главной режущей кромки % влияет на прочность и стойкость зуба при положительном его значении место входа (место удара) зуба фрезы отодвигается от вершины зуба, являющейся наиболее слабой и ответственной частью положительное значение угла К способствует и более плавному входу зуба в заготовку и выходу из нее. Однако при увеличении угла уменьшается продольный передний угол, что приводит к большим силам при резании и большему расходу мощности. У торцовых твердосплавных фрез угол Я делается от О до +15° (0° в случае обработки жаропрочных сталей). [c.297]

У фрез из быстрорежущих сталей величина главного заднего угла колеблется в пределах 12—30° (в зависимости от типа фрезы). У торцовых фрез с твердосплавными пластинками xn = 6-f-15° у дисковых фрез Сп = 20-f-25° при обработке сталей и ап = Ю 15° при обработке чугунов. [c.246]

Мощность при торцовом фрезеровании углеродистой стали с ав == 75 кгс/мм фрезами с твердосплавными пластинками при [c.264]

Режимы резания торцовыми фрезами, оснащенными твердосплавными пластинами [s, = (0,4...0,l) мм/зуб ] [c.549]

Фрезерование торцовыми твердосплавными фрезами [c.180]

Чистовое фрезерование торцовыми твердосплавными фрезами обеспечивает чистоту обработки в пределах уб и высокую точность шлицевого соединения. [c.302]

Стойкость фрез Т изменяется в широких пределах и зависит от свойств обрабатываемого материала, скорости резания, типа и диаметра фрезы, вида обработки (черновая, чистовая). Например, период стойкости торцовых твердосплавных фрез Г= 90...240 мин. [c.118]

Фрезы торцовые с механическим креплением круглых твердосплавных пластин и пятигранных [c.556]

У торцовых фрез с вставными ножами так же, как и у твердосплавных резцов, ножи фрез должны иметь по задним поверхностям три угла. Два угла создаются заточкой и алмазной доводкой третий угол (на стальном стержне) образуется при фрезеровании, что предусматривается в чертежах на фрезы. Торцовые фрезы с вставными ножами затачивают и доводят в сборе по задним поверхностям в корпусе фрезы стальной стержень не затачивается. При переточках, особенно при сильном затуплении и поломках режущей части, стальной стержень у ножей фрезеруется. [c.772]

У торцовых фрез с твердосплавными пластинками а = 10 ч- 25° (табл. 38) у дисковых фрез задние углы 20—25° при обработке сталей и 10—15° при обработке чугунов. [c.334]

Для упрочнения вершинки зуба фрезы и для получения более одинаковых элементов у всех ее зубьев, у торцовых твердосплавных [c.336]

Угол наклона главной режущей кромки X влияет на прочность и стойкость зуба при положительном его значении головка зуба фрезы делается более массивной и в меньшей степени подвергается разрушению вершина режущей кромки, так как с увеличением положительного значения угла X место входа (место удара) зуба фрезы отодвигается от вершины зуба, являющейся наиболее слабой и ответственной частью положительное значение угла X способствует и более плавному входу зуба в заготовку и выходу из нее. Однако при увеличении угла -[-Х уменьшается продольный передний угол, что приводит к большим силам при резании и большему расходу мощности. У торцовых твердосплавных фрез угол X делается от +5 до +15° в случае обработки сталей от —5 до +15° — в случае обработки чугуна. [c.336]

Приведенные формулы для подсчета мощности при работе торцовыми фрезами с твердосплавными пластинками даны для фрез с углом ср = 60°, с учетом их затупления h = 1 мм при обработке стали и = 2 мм при обработке чугуна), причем при обработке сталей подразумевается угол 7 = —10°. При других значениях угла т подсчитанные значения при обработке сталей необходимо умножить на следующие средние поправочные коэффициенты [c.367]

Приведенная выше формула для подсчета скорости резания для торцовой фрезы с твердосплавной пластинкой дана при износе = 2 мм. [c.372]

Исследования, проведенные во ВНИИ, показали [43 , что применение охлаждения (эмульсии) при торцовом фрезеровании фрезами с твердосплавными пластинками приводило к резкому снижению стойкости фрезы. Это объясняется тем, что при фрезеровании во время срезания стружки поверхностные слои зуба сильно разогреваются, а при выходе зуба из металла — резко охлаждаются жидкостью. Такое частое и резкое изменение температуры нагрева приводит к быстрому изменению объема, к местным напряжениям и, как результат этого, к появлениям мелких трещин на поверхности зуба. Такие трещины ослабляют режущую кромку зуба фрезы и вместо нормального износа, которым сопровождается процесс фрезерования при отсутствии охлаждения, начинается резкий износ с обламыванием по возникшим трещинам более крупных бесформенных частиц. [c.372]

Геометрические элементы режущей части зубьев торцовой фрезы, с твердосплавной пластинкой, предназначенной для обработки жаропрочных и нержавеющих сталей, рекомендуются (в сборе) следующие 1 = = + 5 - + 8° а = 12 = 12° ср=30 — 60° =15 л = +10-- + 15° г = 1 мм [173]. Ножи фрезы должны быть тщательно заточены и доведены. При установке фрезы на станке биение режущих кромок не должно превышать [c.378]

По первому признаку можно создать класс, состоящий из деталей с наиболее распространенными сочетаниями поверхностей (открытые плоскости, многогранники, плоскости с пазами, шпоночные пазы, сочетание вертикальных или горизонтальных плоскостей с наклонными, поверхности с винтовыми канавками, типовые фасонные поверхности и др.). По второму признаку (тип инструмента) можно образовать классы деталей, которые экономически выгодно обрабатывать различными типами фрез или набором фрез торцовыми твердосплавными, цилиндрическими, торцо- ,ыми, дисковыми, концевыми, угло-г.ылш и др. — в зависимости от размера [c.237]

В последнее время все шире используются поворотные многокромочные вставные ножи для торцовых, концевых и даже червячных зуборезных фрез [1]. В литературе отмечается возможность эффективного использования последних при получистовом нарезании зубчатых колес под шевингование или зубошлифование с последующей переточкой пластин. Для производительного нарезания зубчатых колес из труднообрабатываемых материалов целесообразно разделить процесс на операции [черновая обработка с большой скоростью дисковымп фрезами с твердосплавными ножами и чистовая отделка червячными фрезами из быстрорежущей стали. [c.340]

Одновременная заточка и доводка задних поверхностей главной, переходной и вспомогательной кромок у зубьев торцовых твердосплавных фрез Стапки-нолу автоматы типа Вальтер [c.217]

При обработке торцовыми фрезами, оснащенными композитом (СТМ) и минералокерамикой, в отличие от фрезерования инструментом, оснащенным твердым сплавом, всегда следует стремиться к достижению максимально возможной скорости резания и уменьшению подачи на зуб. Эти фрезы эффективнее твердосплавных при чистовом фрезеровании закаленных сталей, имеющих твердость HR a>45, и чугунов любой твердости. [c.249]

Окончательная обработка зубьев торцовыми твердосплавными фрезами обеспечивает высокую точность их профиля и чистоту обработки в пределах 4—6-го класса чистоты поверхности по ГОСТу 2789-59. В условиях ремонтных мастерских при отсутствии необходимого оборудования и инструмента иногда зубья на длинных зубчатых валах обрабатывают строганием фасонным резцом на продольно-строгальном станке. Возможна также обработка зубьев на токарных станках при, П0М0Ш.И специального приспособлния. [c.420]

Обработка торцовых плоскостей у сгапин производится на торцофрезерных или горизонтальнорасточных станках. В качестве установочных баз используются направляющие, имеющие по сравнению с торцовыми плоскостями большую длину, что дает возможность сократить погрешность установки. При обработке торцовыми твердосплавными фрезами, применяют фрезы большого диаметра (300—500 мм). При многошпиндельной обработке возможно совмещение черновых и чистовых проходов. Обычно один-два шпинделя производят обдирку, и один чистовую обработку этой же поверхности. [c.229]

Всесоюзным научно-исследовательским инструментальным институтом (ВНИИИ) разработаны фрезы торцовые с твердосплавными неперетачиваемыми многогранными и круглыми пластинками с механическим креплением. Эти фрезы позволяют применять более износоустойчивые твердые сплавы и изменять установку или заменять пластинки на станке. По сравнению с напаянными фрезами фрезы конструкции ВНИИИ позволяют повысить стойкость в 1,5—2 раза, уменьшить время на восстановление фрез, сократить в 2,5—3 раза расход ножей из твердого сплава и несколько снизить машинное время обработки. [c.577]

В табл. 37—40 гфиведены реко.мендуемые значения передних и задних углов, главного, вспомогательного и переходного углов в плане, углов наклона режущей кромки и винтовых канавок, радиуса при вершине торцовых, цилиндрических, концевых и дисковых фрез с твердосплавными пластинами. [c.453]

Для торцовых фрез на выбор подачи 5 зуб оказывает способ установки фрезы относительно заготов ки, что обусловливает величину угла встречи зуба фрезы с заготовкой и толщину срезаемой стружки при входе и выходе зуба фрезы из контакта с заготовкой. Установлено, что для торцовой твердосплавной фрезы наиболее благоприятные условия врезания зуба в заготовку достигаются при расположении фрезы относительно заготовки, как на рис. 324, в, т. е. при смещении фрезы относительно заготовки на величину С= (0,03- 0,05) Д Такое смещение оси фрезы дает возможность увеличить подачу на зуб против подачи при симметричном фрезеровании (рис. 324, а) чугуна и стали в два раза и более. [c.461]

В учебнике в качестве при.мера приведена одна карта режимов резания при обработке конструкционной стали =75 кГ1мм торцовыми твердосплавными фрезами (с.м. табл. 49). [c.468]

Скорость резания. Для выбора скорости резания пользуются нормативами. В качестве примера приведена в табл. 49 карта режи.мов резания при обработке конструкционной стала Оь =75 кГ1мМс торцовыми твердосплавными фрезами, взятая из Общемашиностроительных нормативов режимов резания и времени для технического нормирования работ на фрезерных станках . [c.472]

Для подсчета средней мощности при торцовом фрезеровании фрезами с твердосплавными пластинками, по данным различных исследователей (А. В. Щеголева, В. И. Ткачев-ского и др.), НИБТН [28] рекомендует следующие формулы [c.367]

Мощность, затрачиваемая на резание фрезами с минералокерами-ческими пластинками, может подсчитываться по формулам для торцовых фрез с твердосплавными пластинками. [c.373]

При получистовом (УУ4 — УУб) и чистовом (УУУ7—УУУ8) фрезеровании фрезами с твердосплавными пластинками весь припуск снимается за один проход. При торцовом скоростном фрезеровании, когда припуск большой, а мощности электродвигателя станка не хватает, рекомендуется применять однопроходное фрезерование с использованием ступенчатых фрез (фиг. 227). В этом случае общая глубина резания t делится между отдельными зубьями, для чего вершины ножей (зубьев) смещены в осевом направлении. Режущие кромки при этом должны быть и смещены в радиальном направлении. Величина радиального смещения между соседними зубьями не должна быть меньше величины подачи на зуб 5 . Для получения более чистой обработанной поверхности последний зуб ступени смещается по отношению к предыдущему зубу на величину, обусловливающую глубину резания 0,05 — 0,06 мм. Мощность, затрачиваемая на резание, при ступенчатом фрезеровании на [c.380]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...