Электродвигатели Допустимые нагрузки

Режим работы электродвигателей. Допустимые нагрузки электродвигателя определяются его нагревом, а следовательно, зависят от режима работы. Различают три режима работы длительный, кратковременный и повторно-кратковременный. [c.341]

Допустимые нагрузки электродвигателя определяются его нагревом, а следовательно, зависят от режимов работы, которые для грузоподъемных машин подразделяются на кратковременные режимы и повторно-кратковременные. [c.75]

Сериесные электродвигатели включают при полной нагрузке и в короткое время они развивают большой начальный вращающий момент, который в 2,5—3 раза больше нормального вращающего момента. Для этих электродвигателей допустима в начальный момент большая перегрузка. [c.174]

Одним из основных факторов, определяющих допустимые условия работы электродвигателя по нагрузке и степени использования всех электрических машин, является его нагрев, который не должен превышать температуры, установленной соответствующими нормами. Пределы допустимых повышений температур частей электродвигателей установлены ГОСТ 183—74. В соответствии с ГОСТ 10085—80 электродвигатели должны изготовляться для одного из следующих номинальных режимов работы продолжительного — 1с продолжительностью включения 100 %, повторно-кратковременного — 3 с продолжительностью включения ПВ 40 и 60 %. перемещающегося — 6 с продолжительностью нагрузки ПН 40 и 60 %. [c.46]

С ДИСКОВЫМ анодом, а на рис. 4-2,6 —трубка с вращающимся анодом, в которой надеванию подвергаются последовательно разные участки поверхности анода, что позволяет значительно (в 10—15 раз) увеличить нагрузку на поверхность фокусного пятна без увеличения его размеров. Такие трубки изготавливаются с допустимой мощностью рассеяния на аноде до 50 кет. Вращение анода трубки производится при помощи электродвигателя. Для повышения допустимой нагрузки иногда трубки помещают в масло для охлаждения. Трубку в этом случае помещают либо в одном масляном баке вместе с высоковольтным трансформатором, либо в отдельном кожухе. Такая конструкция позволяет сократить размеры трубки. [c.204]

Для выдерживания заданного режима нагрузка при холостом ходе осуществлялась гидравлическим тормозом. При реверсировании двигателя блок-контакты контактора включали возбуждение нагрузочного генератора и к нагрузке гидротормоза добавлялась нагрузка, создаваемая генератором. Такая схема нагружения позволяла автоматически получить требуемый режим работы привода. Во время испытаний определялась работоспособность привода и нагрев электродвигателя х = f (t) и турбомуфты 7 =/(О (рис. 54). На основании этих испытаний было установлено допустимое время работы привода струга исходя из теплового режима. [c.106]

Испытанием на мощность (производится после испытаний станка на холостом ходу, в работе и на жесткость) определяют коэффициент полезного действия станка при наибольшей допустимой для него нагрузке. Во время испытания обрабатывают болванку или производственную деталь, предварительно выбрав сечение стружки и другие режимы резания по паспортным данным станка. Продолжительность пробной обработки с использованием полной мощности станка не более 30 мин. Допускается перегрузка электродвигателя на 10—15% против его номинальной мощности. [c.208]

При выборе и расчете подшипников следует иметь в виду, что допустимая статическая эквивалентная нагрузка может быть меньше, равна или больше базовой статической грузоподъемности. Значение этой нагрузки зависит от требований к плавности хода (например, для станков), уровню шума (для электродвигателей), постоянству момента трения (для измерительного и исследовательского оборудования) или к величине начального трения под нагрузкой (для кранов), а также и от действительной геометрии поверхностей контакта. Чем выше перечисленные требования, тем меньше должно быть значение допустимой статической эквивалентной нагрузки по сравнению со статической грузоподъемностью. [c.227]

Характеристика. Предельные нагрузки 20—5000 кгс (0,2—49 кн). Допустимая погрешность нагрузки 1%. Диапазон рабочих температур от 600 до 1200° С. Расчетная длина образцов = 100 мм ж /о = 50 мм. Наибольшее возможное удлинение образца 50 мм. Измерение удлинения образцов с точностью до 0,001 мм. Наибольшая мощность, потребляемая электропечью 3,5 кет. Мощность электродвигателя 0,27 кет. [c.369]

Согласно Правилам устройства электроустановок электропроводка на кранах может выполняться проводами и кабелями с медными жилами. Сечение проводов и токоведущих жил кабелей выбирают по допустимым длительным токовым нагрузкам в зависимости от мощности, потребляемой приемником (электродвигателем, катушкой и т. п.). Однако по условиям механической прочности сечение медных проводов должно быть не менее 2,5 мм . В цепях управления для присоединения командоаппаратов, а также в цепях телеуправления и связи допускается использовать гибкие провода с медными жилами сечением меньше 2,5 мм при условии, что эти провода не несут механической нагрузки. [c.367]

На башенных кранах рабочие механизмы приводятся в действие электродвигателями переменного и постоянного тока. Механические характеристики двигателей (зависимость частоты вращения п от момента нагрузки на валу) подразделяются на три категории (рис. 89, о) абсолютно жесткую (прямая / на графике) жесткую, при которой скорость двигателя незначительно изменяется при допустимых изменениях момента на его валу (кривая //) мягкую, при которой скорость двигателя значительно изменяется при 1 зменении момента на его валу (кривая III). [c.377]

Сечение проводов и токоведущих жил кабелей, выбирают по допустимым длительным токовым нагрузкам в зависимости от мощности потребляемой приемником (электродвигателем, катушкой и т. п.). Однако по условиям механической прочности сечение медных поводов должно быть не менее 2,5 мм , алюминиевых проводов в ях управления — не менее 4 лш , а алюминиевые провода и кабели в си- ловых цепях разрешается применять только многожильные, с сече- " нием жил не менее 16 мм . [c.135]

Согласно Правилам устройства электроустановок электропроводка на кранах может выполняться проводами и кабелями как с медными, так и с алюминиевыми жилами. Сечения проводов и токоведущих кабелей выбирают по допустимым длительным токовым нагрузкам в зависимости от мощности, потребляемой приемником (электродвигателем, катушкой и т. п.). Однако по условиям механической прочности сечение медных проводов должно быть не менее 2,5 мм , алюминиевых проводов в цепях управления — не менее 4 мм, а алюминиевые провода и кабели в силовых цепях разрешается применять только многожильные с сечением жил не менее 16 мм . В цепях управления для присоединения командоаппаратов, а также в цепях телеуправления и связи допускается использовать гибкие провода с медными жилами сечением до 1,5 мм и алюминиевыми жилами сечением до 2,5 мм при условии, что эти провода не несут механической нагрузки., [c.130]

Мощность двигателя выбирают исходя из условий обеспечения надежной работы электропривода. Для надежной работы электродвигателя его механические и тепловые нагрузки не должны превышать допустимые. [c.63]

Кратковременный режим работы электродвигателя. При работе электродвигателя в этом режиме (рис. 29) допустимую мощность определяют исходя из условия, что наибольшая допустимая температура электродвигателя в конце рабочего периода может достигнуть установившейся температуры при длительной нагрузке его номинальной мощностью, т. е. Ткр=Ту. Для кратковременной работы можно выбрать электродвигатель меньшей мощности, чем при длительной. Мощность электродвигателя в данном случае характеризуется коэффициентом тепловой перегрузки [c.72]

Преимущества и недостатки асинхронных электродвигателей трехфазного переменного тока. Преимущества электродвигателей с фазовым ротором большой начальный пусковой момент, допустимость большой перегрузки, примерно постоянные обороты при различной нагрузке, меньший пусковой ток по сравнению с электродвигателями с короткозамкнутым ротором, возможность применения автоматических приспособлений. [c.164]

Передние колеса свободно вращаются в подшипниках и являются поддерживающими и тормозными. Заднее ведущее колесо является одновременно и управляемым. Наибольшее применение получила схема ведущего колеса с планетарным механизмом (см. рис. 26). Для обеспечения допустимого давления на пол задний мост имеет два колеса, соединенных между собой механическим дифференциалом. Равномерная нагрузка на оба колеса достигается за счет возможного качания моста на 7—10° около продольной оси, на которую опирается корпус штабелера. Крутящий момент от вертикального расположения электродвигателя передается на ведущие колеса через редуктор с планетарной передачей. Посредством цепной передачи мост может поворачиваться вокруг вертикальной оси на 180°, обеспечивая этим хорошую маневренность штабелеру. [c.56]

Поглощающие аппараты автосцепок, находящиеся в сцепленном состоянии, сжимаются так, что вибратор и полувагоны образуют единую жесткую систему. При суммарной мощности электродвигателей 80 кВт вибратор развивает направленную вдоль хребтовых балок вагонов вынуждающую силу, равную 40—46 тс, при частоте вибраций 16—17 Гц. Это обеспечивает качественную очистку двух полувагонов за 1—3 мин. Несмотря на столь значительную возмущающую силу, напряжения, возникающие в металлоконструкции вагона при работе вибратора продольного действия, значительно ниже допустимых. Это объясняется тем, что фактические продольные нагрузки, действующие на конструкцию полувагона при движении поезда, значительно превышают нагрузки, возникающие при очистке кузовов полувагонов вибратором продольного действия. [c.161]

Некоторые лифты оборудуют ограничителями грузоподъемности, которые представляют собой контактную систему, соответствующим образом связанную с подвижным полом. При нагрузке, превышающей допустимую, пол опускается ниже нормального уровня и воздействует на контактную систему, отключающую питание электродвигателя привода лифта. [c.58]

Проведенные испытания на нагрев электродвигателей единой серии АО при работе в различных крановых режимах показали, что допустимо их применение по условиям нагрева в механизмах передвижения кран-балок при легком и среднем режимах работы даже при рабочих нагрузках около 70% их номинальной мощности. Принятая же для кран-балок величина рабочих нагрузок на электродвигатели гораздо меньше, чем имевшаяся при испытаниях, и находится в пределах 11—43 6 номинальной мощности. [c.105]

Основным фактором, определяюш,им допустимые условия работы электродвигателя Б отношении нагрузки и степени его использования, является его нагрев, т. е. нагрузка на двигатель должна быть такой, чтобы при указанном режиме работы нагрев его частей не превышал температур, установленных нормами. [c.65]

Защита проводов от токов к. з. осложняется большим интервалом мощностей электродвигателей механизмов в пределах одного крана. В соответствии с правилами устройства электроустановок защитные аппараты должны быть рассчитаны на ток срабатывания не выше 450% продолжительного тока защищаемой цепи. Этими же правилами для проводов и кабелей, работающих с повторно-кратковременной нагрузкой, допустимый по нагреву ток определяется выражением [c.122]

Кулачок распределительного устройства поворачивает рычаг 1, который через поводок 2 передает движение пиноли 3. Шпиндель 4 приводится во вращение от электродвигателя 5 через шариковую муфту 6. В случае увеличения крутящего момента на сверле свыше допустимого муфта 6 проскальзывает, что приводит к увеличению подачи сверла на оборот и к повышению нагрузки на поводок 2. Последний установлен па оси свободно и удерживается от провертывания подпружиненным штифтом 7, который верхним концом упирается в планку микровыключателя 8. Втулка 9, в которой установлен штифт 7, является подвижной и удерживается от перемещения правым концом рычага 10. Этот рычаг отводится при повороте поводка 2 и дает возможность втулке 9 подняться для того, чтобы облегчить подъем штифта 7, осуществляющего нажим на планку микровыключателя 8. [c.91]

Уход и надзор за работаюшими электродвигателями. Контроль за нагрузкой и температурой нагрева электродвигателя. Допустимые температуры отдельных его частей. Работа электродвигателя при отклонении напряжения от номинального. Периодическая обтирка электродвигателя. [c.333]

Пример I. Определить максимально допустимый днаметральнь7й зазор, обеспечивающий жидкостное трение в подшипнике вала прокатного реверснви010 электродвигателя мощностью 515 кВт при 5,25 рад/с (и = 1,8 м/с), и подобрать для него посадку, если известно, что нагрузка на цапфу вала 350 кН и диаметр ее должен быть не менее 0,7 м, подшипник смазывается маслом (индустриальное 30 ГОСТ 1707—51), рабочая температура которого не превышает 343,15 К, цапфа шлифованная, а для поверхности вкладыша применяется шабрение. [c.323]

Типопаз-М8Р мбтор-редуктора Радиус расположения осей сателлитов, мм Номинальная частота вращения выходного вала, об/апш Допустимый крутящий момент на выходном валу, кгс. м Допускаемая радиальная нагрузка на выходном валу, кгс Масса мотор-редуктора, кг, не более Электродвигатель [c.510]

На фиг. 84 дана кинематическая схема головок. Вращение от электродвигателя через редуктор передается червяку, который вращается в додшипниках, закрепленных в корпусе головки. От червяка 1 вращение передается шпинделю 2. Правый конец шпинделя предназначен для крепления инструмента или насадки. Пиноль установлена на скользящей посадке в расточке корпуса головки и может перемещаться вдоль своей оси. От червяка 1 через червячное колесо 30, втулку 29 с торцовыми кулачками, кулачковую муфту 4 и валик 3 вращение сообщается сменным зубчатым колесам 25 26, от которых через зубчатые колеса 18 и 22 вращение передается плоскому кулачку 19. Кулачок 19 1воз1действует на ролик 20, установленный на цилиндрическом штифте 16 , соединяющем шпонку 17 с пи-нолью 21, и сообщает последней возвратно-поступательное движение. Для обеспечения постоянного контакта кулач1ка с роликом пиноли служит пружина 23, действующая на пиноль через рычаг 24. Червячное колесо 30 имеет подвижную посадку на втулке и соединяется с ней под действием пружин 27 через шесть шариковых фиксаторов 28. Это устройство предохраняет механизм подач от чрезмерной нагрузки. При возрастании усилий подач выше допустимых фиксаторы выходят из отверстий, по- дача прекращается и червячное колесо проворачивается вокруг втулки. Наличие куркового механизма обеспечивает выключение подач головки после каждого цикла. При возврате пиноли в исходное положение шпонка 77 встречает нижний конец двуплечего рычага 9, закрепленного на валике иО. Рычаг 9 верхним концом увлекает тягу 8 и, преодолевая усилие пружины 7, пово-10 147 [c.147]

Максимальная сила тока и величина наибольшего допустимого напряжения подлежат органичениям, и передача должна работать в пределах этих ограничений. При возрастании скорости движения локомотива сила тока падает, а напряжение растет. В момент достижения поездом скорости 14,5 км/ч дальнейшее увеличение напряжения становится невозможным. Поэтому для исключения недоиспользования мощности дизеля тяговые электродвигатели автоматически переключаются с последовательного соединения на последовательно-параллельное, что приводит к падению напряжения генератора при соответствующем возрастании тока нагрузки. При скорости 32 км/ч возникает необходимость в новом снижении напряжения, возросшего в процессе разгона поезда. Такого снижения можно было бы достигнуть переключением тяговых двигателей с последовательно-параллельного соединения на параллельное. Однако более целесообразно применить для достижения той же цели автоматическое шунтирование обмоток главных полюсов тяговых электродвигателей для ослабления их магнитных полей. [c.9]

Требования к конструкции тяговых электрических машин более жесткие,, чем стационарных, что определяется, как уже указывалось, размещением их на локомотиве. Существенными являются и затруднения текущего ухода, в особенности применительно к машинам, расположенным под рамой локомотива, т. е. к тяговым электродвигателям. Параметры машин, определяемые допустимыми электрическими и магнитными нагрузками, а также условия нагревания и коммутации, которые особенно трудны для тяговых двигателей вследствие того, что Пщах имеет место при создают ряд особенностей [c.48]

Контакты аппаратов, включенные в цепь питания катушек КВ, К-Г и РВ2, разрывают эту цепь, обеспечивая тем самым снятие нагрузки с дизеля, при следующих условиях 1Рпр9 (422, 419) — при экстренном торможении и аварийной остановке поезда БГП (420, 423) — при включении газового огнетушителя (пожар в высоковольтной камере) РУ2 (469, 470) — при понижении давления в масляной системе дизеля до 2,2 кгс/см РпрЗ (470, 471)—при превышении допустимой температуры воды (93 °С) и масла (73 °С) в системах дизеля РЗ (471, 472) — при замыкании на землю в силовой цепи БОД (472, 473) — при открытии дверей высоковольтной камеры (защита от поражения высоким напряжением). Контакты КД1, КД2 (467, 469) исключают возможность попадания высокого напряжения от тягового генератора на аккумуляторную батарею и низковольтные цепи при включенном положении этих контакторов или в случае приваривания их силовых контактов РУ4 (504, 505) и КГ (473, 480) — исключают произвольное трогание тепловоза КП1 — КП6 (480, 479) — обеспечивают замыкание в первую очередь силовых цепей тяговых электродвигателей, а затем включение контакторов возбуждения тягового генератора (при этом улучшается работа контактов поездных контакторов, обеспечивается более плавное увеличение тока в силовых цепях и силы тяги тепловоза). Описание перечисленных защитных устройств будет дано ниже. [c.63]

На рис. 5.9, б показан специальный тавровый профиль Кливленд трэмрэйл , прокатываемый по ГОСТ 19240—73, имеющий массу около 9,4 кг/м. При ширине плоскости дорожек качения И мм и колесах тележки диаметром 125 мм допускаемая нагрузка на ось этого рельса составляет 10 кН, чему соответствует грузоподъемность четырехосной тележки 4 т брутто. Подвеска рельса осуществляется путем зажима его головки. При прокатке рельса из стали марки 16Г2АФ или 35Г2 и норме прогиба 1 400 пролета допустимое расстояние между точками подвешивания рельса (тягами) для электрифицированных дорог в зависимости от грузоподъемности, числа осей, размеров и числа работающих на трассе шарнирных тележек приведено в табл. 5.5. Радиус кривых для данного рельса при работе на трассе шарнирных тележек рекомендуется принимать не менее 1,8 м и только при работе в стесненных условиях 1,2 м. Профиль, изображенный на рис. 5.9, в, спроектированный институтом ВНИИПТмаш, отличается от профиля на рис. 5.9, б, наклоном плоскостей дорожек качения рельса (1 8) и более мощной нижней полкой. Наклон плоскостей дорожек качения позволяет стыковать этот рельс с рельсом из двутавровой балки № 16 по ГОСТ 8239—72, способствует уменьшению виляния колесной пары при ее движении и не является препятствием для устройства ходовой передачи при реализации тягового усилия от нижнего прижимного тягового колеса с резиновым ободом или линейного электродвигателя. [c.96]

В период пуска, когда сопротивление движению возрастает до 140%, опасность опрокидывания электродвигателя привода не возникает, так как Мцуск и Мщах превышают Мдом более чем в 2 раза. Мгновенные динамические нагрузки в тяговой цепи при разгоне конвейера могут возрастать до 2,2 раза и достигать в точках, близких к приводу, значений 2,2-1260= 28000 Н. Запас прочности по отношению к разрывному усилию для разборной штампованной цепи с шагом 100 мм составит расчетный, соответствующий установившейся работе конвейера в нормальном режиме загружения 5в/5р = 220000/12500= 16-кратному то же при работе с натяжением 14700 Н, 220000/14700= 15-кратному и в период переходного режима при пуске 220000/2800 = 8-кратному, что для выбранной цепи можно считать допустимым. [c.261]

При достижении электродвигателем предельно допустимого значения частоты вращения, что соответствует скорости тепловоза 110 км/ч, срабатывает реле РПЗ и собирает цепь питания катушки РУ2 зажим 5/10, АУ, по цепи РУ22 до контактов ресерсора ПР, провод 1451, замыкающий контакт РПЗ, провод 1450, зажим 21/13, провод 244, катущка РУ2. Включившись, реле РУ2 становится на самопитание и размыкающий контакт РУ2 обесточивает катушку РВЗ. В результате происходит сброс нагрузки тягового генератора. [c.269]

Проведение испытаний на котлах энергоблоков при сжигании топочного мазута накладывает дополнительные условия обеспечения гжта-ния приводных турбин питательных насосов и воздуходувок от отборов основной турбины без перевода их на посторонний источник питания в зоне низких нагрузок. При подготовке к опыту должны быть проверены возможность регулирования тяги на малых нагрузках (с установкой в отдельных случаях для расширения диапазона регулирования тяги двухскоростных электродвигателей дымососов), представительность измерений расходов питательной воды при нагрузках ниже 0,4D om существующими СИ, достаточность дымососов рециркуляции для поддержания необходимой температуры промежуточного перегрева пара в области низких нагрузок (возможно, потребуется наращивание лопаток рабочего колеса дымососа), состояние мазутных форсунок, их идентичность по производительности и качеству распыливания (стендовыми испытаниями). Допустимые отклонения основных параметров форсунок [43, 44] по расходу — не более 2%, по корневому углу распыла факела — не более 6 %, по неравномерности ороп]ения — не более 10 %. Диапазон регулирования производительности и давления топлива перед форсункой предварительно с достаточной степенью точности может быть оценен по формуле [c.61]

Время пуска электродвигателя с увеличенией нагрузки на валу и массы механизма увеличивается, однако обычно не превышает 1—2 сек. Во время разгона электродвигатель потребляет из сети ток в 6—7 раз больше номинального, поэтому количество пусков в час для каждой системы двигатель — механизм ограничено. При слишком частом пуске обмотка электродвигателя перегревается и может сгореть. Предельно допустимая температура корпуса электродвигателя 95° С. Наиболее опасным для перегрева режимом работы электродвигателя считается толчковый режим, когда двигатель включается только на время нажатия пусковой кнопки (количество пусков не контролируется). Кратковре- [c.163]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...