Диаграмма напряжений (кривая напряжений)

Рис. 35. Кривые напряжений и токов двух параллельно включенных мостовых схем выпрямления при х. х. генератора, а — диаграмма работы вентилей и кривые фазных э. д. с. б — кривая выпрямленного напряжения в — токи в вентилях г — напряжение фазы А рабочей группы ар и напряжение анод—катод вентиля Зр.

Площадь диаграммы, ограниченная кривой АВС и осями координат, определяет область безопасных (в отношении усталостных разрушений) циклов напряжений. [c.226]

Площадку текучести имеют диаграммы напряжений малоуглеродистых сталей и некоторых других материалов (рис. 485). Например, кривая на диаграмме напряжений алюминия (рис. 486) за пределами действия закона Гука имеет очень слабый наклон и при расчетах ее можно принять за горизонтальную прямую. [c.489]

Любому циклу на рассматриваемой диаграмме соответствует какая-либо одна точка К, координаты которой в масштабе диаграммы равны среднему напряжению ащ и амплитуде Оа данного цикла. Каждый луч, выходящий из начала координат, представляет собой геометрическое место точек, соответствующих подобным циклам, т. е. имеющим одинаковый коэффициент асимметрии R. Чтобы определить с помощью диаграммы величину предела выносливости ад при некотором цикле с коэ< )-фициентом асимметрии R, следует из начала координат провести луч ОМ (до пересечения с предельной кривой АВ) под углом Р к оси От, определяемым из соотношения [c.256]

Поскольку для пластичных материалов предел текучести является предельным напряжением, кривая АВ ограничивается прямой DE, отсекающей на координатных осях отрезки 0D и ОЕ, равные в масштабе диаграммы пределу текучести От- Сумма координат каждой точки пря- [c.257]

В материалах с хорошо выраженной площадкой текучести на диаграмме напряжение — деформация кривая зависимости активности эмиссии от приложенного напряжения (рис. 115) имеет один максимум, соответствующий пределу текучести материала а . На кривой зависимости пиковой амплитуды от напряжения имеется три максимума, последний из которых совпадает с пределом прочности Ор, и не более двух минимумов, совпадающих обычно с пределом упругости Оу и текучести. Начальная амплитуда сигналов Uo зависит, в частности, от уровня остаточных напряжений в материале. [c.315]

Каждая точка кривой AB диаграммы характеризует цикл. Точка А соответствует пределу выносливости при симметричном цикле (ст = 0 = ст i) точка С - пределу прочности при статическом напряжении (а = = ст Сд = 0) точка В - пределу выносливости при отнулевом цикле, (а = сТд). Площадь диаграммы, ограниченная кривой AB и осями координат, определяет область безопасных (в отношении усталостных разрушений) циклов напряжений. Пусть точка М, характеризующая заданный цикл (Стд, aj, расположена внутри области ОАВС, тогда циклическая прочность (выносливость) материала обеспечена. [c.187]

Описать кривую напряжение — деформация поликристаллов сложно, поскольку требуется статистическое усреднение диаграмм деформации каждого зерна-монокристалла и учет влияния на упрочнение границ зерен. Для вывода уравнения кривой а — е необходимо в первую [c.114]

Циклическое напряженно-деформированное состояние металла обычно характеризуют, сопоставляя его циклическую диаграмму напряжение — деформация и диаграмму, полученную при монотонном нагружении. Кривые напряжение — деформация аппроксимируются степенной зависимостью вида [c.404]

Таким образом, кривая напряжение — деформация рассмотренного композита несколько отличается от диаграммы композита, разрушающегося в результате единичного разрыва. В частности, процесс прогрессирующего разрушения матрицы приводит к необратимому поглощению энергии, что может вызвать существенное повышение вязкости разрушения композита. Следует отметить также, что поглощение энергии происходит при условиях возрастающей нагрузки, аналогично тому, что наблюдается у упрочняющихся металлов. Это поведение отличается от ряда других механизмов поглощения энергии, которые обнаружены при разрушении композитов, например вытаскивания волокон, которое хотя и может дать вклад в работу разрушения при значительных раскрытиях трещины, но практически не увеличивает устойчивость материала перед разрушением. [c.448]

График зависимости (19) изображен на рис. 10. Следует отметить, что кривая асимптотически приближается к обеим осям, и это означает, в частности, что тело без трещин должно быть бесконечно прочным. При этом, однако, не учитывается другой критерий разрушения, состоящий в том, что при достижении в любом сечении предела текучести должно возникнуть пластическое течение материала. На рис. 10 это изображено горизонтальной пунктирной линией. Таким образом, диаграмма дает хорошо известное описание разрушения материала с конечным пределом текучести, содержащего трещину заранее определенной длины. Разрушение происходит либо за счет общего течения, либо согласно энергетическому критерию, в зависимости от того, какой критерий определяет меньшее напряжение. В частности, при длинах трещины [c.457]

На основе полученных отношений можно построить полную теоретическую диаграмму зависимости предельных напряжений образования усталостной трещины и разрушения от теоретического коэффициента концентрации напряжений для любой асимметрии цикла нагружения (рис. 25). Кривая 1 (гипербола) соответствует полному проявлению теоретической концентрации напряжений од/осг и является границей образования усталостной трещины кривая 2, построенная по уравнениям (11) или (13) с заменой значений о на Ка, является линией разрушения для докритических значений а (до точки Л) кривые 3 vi 4 характеризуют предельные разрушающие напряжения в области существования нераспространяющихся усталостных трещин. Эту кривую можно построить с использованием уравнения для определения эффективного коэффициента концентрации напряжений в вершине надреза или трещины [c.57]

В табл. 42 приведены значения коэффициента Пуассона и модуля упругости материала алюминиевый сплав 1100 — волокно борсик диаметром ПО мкм. Расчет коэффициента Пуассона производили по диаграмме напряжение—деформация. Поскольку на полученной кривой имеются две области линейная (в пределах упругой области) и нелинейная (область, где матрица пластически деформируется), в таблице даны значения коэффициента Пуассона для обеих областей. Б табл. 43 приведены типичные свойства 204 [c.204]

Примем, что стержень нагрет настолько, что силовая деформация изображается отрезком ОВ (рис. 47, а). В стержне возникает при этом напряжение сжатия. При охлаждении температурная и силовая деформации падают до нуля. Это изображается на диаграмме участком кривой АС. Для простоты принято, что пределы текучести на растяжение и на сжатие от цикла к циклу не меняются (эффект Баушингера не учитывается). [c.72]

НИИ образца из пластичного материала кривая (при растяжении) с зубом теку-/ — диаграмма условных напряжений, кривая чести. [c.112]

Удельная работа а численно равна площади диаграммы напряжений, т. е. площади, ограниченной кривой в диаграмме напряжений, осью абсцисс и перпендикуляром, опущенным из конечной точки диаграммы на ось абсцисс. Так как переход от диаграммы растяжения к диаграмме напряжений (рис. 2.49, б) осуществляется путем деления величин, откладываемых по оси ординат, на Fq, [c.150]

Кривым, изображенным сплошными линиями, отнесены к первоначальной площади поперечного сечения образца. Сначала дадим пояснения, рассматривая самую верхнюю кривую. Первый участок диаграммы (соответствующий диапазон деформаций отмечен буквой а) является линейным или почти линейным при приближении Т к Tg происходит некоторое его искривление. На втором участке (диапазон деформаций, отмеченный буквой б) имеется максимум. Максимуму соответствует начало образования шейки. Начиная с этой точки, диаграмма напряжений, изображенная сплошной линией, значительно отличается от диаграммы истинных напряжений (см. пунктирную кривую). [c.343]

Исследование циклического разрушения в упруго-пластической области, имеющего актуальное значение для энергетического, транспортного, строительного оборудования и ряда других отраслей, основывались прежде всего па изучении кинетики напряженного состояния по мере накопления числа циклов на основе свойств диаграмм циклического деформирования. Были установлены в силовом и деформационном выражении условия возникновения либо усталостного, либо квазистатического разрушения, предложены соответствующие схемы расчета для эластичного и жесткого нагружения. Показаны особенности влияния циклических пластических свойств на эффект концентрации напряжений для этого случая сопротивления усталостному разрушению. Применительно к циклическому деформированию от повторного нагрева и охлаждения малоцикловое термоусталостное разрушение бы.ло описано соответствующими кривыми усталости в деформационном выражении, полученными для данного температурного перепада, показана применимость критерия октаэдрических напряжений для плоского напряженного состояния в этом случае. [c.42]

Изохронные кривые ползучести, справедливые для нулевого полу-цикла (А = 0), показаны на рис. 2.38, в. Здесь кривая деформирования при мгновенном нагружении (г = 0) — это статическая диаграмма напряжение — деформация, остальные кривые построены с учетом ползучести. [c.82]

В испытаниях на растяжение, проведенных с этими и дру гими (схожими по структуре) металлами при очень низкой температуре, около 4° К, обнаружилось весьма странное неожиданное явление, открытое Весселем, чему мы специально уделим внимание. Хотя даже при 78° К (—195° С) регистрируются гладкие диаграммы напряжение — деформация , при температуре 4,2° К на этих диаграммах появляются очень правильные мел кие зубцы ), часто следующие друг за другом. Амплитуда этих зубцов увеличивается с возрастанием полного пластического удлинения 8, ясно свидетельствуя о том, что при 4° К текучесть перестает развиваться однородно на длине рабочей части и что в растягиваемых стержнях формируются бесчисленные дискретные слои сдвигов, каждый из которых приводит к резкому изменению наклона кривой напряжение — деформация . Нам представляется вероятным, что эти мелкие зубцы появляются [c.504]

На рис. 203 показана такая диаграмма, построенная одним из часто применяемых способов. На оси абсцисс отложены (сГср)—средние напряжения циклов, а на оси ординат (о ) — предельные амплитуды циклов. Кривая здесь представляет зависимость предельных амплитуд напряжений от средних напряжений цикла. Любой цикл напряжений может быть охарактеризован координатами точки (а,.р, aj кривой. Сумма координат Оср + Оа любой точки предельной кривой прочности дает величину пре дела выносливости при данном среднем напряжении Циклы напряжений, представляющиеся точками, лежа щими в области, ограниченной осью абсцисс, осью орди нат и предельной кривой прочности, представляют безо пасные циклы напряжений. Имея такую диаграмму для данного материала, легко видеть, какую. амплитуду напряжений может переносить материал, ие разрушаясь прп данном среднем нанрял енни. [c.354]

И нагружения обратного знака достигла значения е = то, как видно из рис. 1.6, эпюра распределения напряжений в подэлементах становится такой же, какой она была бы при нагружении до того же уровня непосредственно из исходного состояния а = 8 = 0. Следовательно, при последующем продолжении деформирования диаграмма пойдет так, как будто первого нагружения и разгрузки вообще не было после достижения точки е эта часть предыстории материалом как бы забыта. Если данное обстоятельство не учитывать, принцип Мазинга вступает в резкое противоречие с опытом получается, что при нагружении в обратном направлении, реализуемом даже после небольшой пластической деформации, сопротивление деформированию и соответственно предел npo4Ho tH должны заметно возрасти. Фактически после точки (рис. 1.8) диаграмма следует кривой —г ), а не (—2r ). [c.20]

Рис. 2.69. Схенатизиро> ванная ожидаемая диаграмма напряжение — деформация, соответствующая формуле Хартига (сплошная линия). При увеличении сжимающих напряжений достигаетси точка, после которой остаточные деформация становятся преобладающими. Штриховые линии показывают различие в значениях модулей упругости при растяжении ш сжатии, если действительную кривую а—е аппроксимировать в этих областях прямыми линиями.

На этой диаграмме кривая 1 соответствует вольт-амперной характеристике перехода управляющий электрод — катод при наибольщем сопротивлении этой цепи, а кривая 2—при цаимеиьшем сопротивлении. Здесь же кривая 5 соответствует наиболее типичной характеристике управления. Кривые допустимой мощности рассеяния при относительных длительностях импульсов, отнесенных к длительности полупериода рабочего тока, 5, 10, 25, 50 и 100%, представляют собой гиперболы. Если через управляющий электрод протекает ток непрерывно, в течение длительного времени, то допустимая мощность рассеяния не должна быть более чем 0,5 вт. Нри относительной длительности управляющего сигнала 10% кривая мощности рассеяния 5 вт не должна быть превышена, за исключением кратковременных импульсов продолжительностью менее 10 мксек. Это ограничение вводится вследствие очень низкого теплового сопротивления управляющего электрода при неустановившемся режиме. Горизонтальная прямая, соответствующая напряжению 10 в, и вертикальная прямая, соответствующая току 2а, характеризуют граничные значения параметров цепи управления. Следует также отметить значительную температурную зависимость граничных параметров. На рис. 8-5 приведены кривые зависимости тока и напряжения управления тиристора от температуры /7-п-перехода. [c.204]

На рис. 189, а представлена ехема диаграмм Смита. Кривая предельных напряжений Од апроксимирована линией АВС, наклонный участок АВ которой соединяет точки а 1 (предел выносливости симметричного цикла) и а (предел прочности), а горизонтальный участок ВС соответствует пределу текучести Оо.з- Точка 1 представляет произвольный цикл с максимальным напряжением 01, средним и с коэффициентом асимметрии г -1. Штриховая линия аЬ, проведенная через точки 1 и О, изображает одинаково опасные максимальные напряжения циклов того же уровня с различными значениями г. Для точки I эквивалентное по повреждающему действию напряжение ст, приведенное к г = -1 (точка а), находится из соотношения [c.311]

Каждая точка кривой АВС диагра.м.мы характеризует цикл. Точка А соответствует пределу выносливости при сим.метрнчном цикле (От=0 Ца=Ц 1) точка С — пределу прочности при статическом напряжении (сТт=о в о а=0) точка В — пределу выносливости при отнулевом цикле (ат=о а)- Площадь диаграммы, ограниченная кривой АВС и осями координат, определяет область безопасных (в отношении усталости разрушений) циклов нагружений. Пусть точка М, характеризующая заданный цикл (Од, Ст), рас- [c.249]

Несколько удлинившись при постоянном значении усилия образец снова демонстрирует способность упрочняться, когда усилие F растет с увеличением деформации А/. На этой стадии деформирования образца график зависимости F = F (At) представляет собой гладкую кривую, см. рис. 2.3, а. Рано или поздно сила F достигнет своего наибольшего значения, см. точку D на диаграмме. Соответствующее максимальное напряжение при испытании обозначается о (индекс и от ultimate (англ.) — предельный) и называется пределом прочности или временным сопротивлением. Например, для упомянутой стали 45 (без термической обработки, в прутках диаметром до 80 мм) нормативное значение Стц должно быть не менее 610 МПа. [c.50]

Кривую напряжение —деформация (а—г) кристалла целесообразно строить в координатах приведенноз напряжение сдвига т [формула (63)] — приведенная сдвиговая деформация у [формула (67)]. Построение диаграммы в координатах т—7 уменьшает, хотя и не устраняет полностью, различие кривых, полученных для кристаллов, с различной ориентацией плоскостей и направлений скольжения по отношению к внешней нагрузке. Для всех металлов приведенное напряжение сдвига увеличивается с ростом деформаций (рис. 62), в чем и состоит явление деформационного наклепа или упрочнения (см. гл. IV). Однако степень упрочнения г. ц. к. металлических кристаллов намного больше, чем таких г. п. у. металлов, как кадмий, магний и цинк. Металлы с г. п. у. решеткой способны претерпевать очень большие сдвиговые деформации, но только в том случае, если кристаллы ориентированы подходящим образом. Для понимания этого различия в дальнейшем более подробно рассматривается геометрия скольжения г. ц. к. и г. п. у. кристаллов. [c.115]

Обобщенная диаграмма усталости приведена на рис. 19, где AB — кривая выносливости (кривая Велера). При напряжениях ниже длительного предела выносливости микротрещнны не развиваются. А В С — линия начала появления субмикроскопи-ческих трещин и А С — линия начала образования микротрещин или линия необратимой повреждаемости (линия Френча). При критическом напряжении усталости разрушение про- [c.82]

Различают два вида определений предела выносливости длительные (основные) и ускоренные (косвенные). Длительные испытания, проведенные на серии одинаковых образцов, дают возможность установить зависимость между максимальным напряжением цикла Ornas И ЧИСЛОМ 6ГО повторений Л/, нсобходимым для разрушения образца. Эту зависимость представляют обычно графически (рис. 88) в виде так называемой диаграммы выносливости (кривой Велера). Ускоренные методы позволяют лишь косвенным образом приближенно установить величину предела выносливости на основании результато1в испытания одного образца. Использование ускоренных методов возможно только при наличии дополнительного оборудования, и применимы они лишь для стали при испытании на изгиб по специально разработанной методике. [c.152]

Диаграммы нагружения некоторых поликристаллических металлов. Типичную кривую напряжение — деформация ГЦК-поликрп-сталлов обычно описывают как параболу [5, 262] [c.116]

Кривые деформации при циклическом малоцикловом нагружении при различных 5тах описываются обобщенными диаграммами, параметрами которых является число полуцтло нагружения К. Диаграммы строятся в координатах s—е, где s и е — напряжение и деформация, отнесенные к напряжению и деформации, соответствующим пределу пропорциональности в первом полуцикле. При построении кривых деформирования с помощью обобщенной диаграммы начало кривой совмещают с точкой начала разгрузки в данном полуци -ле. [c.241]

Кроме того, в научно-технической литературе по АЭ широко применяются понятия амплитуда сигнала — максимальное зна чение огибающей принятого сигнала пиковая амплитуда — макси мальное значение амплитуды за определенный интервал времени В материалах с хорошо выраженной площадкой текучести на диаграмме напряжение — деформация кривая зависимости ак тивности АЭ от напряжения (рис. 9.25) имеет один максимум, со ответствуюш,ий пределу текучести материала а . На кривой за висимости амплитуды от напряжения имеется три максимума последний из которых совпадает с пределом прочности Ор, и не более двух минимумов, совпадающих обычно с пределом упру гости ау. Начальная амплитуда сигналов зависит, в частности от уровня остаточных напряжений в материале. [c.445]

Рис. 34. Диаграммы напряжения при межслойноы сдвиге для эпоксидных углепластиков, испытанных при различных температурах (обозначены цифрами на кривых) [20].

Испытание на двухосное растяжение проводили с использованием тех же охлаждающих сред, такой же методики измерения температуры и схемы компенсации, как и при испытании на одноосное растяжение. Схема криостата приведена на рис. 2. Нагрузку измеряли с помощью месдоз, а деформацию — тензодатчиками длиной 13 мм. Нагрузку и деформацию для каждого из двух направлений векторов главных напряжений регистрировали с помощью двухкоор-дннатного самописца. Рис. 3 и 4 иллюстрируют методику построения кривых напряжение — деформация на основании кривых нагрузка—деформации. По рис. 3 1. Из уравнения oi = 161/(1—fi,i) определяют напряжения в упругой области. 2. Продолжают петли разгрузки на кривой нагрузка— деформация до нулевого напряжения. 3. Из точек В, С, D, Е проводят прямые, параллельные ОА (модуль упругости определяют из уравнения, приведенного выше деформацию получают из диаграммы нагрузка — деформация). 4. Из точек F, G, Н, I вверх или вниз проводят ординаты до пересечения с прямыми,проведенными ранее, и получают точки в пластической области диаграммы напряжение— деформация. 5. Ординаты полученных точек являются напряжением (например, точка F отвечает напряжению 378 МПа). 6. Строят полную диаграмму деформации. 7. Определяют предел текучести сго,2. Процедура состоит из следующих этапов (см. рис. 4) 1. Из уравнения a2=eiE2l [c.60]

На третьем участке (в) происходит уменьшение поперечных размеров шейки. Достигнув определенных поперечных размеров, шейка перестает суживаться с этого момента начинается четвертый участок диаграммы напряжений (отмечен на рис. 4.94, в буквой г). Однако шейка захватывает все больший участок по длине образца. На образце создаются области, в которых резко отличаются поперечные размеры шейки и крайних участков. К тому моменту, когда шейка распространится на всю длину образца (конец участка г), деформации достигают сотен процентов. В процессе развития шейки материал ориентируется — молекулярные цепи расправляются и располагаются вдоль образца (вдоль направления растя-нсения). Материал приобретает свойство анизотропности—большую прочность вдоль направления растяжения. Этим (ориентационным) упрочнением и объясняется тот факт, что, пока шейка не охватила по длине весь образец, утонения (сужения) ее не происходит — шейка легче распространиться на еще не охваченные ею участки, чем сужаться. Так обстоит дело до полного распространения шейки на весь образец. Скорость стабилизации поперечного сечения шейки зависит от ориентационного упрочнения материала. Если для приобретения ориентационного упрочнения, препятствующего сужению шейки, не требуется большой вытяжки, то четвертый участок диаграммы (отмечен буквой а на рис. 4.94, в) сокращается и может совсем отсутствовать, т. е. диаграмма растяжения получается без максимума (например, у целлулоида). Вообще картина растяжения различных полимеров зависит от их склонности к ориентационному упрочнению. Явление значительного удлинения образца на участке г диаграммы (рис. 4.94, в) носит название вынужденной эластичности, происхождение термина будет пояснено ниже. При разгрузках и повторных нaгpyнieнияx, в частности при колебаниях в процессе распространения шейки на всю длину образца, вследствие наличия последействия возникают петли гистерезиса (рис. 4.94, а, кривая, соответствующая температуре Т ). Наиболее широкие петли наблюдаются в области Tg. Вынужденно-эластическая деформация термодинамически необратима, при больших деформациях большая часть работы деформации переходит в тепло. Одиако от пластической деформации она отличается тем, что после разгрузки и нагрева до температуры Tg эта деформация исчезает. Отсюда название еластическая. Однако для возникновения обсуждаемой деформации необходимо довести напряжения до — предела вынужденной эластичности. Этим отличается вынуяаденно-эластическая деформация от высокоэластической, которая возникает при Т > Tg, т. е. в другом диапазоне температур, в процесса нагружения от нулевых напряжений. Отсюда становится понятным и слово вынужденная в названии деформации. Другим отличием вынужденно-эластической деформации от высокоэластической является то, что высокоэластическая деформация по устранении нагрузки исчезает без нагрева. [c.343]

Рис, 4.112. Влияние различных факторов на вид диаграммы напряжений при растяжении полимерного кристаллического образца а) влияние температуры большим номерам кривых соответствуют более высокие температуры б) влияние скорости нагружения на два первых участка диаграммы большим номерам кривых соответствуют более высокие скорости в) влияние молекулярного веса на протяжеи-ность диаграммы ббльшим номерам точек, соответствующих разрушен ню отвечают большие молекулярные веса одного и того же вещества (более высокая степень полимеризации). [c.351]

Рис. 8.22. Диаграммы теории Г. Шиадта а) основная диаграмма б) основная диаграмма и кривые максимальных напряжений /—линия хрупкого разрушения от отрыва без предшествующей пластической деформации, 2 — линия хрупкого разрушения от отрыва с предшествующей пластической деформацией.

Oi достигает максимума по сравнению с другими точками конструкции, имеющими такие же значения П. То есть из бесконечного числа точек конструкции, в которых величина П одинакова и равна некоторому значению П. выбирается точка с максимальным уровнем напряжений пусть этот уровень характеризуется величиной ai = a. Тогда точка с координатами П и о лежит на кривой максимальных напряжений. Если при этом П пробегает все значения в диапазоне изменения П, то в результате и получаем кривую максимальных напряжений. Кривая максимальных напряжений может по-разному располагаться относительно линий основной диаграммы Шнадта. [c.559]

Рис. 5.1. Примеры диаграмм напряжение — деформация, полученных для различных композитов а — эпоксидная смола, армированная стеклотканью с атласным переплетением б — гибридный композит, армированный в одном направлении углеродным волокном и стекловолокном (в качестве матрицы использована эпоксидная смола) в — алюминий, армированный в одном направлении борволокном, покрытым карбидом кремния г — композиция Ni—Nb , застывшая в одном направлении (кривая /), твердый раствор Nb в никеле Ni с весовым содержанием 0,5% (кривая 2) й — полимерный бетон с весовым содержанием песка 20%, СаСОз —40%-

Прикладная механика твердого деформируемого тела Том 1 (1975) -- [ c.114 , c.116 , c.116 , c.131 , c.131 , c.150 , c.150 , c.151 , c.151 , c.260 , c.260 , c.261 , c.261 , c.267 , c.267 , c.270 , c.270 , c.278 , c.289 , c.293 , c.330 , c.335 , c.344 ]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...