Приводы Число ступеней

Мотоциклы представляют собой дальнейшее развитие конструкции велосипеда. Двигатель, объединенный в один блок с коробкой передач, и бензиновый бак расположены центрально на раме. Наличие колес относительно большого диаметра исключает возможность удобной посадки на мотоцикл и позволяет водителю сидеть лишь верхом на седле. Движение осуществляется исключительно за счет передачи мощности от двигателя на заднее колесо двигатели имеют всегда воздушное охлаждение и сцепление с ручным приводом число ступеней в коробке передач от двух до четырех. [c.663]

Двигатель с воздушным охлаждением, объединенный в один блок с коробкой передач, располагают рядом с задним колесом (иногда перед ним) или в центральной части базы у ног водителя (в этом случае используется горизонтальный двигатель) бензиновый бак небольшой (по сравнению с мотоциклом) емкости расположен под сиденьем водителя или пассажира. При расположении силового агрегата вблизи заднего колеса (наиболее часто встречающийся случай) мотороллеры имеют колеса меньшего по сравнению с мотоциклами диаметра. Движение осуществляется исключительно за счет передачи мощности от двигателя на заднее колесо двигатели — только с воздушным охлаждением сцепление — с ручным приводом число ступеней в коробке передач — от двух до четырех. [c.664]

Работа на привод многоступенчатого компрессора равна работе одной ступени, помноженной на число ступеней. [c.256]

Заметное увеличение термического к. п. д. достигается уже с двумя-тремя ступенями дальнейшее увеличение числа ступеней приводит к сравнительно медленному возрастанию термического к. п. д. и поэтому менее эффективно кроме того, установка при этом усложняется и стоимость ее резко возрастает. [c.559]

Выбор ступеней сжатия должен быть экономически обоснованным, при этом следует учитывать, что, с одной стороны, увеличение числа ступеней приводит к уменьшению работы сжатия и перемещения газа, так как общий процесс сжатия во всем компрессоре приближается к изотермному (см. рис. 1.28), а с другой стороны, увеличение числа ступеней обусловливает дополнительные потери давления и энергии в клапанах, межступенчатых коммуникациях и охладителях. Обычно число ступеней поршневого компрессора выбирают так, чтобы относительное повышение давления в цилиндре каждой ступени е,ц = ръ ру, составляло 2,5 — 4. [c.299]

Тепловые перепады в газовых турбинах и увеличение объемного расхода газа при его расширении в проточной части умеренное, поэтому газовая турбина обычно состоит из небольшого числа ступеней и ее конструкция достаточно проста. Усложнение конструкции ГТУ вызывается установкой осевого компрессора, на привод которого затрачивается примерно 70—80% мощности, вырабатываемой газовой турбиной. [c.223]

Выбор числа ступеней. Выбор типа и числа ступеней производится в зависимости от величины общего теплового перепада, скорости вращения, расхода пара, требуемых величин к. п. д. и стоимости турбины. Уменьшение теплового перепада в ступени приводит к повышению к. п д. турбины как вследствие увеличения высот лопаток, влекущего за собой снижение-концевых потерь, так и благодаря меньшей выходной потере. [c.145]

Конденсационная турбина НЗЛ мощностью 9(Ю0 кет (АКв-9) предназначается для непосредственного привода турбовоздуходувки производительностью 31 ООж /жин. Турбина рассчитана для тех же параметров пара, как и турбина АКв-12, и имеет одинаковое с ней число ступеней, изменено лишь [c.190]

Числа ступеней обычно 6—9, предельные —12, диапазон регулирования обычно около 2 или, реже, около 4. Передача позволяет осуществить требуемый ряд точных передаточных отношений (не накладывается условие постоянства суммы зубьев). Имеет малые габариты по длине, малое общее число колёс, но не обеспечивает точности и жёсткости установки накидной шестерни, а потому не применяется в быстроходных силовых передачах. При обычном выполнении механизмов управления приводит к необходимости открытой коробки подач, что ухудшает условия эксплоатации. При нарезании метрических резьб движение передается от конуса к накидной шестерне при нарезании дюймовых резьб — наоборот при этом числа зубьев берутся кратными шагам соответствующих резьб или числу ниток на 1 дюйм [c.39]

Примерно такой же подход применен при расчете шестерен. Различие состоит лишь в том, что если шпонки считаются (га + i) раз, где п — число ступеней, то шестерни считаются всего один раз — при наихудших условиях. Расчет же шпонок на всех ступенях необходим потому, что деформация шпонок учитывается при расчете суммарной деформации привода, которая определяется для всех ступеней. [c.112]

Применение гидродинамического привода на катках также имеет свои преимущества. Катки с гидромуфтами и гидротрансформаторами появились в 1950 г. Наличие гидродинамической передачи в кинематической цепи катка, как правило, не упраздняет фрикционную муфту сцепления, хотя имеются катки с гидротрансформаторами и без муфты сцепления двигателя. При применении гидротрансформаторов на катках улучшается их работа, а именно повышается качество поверхности уплотняемого материала вследствие уменьшения волнообразования уменьшается скольжение вальцов снижаются ускорения и скорости нарастания крутящего момента при реверсировании катка сокращается число ступеней передач или совсем отпадает необходимость в коробке передач вследствие расширения диапазона изменения скорости автоматически управляемого ведомого вала гидротрансформатора обеспечивается автоматическое изменение скорости и тя- [c.204]

Как показывает анализ, увеличение числа ступеней регенеративного подогрева воды приводит к повышению термического к. п. д. цикла, ибо при этом регенерация в цикле приближается к предельной (рис. 11-26). Однако каждая последующая ступень регенеративного подогрева вносит все меньший и меньший вклад в рост к. п. д. Это видно из представленного на рис. 11-30 графика зависимости величины прироста термического к. п. д. цикла за счет регенеративного подогрева Д rj, от числа ступеней подогрева и график построен для случая равномерного распределения подогрева по ступеням. [c.394]

Этим принципиальным положениям нередко противостояло стремление заводов, а иногда даже отделов одного и того же завода к независимости в решении технических задач. В самом начале развития отечественного турбиностроения эти тенденции приводили к тому, что близкие по мощности и назначению турбины выполнялись на одном и том же заводе совершенно различной конструкции как по числу ступеней, профилям лопаток и регулированию, так и по лабиринтовым уплотнениям, подшипникам и другим деталям. Такой путь отвлекал немногочисленный в то время технический персонал от решения прямых задач, приводил к огромному объему наладочных работ и крайне затруднял эксплуатацию. Все это приносило убытки, не всегда, впрочем, выявляемые. [c.17]

Этот результат связан с малой производительностью, при которой дробление поверхности нагрева на множество ступеней приводит к резкому увеличению их удельной стоимости. При большой производительности, когда поверхность каждой ступени достаточно велика, влияние дробления поверхности на ее стоимость менее заметно и поэтому при большем числе ступеней можно получить более дешевый опреснитель. [c.257]

Дисковая конструкция ротора позволяет принять относительно высокие окружные скорости при умеренных напряжениях в дисках, что приводит к уменьшению числа ступеней компрессора. [c.127]

Для мощных энергоблоков характерно использование паротурбинных приводов питательных насосов, а для котлов под наддувом и приводных паровых турбин воздуходувок. Во вновь проектируемых турбоустановках первые два ПНД после конденсатора — смешивающего типа для повыщения надежности и экономичности схемы. В связи с этим число ступеней конденсатных насосов увеличивается до трех. [c.140]

Коробки скоростей с электромагнитными и другими муфтами, позволяющими применять дистанционное управление, используют в различных автоматах и полуавтоматах, в том числе в станках с ЧПУ. Для унификации привода главного движения таких станков отечественное станкостроение Выпускает унифицированные автоматические коробки скоростей (АКС) семи габаритных размеров, рассчитанные на мощность 1,5...55 кВт число ступеней скорости — 4.., 18. [c.128]

Применение изменяемых параметров пара. В зависимости от режима работы можно изменять начальные параметры пара в парогенераторе. Если это изменение осуществляется непрерывно, говорят о скользящих параметрах пара, в противном случае — о ступенчатых. На малых ходах уменьшение расхода пара не приводит к резкому возрастанию перепада энтальпий на первой ступени, так как одновременно уменьшают начальные параметры пара. Таким образом, указанный способ регулирования занимает промежуточное положение между количественным и качественным и позволяет уменьшить число ступеней малого хода. Применительно к рис. 5.7, в можно следующим образом представить регулирование мощности ГТЗА. Экономический ход достигается путем открытия одного соплового клапана, промежуточные режимы — путем открытия второго и третьего сопловых клапанов, крейсерский режим — открытием обводного и всех четырех сопловых клапанов (на рисунке показаны только два). [c.324]

Простые двухваловые коробки применяются преимущественно в станках с разделённым приводом (табл. 2. IV). Они позволяют осуществить диапазон регулирования до 8 с числом ступеней до 6. Числа оборотов на выходе могут быть приближённо расположены по любому ряду. [c.31]

Имеют небольшое число ступеней и низкие скорости вращения шпин деля. Привод главного движения обычно ступенчато-шкивный. Точно иЗ готовленный ходовой винт расположен в середине станины между напра-вляюшими. Гайка ходового винта неразъёмная. При передвижении супорта гайка поворачивается под воздействием поправочной линейки, компенси рующей ошибки шага ходового винта станка, при необходимости с учётом последующей деформации нарезаемой резьбы при закалке. Настройка на шаг нарезаемой резьбы — сменными шестернями [c.249]

Кинематические параметры. Скорость вращения резцовых головок обдирочных стан-UOB —10- 30 м/мин и выше. Число оборотов роликов подающего механизма подсчитывается исходя из подачи 23 и MMjo6. Число ступеней привода [c.616]

Применение инструментов из быстрорежущей стали и твердых сплавов привело к постепенному изменению конструкции оборудования, к появлению так называемых быстрообрабатывающих станков [11]. Чтобы полностью использовать режущие свойства новых инструментов, конструкторы при проектировании станков должны были обеспечить большие усилия резания и большие скорости, чем при работе резцами из углеродистой стали. Потребовались большая мощность привода станков, большее число ступеней скоростей, более быстрое управление и обслуживание. Известный технолог проф. А. Д. Гатцук в предисловии к книге Ф. Тейлора писал, что появление быстрорежущей стали открыло новую эру в механическом деле [12]. [c.23]

Для долговечности более 1 ч термоциклирование приводит к разупрочнению сплава по сравнению с испытаниями в изотермических условиях, причем степень этого разупрочнения существенно зависит от характера температурного цикла и длительности испытаний и значительно возрастает с увеличением числа ступеней в температурном цикле и термоциклических нагружений. При температуре, превышающей рекристаллиза-дионную, пластичность тугоплавких сплавов значительно повышается, и в деформационных процессах превалирующую роль [c.71]

Расчетные значения КПД для различных температур гелия приведены на рис. 5-15 (кривая /), а для различной степени повышения давления — на рис, 5-18. Общими при расчете были КПД компрессора г) = 0,86 КПД турбины Т1т = 0,88 КПД генератора электроэнергии Т1ген = 0,95 нагревателя Т1 = 0,925 Ti = 280 К (7 С) для гелия k= 1,67 для воздуха k= 1,4 степень повышения давления Як = 1,1 (только для кривой 1 на рис. 5-15) Га = = 923 К (650 °С) — только для рис. 5-18, Из рис. 5-15 видно, что КПД ЗГТУ на гелии в 1,5 раза выше, чем КПД ЗГТУ на воздухе с поверхностными регенераторами, и достигает 50 7о уже при температуре 650 °С, а при 850 °С— 60 % и выше. Следует обратить внимание, что возможность повышения давления в контуре циркуляции газообразного теплоносителя приводит к малым значениям степени повышения давления в компрессоре (Як = 1,1 Ч-З), что упро-шает конструкцию турбомашии из-за малого числа ступеней, отсутствия необходимости разделения компрессоров и турбин на части низкого, среднего и высокого давления, а также необходимости промежуточного охлаждения газа между ступенями давления. [c.160]

Проведенный приближенный анализ влияния микропрорывов газа в псевдоожиженном слое на теплообмен приводит к выводу, что можно ожидать резких изменений эффективного коэффициента теплообмена частиц не только при наступлении явно выраженного сцепления частиц (например, под влиянием молекулярных сил), но и при визуально незаметных изменениях агрегирования, связанных, например, со слабой статической электризацией. В этих случаях могут изменяться размер и время существования нестойких агрегатов, а следовательно, интенсивность газообмена между прерывной и непрерывной фазами или — по схематичной модели — число ступеней полного перемешивания. В значительной мере, если не главным образом, это объясняет расхождение данных различных исследователей об эффективных коэффициентах теплообмена. [c.302]

Изменением определяющих параметров, являющихся непрерывными по своей природе, можно задавать изменение структуры тепловой схемы. Так, изменение величины подогрева питательной воды в одной ступени приводит к изменению количества ступеней подогрева воды при этом все подогреватели высокого и низкого давления, за исключением первых по ходу воды, будут иметь примерно равные поверхности. Возможно также задание закона изменения величины подогрева в ступени в зависимости от параметров греющего пара и схемы установки [76]. Непрерывное изменение значений параметров, определяющих схему промежуточного перегрева пара, позволяет получить все возможные схемы промежуточного перегрева. Например, для схемы, изображенной на рис. 4.1, повышение давления пара на входе в промежуточный перегреватель при сохранении постоянными давлений отборного греющего пара и начального давления Ро приводит сначала к уменьшению числа ступеней перегрева (при Ро > Рз > Pi перегрев может осуществляться только острым паром), а затем к исключению из схемы промежуточного перегрева (при Рз>Ра). Аналогично можно подобрать определяющде параметры для любых других видов структурных изменений тепловой схемы паротурбинной установки АЭС. [c.81]

В принципе клапан перепуска может быть расположен за компрессором. Однако в этом случае возможности такого регулирования будут ограничены пропускной способностью последних ступеней, малые проходные сечения которых являются одной из основных причин ухудшения работы компрессора при низких Ящ. Поэтому более целесообразным является устройство перепуска в средней части компрессора. Так, у компрессора на рис. 3.1 лента перепуска 2 установлена за 4-й ступенью при общем числе ступеней 2 = 8. Открытие клапана (или ленты) перепуска при пониженных значениях приведенной частоты вращения в этом случае приводит к увеличению расхода воздуха только через первые ступени, т. е. как раз через ступени, работающие с повышенными углами атаки. В результате осевые скорости воздуха в этих ступенях увеличиваются, а углы атаки уменьшаются, приближаясь к расчетным, что не только обеспечивает работу этих ступеней (и вместе с тем всего компрессора) без срыва, но п приводит к возрастанию их КПД, а также благоприятно сказывается па уровне вибронапряжений в лопатках. [c.167]

В модификации RM.8B к вентилятору была добавлена одна ступень доведением размеров лопаток первой ступени компрессора низкого давления до размеров лопаток вентилятора, так что число ступеней вентилятора увеличилось до трех, а компрессор низкого давления стал трехступенчатым. Изменен также компрессор низкого давления (для получения большого запаса устойчивости в условиях работы двигателя на большой высоте). Вентилятор и компрессор низкого давления находятся на одном валу и приводятся неохлаждаемой трехступенчатой турбиной. Компрессор высокого давления имеет семь ступеней, по конструкции аналогичен компрессору двигателя JT8D и приводится одноступенчатой охлаждаемой турбиной, система охлаждения которой более эффективна, чем у гражданского двигателя. Камера сгорания трубчато-кольцевая с четырьмя топливными форсунками на каждой жаровой трубе, что обеспечивает высокий коэффициент полноты сгорания топлива. Форсажная камера двигателя позволяет увеличивать тягу на взлете почти на 70%, а в полете до 1507о- Всережимное эжекторное реактивное сопло регулируется автоматически соответственно степени форсирования тяги. [c.118]

ДТРД Ларзак 04 является современным двухвальным двигателем малой тяги и характеризуется малым числом ступеней турбовентилятора и турбокомпрессора. Двухступенчатый вентилятор приводится одноступенчатой турбиной вентилятора, четырехступенчатый компрессор высокого давления приводится одноступенчатой охлаладаемой турбиной компрессора. Кольцевая камера сгорания с испарительными форс нками обеспечивает низкий уровень выделения дыма и загрязняющих веществ. Двигатель имеет систему уравновешивания осевых сил с наддувом передней полости ротора компрессора и сложной разветвленной системой охлаждения турбины. Он имеет высоконапорный вентилятор (я е =2,2) с длинными рабочими лопатками без антивибрационных полок, но с шарнирными замками крепления. В двигателе применены минимизация радиального зазора в турбине высокого давления на различных режимах эксплуатации с помощью регулируемого обдува воздухом корпуса турбины и ряд других оригинальных конструктивных решений. [c.121]

Турбины двигателей F6 по своим схемам, системе охлаждения и конструкции подобны турбинам двигателя TF39, одна ко вследствие уменьшения мощности, потребной для привода вг-и-тилятора и увеличения частоты вращения, турбина вентилятора ДТРД F6 имеет меньшее число ступеней (в частности, iBisra-тель F6-50 имеет четыре ступени). Турбина компрессора -высокотемпературная (Г почти 1600 К), полностью ох, к i. -мой конструкции, причем сопловые лопатки первой ступени имеют развитое конвективное и пленочное охлаждение, второй ступени — конвективное с лобовым натеканием (см. рис. 28 и 32). Рабочие лопатки обеих ступеней имеют конвективное охлаждение, а лопатки первой ступени, кроме того, дополнительно пленочное охлаждение. Турбина вентилятора имеет неохлаждаемые сопловые и рабочие лопатки, но охлаждаемый корпус, что позволяет управлять радиальными зазорами для поддержания высокого КПД турбины на различных режимах ее работы. [c.149]

При создании двигателя TFE731 фирма Гэрритт-Эрисерч широко использовала свой опыт по разработке ТВД и вспомогательных силовых установок (ВСУ). Принятая схема с приводом вентилятора через редуктор позволяет снизить диаметр и число ступеней турбины вентилятора в связи с увеличением частоты вращения ротора этой турбины, хотя наличие редуктора усложняет конструкцию и утяжеляет двигатель. Кроме того, в двигателе применена противоточная камера сгорания, позволившая расположить турбины компрессора вблизи компрессора высокого давления и тем самым уменьшить длину двигателя. [c.151]

Случай изменяющейся геометрии стержней приводит к дифференциальным уравнениям с переменными коэффициентами (ступенчатые стержни, стержни с непрерывно меняющимися по длине сечениями, криволинейные стержни с переменными радиусами кривизны, а также стержни с изменяющимися по длине массой, сжимающей силой, коэффициентом постели и т.п.). Теория построения решений таких уравнений приводит к псевдодифференциальным уравнениям и сложным фундаментальным функциям. Известны буквально считанные случаи в механике и других науках, когда удавалось построить фундаментальные решения для дифференциальных уравнений с переменными коэффициентами. В публикациях на эту тему наметился другой подход, когда объект с распределенными параметрами заменялся объектом с кусочно-постоянными параметрами (рисунок 2.36). В этом случае все ступени описываются дифференциальными уравнениями с постоянными коэффициентами, решения которых всегда можно получить. При достаточном числе ступеней решение для дискретизированного таким образом стержня будет мало отличаться от решения для стержня с распределенными параметрами. Эта простая идея довольно долго не могла быть реализована из-за отсутствия соответствующего метода расчета. Метод начальных параметров (МНП), методы сил и перемещений, МКЭ и другие методы приводят алгоритм расчета к произведениям матриц фундаментальных функций, что при большом числе ступеней существенно ухудшает точность результатов вследствие неустранимых погрешностей округления. Предлагаемый аналитический вариант МГЭ свободен от этого недостатка. [c.109]

При наличии в цикле промежуточного перегрева пара разбивка по ступеням подогрева значительно усложняется и прежде всего в подогревателях, расположенных близко от промежуточного перегрева(давление в отборах несколько выше или равно давлению пара, идущего на промежуточный перегрев). Для этого регенеративного подогревателя рекомендуется использовать холодный пар до промежуточного перегрева и интервал подогрева для этой ступени выбирается в 1,7—1,8 раза больше, чем для предыдущей ступени подогрева. Занижение интервала подогрева в ступени до промежуточного перегрева А/с до обычных значений Ai = idem приводит к снижению тепловой экономичности цикла на 0,1— 0,15%. Как показано многими авторами в СССР и за рубежом, с увеличением числа ступеней подогрева до 9—10 (в настоящее время наиболь-щее число применяемых ступеней ограничивается обычно 10—II) отклонение от оптимального распределения подо- [c.49]

Имеется методика определения эффективности ступеней непрерывных противоточных смесителей-отстойников по данным о кинетике массопередачи. Такая оценка позволяет определить реальное число ступеней контакта для различных рабочих условий. [17]. Небольшое количество статистически планированных экспериментов по определению влияния различных технологических параметров процесса на кинетику массопередачи позволяет существенно уменьшить общие затраты времени на экспериментальные и опытные работы. На рис. 3 показана зависимость коэффициентов скорости перемешивания от ее значений для системы Келекс — сульфат меди. Диспергирование органической фазы приводит к худшим кинетическим параметрам по сравнению с диспергированием водной фазы. Изменение отношения фаз мало сказывается на кинетике экстракционного процесса. Имеются также данные о влиянии скорости перемешивания на седиментацию и коалесценцию. [c.14]

На рис. 53 приведено сравнение относительных эффективностей извлечения меди в различных экстракторах при равновесном значении pW = 8. Эти данные относятся к условиям работы при обычной температуре со сплошной водной фазой. При работе колонны Mix o со сплошной органической фазой была достигнута не только более высокая производительность, но и увеличено извлечение меди от 73,1 до 98,2 %. При подогреве извлечение также повышалось. В пульсационной колонне повышение температуры от 25 до 60 °С приводило к понижению поверхностного натяжения и вязкости,- что позволило увеличить частоту пульсации от 0,5 до 1,25 с" , а также извлечение от 56,4 до 91,6 %. Максимальное извлечение меди в смесителях-отстойниках достигалось при pW = = 7- 8, с повышением pH требовалось большее число ступеней. При pH = 8 и 60 °С для 99,7 %-ного извлечения меди требовались только две ступени. При 55°С извлечение меди в экстракторе фирмы Graesser составляло 99,5%. [c.79]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...