Филоненко-Бородич

Предлагались и другие гипотезы прочности. Проф. М. М. Филоненко-Бородич предложил записывать условие прочности в виде некоторого многочлена второй или даже третьей степени относительно главных напряжений, содержащего определенное число произвольных постоянных, которые определяются из опытов, в том числе и из опытов при сложном напряженном состоянии. Однако приведенные выше диаграммы разрушения хрупких материалов ясно показывают, что условие прочности материала не может быть выражено одной замкнутой функцией во всем диапазоне напряженных состояний. [c.233]

Филоненко-Бородич М. М. Задача о равновесии упругого параллелепипеда при заданных нагрузках на его гранях. ПММ, т. XV, вып. 2, 19. 51 Две задачи о равновесии упругого параллелепипеда. ПММ, т. XV, вып. 5, 1951. [c.382]

Филоненко-Бородич М. М. Задача о равновесии упругого параллелепипеда при заданных нагрузках на его гранях.—ПММ, 1951, т. XV, вып. 2, 5. [c.284]

Из таблицы значений А , В, jj и Dx (имеющихся, например, в книге Филоненко-Бородич М. М и др., Сопротивление материалов, т. I, изд. 5, Физматгиз, 1961) находим [c.327]

См. учебник П. Ф. Папковича [5], стр. 599—601. См. также исследование М. М, Филоненко-Бородича [74]. [c.135]

Рассмотренный в настоящем разделе вопрос разработан М. М. Филоненко-Бородичем ) [c.438]

Сущность обобщения. М. М Филоненко-Бородич, рассматривая зависимость А. Надаи [c.566]

В предложении М. М. Филоненко-Бородича сочетаются достоинства подходов А. Надаи (рассмотрение зависимости =/i (о окт) вместо т = /(сг)) и О. Мора (возможность обнаружения характера разрушения). [c.567]

Поучительно рассмотрение частных случаев, выполненное самим М. М. Филоненко-Бородичем. [c.567]

В инженерной практике встречаются случаи, когда упругая стержневая система контактирует с упругим основанием. Расчет такой системы должен быть дополнен схемой стержня на упругом основании. Наиболее простой и широко применяемой расчетной схемой является модель Е.Винклера - схема с одним коэффициентом постели. Простота этой модели приводит к недостаточной точности получаемых результатов. Поэтому позже бьши разработаны более совершенные и точные модели Здесь отметим модели на основе упругого полупространства [80, 291] (решения получаются весьма громоздкими, а сама методика сводится к набору таблиц, что создает неудобства при ее применении) и модели с двумя коэффициентами постели (проф.П.Л.Пастернак, проф.В.З.Власов, проф.М.М.Филоненко-Бородич [273]).Модель с двумя коэффициентами постели позволяет построить аналитическое решение задачи Коши, учесть деформацию сдвига основания, его неоднородность и много других факторов. В этой связи получим уравнение типа (1.40) для модели с двумя коэффициентами постели. Используя принцип независимости действия сил и дополняя уравнение динамики стержня в амплитудном состоянии на упругом основании слагаемым от продольной силы F v" x), будем иметь [c.199]

Принимаем по таблице (см., например, приложение к упомянутому выше учебнику М. М. Филоненко-Бородича) значения функций Y при I = к = 7.2 [c.193]

П3.1. ГЛОБАЛЬНАЯ АППРОКСИМАЦИЯ С УЧЕТОМ ГРАНИЧНЫХ УСЛОВИЙ ПЗ.1.1. Метод М.М.Филоненко-Бородича [c.285]

Наряду с такими способами решения задач, как вариационный метод, МКЭ, метод конечных разностей, применялись и другие подходы. В работах Е. Р. Мирошниченко [13.3] и Е. С. Кононенко [78] решены задачи о сжатии между жесткими плитами без скольжения цилиндра и параллелепипеда. Решение осуществлялось методом Филоненко — Бородича в функциях напряжений. Вид решения при и — 0,5 и для низких элементов не исследовался. Б. Головня [222] методом динамических релаксаций для уравнений упругости численно определил зависимость эффективного модуля сжатия от фактора формы плоского элемента при разных отношениях С/К. Расчеты показали, что внутри слоя развивается состояние, близкое к гидростатическому, причем чем тоньше слой, тем меньше вклад краевого эф- [c.15]

Важным прикладным методом решения пространственных задач теории упругости является метод, предложенный М. М. Филоненко-Бородичем [106], позволяющий с помощью теоремы Кастильяно и функций в виде косинусоЕ -биномов [c.257]

Рис. 8.29. К обобщению теории О. Мора, предложенному М. М. Филоненко-Бородичем / — огибающий эллипс, соответствующий точке Т предельной кривой fi (Оокт).

Очевидно, что все окружности Мора при Цо = onst имеют одинаковый радиус г . Таким образом, огибающая всех окружностей с одинаковым значением представляет собой прямую, параллельную оси 0. Прямые, отвечающие различным располагаются в пределах достаточно узкой полосы, определяемой граничными значениями г) г] = 1,061 т и г тах = 1.225 ч (рис. 8.30). Если (уже указывалась возможность сохранения теории Мора) ограничиться одной огибающей, проведенной посредине ширины отмеченной полосы, то погрешность теории Мора по сравнению с обобщен ной теорией М. М. Филоненко-Бородича составит 8%. [c.567]

Сопротивление материалов (1988) -- [ c.233 ]

Методы математической теории упругости (1981) -- [ c.629 , c.676 ]

Теория упругости (1975) -- [ c.87 ]

Прикладная механика твердого деформируемого тела Том 1 (1975) -- [ c.438 , c.516 , c.567 , c.568 , c.569 , c.570 , c.571 ]

Теория упругости (1970) -- [ c.910 ]

Сопротивление материалов Издание 6 (1979) -- [ c.204 ]

Механика в ссср за 50 лет Том3 Механика деформируемого твердого тела (1972) -- [ c.24 , c.28 ]

Технический справочник железнодорожника Том 2 (1951) -- [ c.169 ]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...