Подшипники цилиндрические - Параметры

Самым ответственным этапом расчета нагрузочной способности полимерного подшипника является определение параметра теплоотвода узла Кт, в котором этот подшипник эксплуатируется. Значение этого параметра в основном зависит от конструкции подшипникового узла. Все многообразие корпусов подшипниковых узлов можно свести к четырем типовым конструкциям, схематически изображенным на рис. 3.2. Общим для этих схем является наличие полимерного слоя в подшипнике, обладающего низкой теплопроводностью и затрудняющего теплоотвод через корпус подшипника. Корпусом типа I являются стенки коробок, типа II — зубчатое колесо, типа III — деталь более сложной конфигурации (например, блок-шестерня). Корпус типа IV имеет малую протяженность в радиальном и значительную в осевом направлениях его радиальное сечение представляет собой кольцо. Теплоотвод от подшипника через корпуса, выполненные по типам I, II, III, осуществляется в радиальном направлении. Его можно рассматривать как теплоотвод через цилиндрическую стенку полимерного слоя подшипника и стальное круглое ребро постоянной толщины (рис. 3.3, а). Теплоотвод через корпус, выполненный по типу IV, осуществляется в осевом направлении и рассматривается как теплоотвод через цилиндрическую стенку полимерного слоя подшипника и стальную трубу постоянного сечения (рис. 3.3, б). Поскольку обойму подшипника (если таковая имеется) и корпус, в который он запрессовывается, изготовляют обычно из одного и того же материала [c.82]

На рис. 46, а и б изображены схема и расчетная схема ротора электрогенератора мощностью 300 МВт типа ТВВ-320-2. Основные параметры ротора, подшипников и опор номинальная скорость вращения = 3000 об/мин ротор изотропный с массой 54 500 кг, расстояние между опорами 9,7 м подшипники цилиндрические с дугой 150° радиальный зазор [c.185]

Быстроходность подшипников принято оценивать параметром d .n, где dm-диаметр окружности, соединяющей центры тел качения, мм п — частота вращения подшипника, об/мин. Для радиальных и радиально-упорных шарикоподшипников со стальными штампованными ( змейковыми ) сепараторами и роликоподшипников с короткими цилиндрическими роликами нормального класса точности (0) d n = = (0,5 -ь 0,55) 10 мм об/мин для тех же подшипников высоких классов точности (6,5 и 4) с массивными сепараторами, изготовленными из антифрикционных материалов (бронзы, алюминиевых сплавов, пластмасс), при интенсивной циркуляционной смазке и длительной работе параметр d n в современных быстроходных машинах достигает (2,5-ь 2,8)-10 мм-об/мин для конических роликоподшипников d n = = (0,28-f-0,35) 10 мм-об/мин для упорных шарикоподшипников = (0,2-т--h 0,25)-10 мм-об/мин. [c.144]

В качестве примера случайной величины и случайного вектора рассмотрим параметры, характеризующие точность взаимного расположения осей цилиндрических поверхностей подшипника скольжения (рис. 25) до его запрессовки в корпус и после запрессовки. Условно будем считать, что оси цилиндрических поверхностей параллельны. До запрессовки подшипника в корпус параметром, характеризующим точность взаимного расположений осей цилиндрических поверхностей, является эксцентриситет е. [c.72]

Рис. 170. Геометрические параметры смазочного слоя цилиндрического подшипника

По определению экспериментальных значений параметров демпфирования имеется обширная литература. Следует отметить, что диапазон изменения параметров диссипации в зависимости от различных условий достаточно широк. Так, усредненное значение коэффициента ij для подшипников качения колеблется от 0,2 до 0,6 [20, 52] для сухих цилиндрических и конических стыков от 0,03 до 0,15, а для хорошо смазанных поверхностей коэффициент достигает значения 1. [c.41]

Для подтверждения своей теории Бенджамин организовал в гидравлической лаборатории Кембриджского университета уникальный эксперимент по формированию вращающегося потока в трубе. Однако, как указано в (49), в эксперименте было обнаружено явление, более сложное, чем то, которое подчиняется этому принципу. Основными параметрами процесса, наблюдавшегося в эксперименте, были радиус свободной поверхности в каверне и скорость ее движения. Рассмотрим схему и результаты эксперимента Бенджамина и Бернарда [49]. Прозрачная труба длиной 1650 мм и внутренним диаметром 50 мм бьша смонтирована на пяти подшипниках и снабжена приводом для приведения во вращение вокруг своей оси, расположенной горизонтально. Труба с одного конца была наглухо закрыта, а с другого на ней была смонтирована съемная заглушка, сконструированная так, чтобы ее можно было удалить на ходу, обеспечив при этом соприкосновение с атмосферой без сообщения лишнего импульса воде, заполняющей трубу. Внутри трубы имелось устройство для визуализации течения, проводилась таки е киносъемка движения. Внутренняя полость трубы перед каждым экспериментом заполнялась водой и из нее тщательно удалялся воздух. После этого трубу приводили во вращение с некоторой постоянной угловой скоростью Q и когда, по мнению экспериментаторов, вода в трубе приобретала постоянную угловую скорость fi, съемную заглушку на ходу удаляли. После удаления заглушки в жидкости возникал процесс, для изучения которого и был поставлен эксперимент. С открытого конца трубы по ее оси в центральную область жидкости внедрялась в основном цилиндрическая воздушная каверна радиусом ri <Л, где Л - радиус трубы. Каверна продвигалась от открытого конца трубы к закрытому с некоторой постоянной скоростью U- Схема каверны показана на рис. 4.19. Впереди каверны в жидкости существовал конус жидкости, не участвующий во вращении и удлинявшийся по мере продвижения каверны от открытого конца трубы к закрытому. [c.82]

А. Расчет цилиндрического подшипника заданных размеров. В этом расчетном варианте известны размеры опоры, которыми можно задаваться, исходя из конструктивных соображений, т. е. известны диаметр шипа D = 2r, средний зазор между шипом и подшипником b = R — г, (R — радиус подшипника), длина подшипника Ь, тип газа, применяемого в качестве смазывающего вещества, и его параметры. [c.147]

При сверлении глубоких отверстий (см. рис. 6.6) [40] для охлаждения сверла в зону резания и удаления стружки подается жидкость, которая существенно влияет на режим сверления. В зависимости от параметров потока жидкости (скорости и давления) возможны неустойчивые изгибные колебания вращающегося сверла в отверстии. Эта задача аналогична классической задаче об устойчивости шипа в подшипнике [5]. Движущаяся в намоточном устройстве нить показана на рис. 6.7. Из-за неравномерности вращения катушек возникают ее колебания, которые отрицательно сказываются на работе устройства. Цилиндрические пружины (см. рис. 6.8), широко распространенные в машиностроении и приборостроении, также относятся к стержням, но к более сложным — пространственно-криволинейным. [c.132]

Передачи червячные цилиндрические. Параметры Поверхности опорные под крепежные детали. Размеры Подшипники шариковые радиальноупорные однорядные. Типы, размеры Подшипники шариковые радиальноупорные сдвоенные. Типы и размеры Подшипники качения. Канавки на наружных кольцах и кольца упорные. Размеры Подшипники шариковые и роликовые. Обозначения Подшипники шариковые и роликовые. Типы Подшипники качения. Размеры [c.294]

После восстановления контролируют следующие параметры деталей твердость поверхностей шеек размеры (диаметр и длину) шеек и шероховатость их поверхностей диаметры фланца и отверстий под болты и подшипник длины от базового торца до торцев шеек ширину шпоночных пазов биения всех соосных цилиндрических поверхностей относительно крайних шеек радиусы кривошипов угловое расположение всех кривошипов и кулачков относительно шпоночного паза. [c.587]

На рис. 34 для ротора на 150-градусных цилиндрических подшипниках, характеристики которых приведены в табл. 2, построены границы устойчивости и частоты колебаний при использовании параметров Ф, Р, g (х). а иа рис. 35 — при использо- [c.166]

При выборе параметра ДО необходимо учитывать, что конусообразность наружной цилиндрической поверхности роликовых подшипников не должна быть более 50 % допуска на Вщр. [c.296]

Ч-125, Ч-160 конические по ГОСТ 12081—72 и цилиндрические по ГОСТ 12080—66. Внутренние шлицы полых валов выполнены эвольвентными с параметрами do ГОСТ 6033—80. Все валы опираются на подшипники качения. [c.61]

Однако не во всех случаях можно применить регулировочные устройства и не во всех случаях их использование целесообразно (например, в различных цилиндрических опорах и подшипниках малых размеров, в прессовых соединениях и зубчатых передачах). В ряде радиоэлектронных устройств повышение стабильности технологических процессов и снижение рассеивания размеров параметров элементов позволило бы отказаться от регулировочных и пригоночных операций и тем самым сократить время на сборочные операции и получить значительный экономический эффект. Следует отметить, что в ряде случаев регулировочные и подгоночные [c.104]

Рис. 25. Параметры, характеризующие точность взаимного расположения осей цилиндрических поверхностей подшипника скольжения а — до запрессовки в корпус б — после запрессовки в корпус

Для оценки сопротивления самоустанавливаемости колец цилиндрических роликоподшипников (геометрические параметры такого подшипника показаны на рис. 1.21) можно предложить эмпирические зависимости. При проскальзывании тел качения в осевом направлении по внутреннему кольцу подшипника сила сопротивления самоустанавливаемости [c.52]

Обозначение типоразмера редуктора складывается из его типа и главного параметра его тихоходной ступени. Для передач цилиндрической, червячной и глобоидной главным параметром является межосевое расстояние планетарной — радиус водила, конической — диаметр основания делительного конуса колеса, волновой — внутренний посадочный диаметр гибкого колеса в недеформированном состоянии, совпадающий с наружным посадочным диаметром гибкого подшипника, если он применяется. [c.32]

Червячно-цилиндрические редукторы имеют червячную быстроходную ступень с обычными для нее параметрами и одну (ЧЦ) или две (ЧЦ2) цилиндрические ступени с параметрами цилиндрического редуктора развернутой схемы. Эти редукторы имеют большие передаточные отношения и низкий уровень шума. Червяк обычно располагают внизу (рис. 3.25), что вызвано условиями смазывания зацепления, расположением подшипников червяка и условиями сборки. [c.49]

Основные отверстия под подшипники выполняют по 7-му квалитету точности с параметром шероховатости Ra=2,5...0,25 мкм, реже по 6-му квалитету точности с параметром шероховатости Ra=0,63...0,08 мкм. Отклонения от соосности отверстий допускают в пределах половины допуска на диаметр меньшего отверстия, а их конусообразность и овальность не более 0,3...0,5 поля допуска на диаметр. Допуски на межосевые расстояния для цилиндрических зубчатых передач с межцентровым расстоянием 50...80 мм рекомендуются от 25 до 280 мкм. [c.772]

В учебном пособии рассмотрены теоретические основы взаимозаменяемости, взаимозаменяемость по геометрическим параметрам, допуски основных типов соединений, методика инженерных расчетов для выбора посадок на цилиндрические соединения и подшипники качения. Приведено большое количество примеров и задач. По каждой главе составлены вопросы для самопроверки. Материал изложен в соответствии с ГОСТами, вышедшими до 1976 г. [c.2]

При расчете цилиндрического подшипника заданных размеров известны размеры опоры, которыми можно задаваться исходя из конструктивных соображений, т. е. известны диаметр цапфы С = 2г, средний зазор между цапфой и подшипником Я Гу Н — радиус подшипника), длина подшипника I, тип газа, применяемого в качестве смазывающего вещества, и его параметры. Расчет сводится к определению несущей способности опоры и величины момента сил трения. [c.162]

Известны два типа вихрей цилиндрический (переносный), при котором ось вала перемещается параллельно оси подшипника, и конический, при котором ось вала совершает движение по конусу. В зависимости от гидродинамических параметров подшипников, числа II расположения опор и жесткости системы частота вихревого движения может быть равна 1/2, 1/3, 1/4, 2/3 частоты вращения вала. Наиболее изучен и имеет наибольшее значение цилиндрический полускоростной вихрь (частота которого равна 1/2 частоты вращения вала). [c.341]

Б. Расчет цилиндрического подшипника с оптимальным средним зазором. При расчете опоры с оптимальным средним зазором бопт задаются /imrn, а также теми же параметрами, что и при расчете подшипника заданных размеров, за исключением 6i- [c.149]

Опорные подшипники. До перехода к строительству современных сверхмощных турбин практические задачи достаточно надежно решались на базе гидродинамической теории смазки при ламинарном течении. Вкладыши подшипников имели эллиптическую расточку. Зазоры А по горизонтальной оси делались приблизительно в два раза больше, чем верхний зазор Amin (при /ш 300- -- 360 мм Дт1п 0,7 мм). Поверхности верхней и нижней половин вкладыша были цилиндрическими с радиусом Ro, причем радиальный зазор Ra — = А и Amin = А — е, где е — смещение центров (рис. П1.14, а). Характерный параметр этих подшипников —коэффициент формы т — А1г. В рабочем состоянии центр О смещен на величину е. [c.61]

Погрешности сборки рассмотрим на примере шарикоподшипниковых узлов. Отклонения расположения посадочных и опорных поверхностей шарикоподшипников от идеального, вала и отверстия в корпусе приводят к перекосу колец подшипника (рис. 11.4, а, б), при этом шарики даже в геометрически идеальных подшипниках перемещаются не по круговым, а по эллиптическим траекториям. Отклонения формы посадочных поверхностей колец шарикоподшипников, а также вала и корпуса могут для деталей приборов достигать 4—5 мкм. Значение радиуса Rq , определяющего цилиндрическую поверхность сопрягаемой детали, из-за наличия технологической погрешности зависит от координаты Xi и угла 0, (рис. 11.4, в, г) [147, 148]. При запресг-совывании между сопрягаемыми поверхностями возникает давление, которое вследствие разницы размеров деталей вызывает изменение геометрии рабочих поверхностей [116]. Функциональная связь между отклонениями формы посадочных мест и рабочих поверхностей, возникающими при посадке, рассмотрена в работах [147, 148]. Основываясь на результатах статистических исследований, параметры Гд, характеризующие технологические погрешности, можно записать в виде [c.637]

В соответствии с программой Минвуза СССР объекто.м курсового проекта являются механические передачи для преобразования вращательного движения, а также вращательного в поступательное Наиболее. распространенными объектами в курсовом. проекте являются передачи цилиндрические, конические, червячные и передачи с гибкой связью. Такой выбор связан с большой распространенностью и важностью их в современной технике. Весьма существенным является и то, что в механическом приводе с упомянутыми передачами наиболее полно представлены основные детали, кинематические пары и соединения, изучаемые в курсе Детали машин . Возьмем для примера редуктор с передачами зацеплением. Здесь имеем зубчатые (червячные) колеса, валы, оси, подшипники, соединительные муфты, соединения резьбовые, сварные, штифтовые, вал-ступица, корпусные детали, уплотнительные устройства и т. д. При проектировании редуктора находят практические приложения такие важнейшие сведения из курса, как расчеты на контактную и объемную прочность, тепловые расчеты, выбор материалов и термообработок, масел, посадок, параметров шероховатости поверхности и т. д. [c.3]

Выбор подшипников для работы с числом оборотов, превышающим наибольшие каталожные. Условиям работы при высоких числах оборотов наиболее удовлетворяют подшипники однорядные радиальные шариковые, роликовые с короткими цилиндрическими роликами, радиально-упорные шариковые с углом контакта р не более 30°. При этом обязательно применение массивных сепараторов из шифонового или батистового текстолита, высококачественного дюраля, бронзы или графити-зированной стали. Наибольшее допустимое для них число оборотов определяется эмпирическим параметром -л, где ё — внутренний диаметр подшипника в мм, а п—его число оборотов в минуту. [c.242]

Расчетно-пояснительная записка должна быть сброшюрована в обложку из чертежной бумаги или вложена в скоросшиватель. По курсовому проекту цилиндрического редуктора записка должна иметь примерно следующее содержание техническое задание на проектирование кинематический расчет привода и выбор электродвигателя выбор материалов зубчатых колес и определение допускае мых напряжений (гл. V, 24) определение геометрических параметров передачи (гл. V, 24), ориентировочный расчет валов редуктора (гл. IV, 17), определение конструктивных размеров зубча.тых колес и корпуса редуктора (гл. VI, 28), уточненный расчет валов на усталостную прочность (гл. IV, 17), подбор и расчет подшипников качения (гл. IV, 18), проверка прочности шполочных соединений (гл. III, 15), выбор системы смазки зубчатых колес и подшипников (гл. VI, 28 и гл. IV, 18), обоснование выбора допусков и посадок (гл. VI, 28). [c.246]

Функциональные характеристики подшипника. В этот класс параметров входят соображения о механическом, гидродинамическом и тепловом подобии, позволяющие правильно использовать экспериментальные данные и даже установить условия работы (ламинарный или турбулентный гидродинамический режим течения смазки) и охлаждения (излучение, конвекция). Режим смазки и рабочая температура также являются основными характеристиками. В эту же категорию входят и местные деформации поверхностей, изменяющие форму смазочной пленки и наклон поверхностей, в частности относительный эксцентрицитет, который определяет также взаимное положение шип--Екладыш у круглых цилиндрических подшипников и который, в свою очередь, обусловливается внешними данными. Динамическое поведение жидкой несущей пленки, ее колебания и устойчивость являются элементами, делающими иногда невозможной нормальную работу некоторых пар трения, которые пока что были изучены односторонне. Знание граничных условий для смазочной пленки совершенно необходимо для расчета и затем для предписания правильных условий эксплуатации. [c.34]

Наружный диаметр насадных ( )рез [37 должен обеспечить прочность фрезы в сечении между окружностью впадин и посадочным отверстием. Опытным путем установлено, что нормальная работа фрез имеет место при прогибе оправки, не превышающем ( >=0,4 мм при черновом и 6=0,2 мм при чистовом фрезеровании. Оправку ( )резы можно рассматривать как балку, защемленную на концах (конус 7 24 и подшипник скольжения). Fie де-([юрмация зависит от расстоя1шя /, мм, между опорами, ширины фрезерования В, мм, глубины резания /, мм, и подачи на зуб Sr, мм. Подача на зуб S,, зависит (ГГ требуемых параметров шерюховатости обработанной поверхности. С учетом и 1ло-женно -о, диаметр цилиндрических фрез 137] [c.83]

Другим важным конструктивным параметром юаимозаменяемости является вид тел качения, применяемых в подшипнике шарики, короткие цилиндрические ролики, ролики со сферической наружной поверхностью, конические ролики, игольчатые ролики. Вид применяемых тел качения во многих конструкциях предопределяет направление нагрузки так, короткие цилиндрические ролики используют в стандартных подшипниках для восприятия, как правило, только радиальной или только осевой нагрузки. [c.319]

Требуемая овальность вкладыша рассчитывается очень точно и практически выполняется следующим образом. Между половинками вкладыша в разъеме устанавливается с каждой стороны прокладка, толщина которой подбирается таким образо.м. чтобы после выполнения цилиндрической расточки, удаления прокладок и соединения половин вкладыша можно было получить требуемую овальность. Точность изготовления прокладок 20 мкм по толшине. Вкладыш растачивается с допуском +50мк.м. Получающаяся расточка характеризуется степенью эллиптичности W = 1 - (2Ag/2Aj-), где 2Ag — суммарный вертикальный зазор 2А — сумма боковых (горизонтальных) зазоров. Для обеспечения хорошей виброустойчивости необходимо иметь т = = 0,65.,.0,75, т.е. суммарный вертикальный зазор должен быть меньше суммы горизонтальных зазоров в 3—4 раза. Существенным параметром для подшипников является относительный зазор Ф = = Aj./R, где R — радиус шейки. Типичные значения [c.299]

При расчете цилиндрического подшипника с оптимальным средним зазором задаются Ьопт, а также теми же параметрами, что и при расчете подшипника заданных размеров, за исключением 61. [c.163]

Рассматривается бесконечный радиальный подшипник с газовой смазкой. Выбираются цилиндрические координаты г, 0, г с осью г, направленной по продольной оси подшипника. Цапфа радиуса Н вращается против часовой стрелки с угловой скоростью со, а цилиндрический подшипник, уравнение поверхности которого с учетом толщины вкладыша, покрывающего всю его поверхность, г = Л[(0), неподвижен (фиг. 1, а). Таким образом, поверхность цапфы движется с постоянной скоростью и = Лео. Вводится вьюота зазора Л(0) = / ,(0) - Я, удовлетворяющая неравенству < /г < / . При переходе к переменным х = 0/(2я) и> = г- /г(0<х<1,0<з циклическая переменная, для параметров смазочного слоя получаются уравнения, совпадающие по форме с уравнениями смазки в зазоре плоского ползуна. Форму зазора при вращающейся цапфе определяет его граница И(х), а при неподвижной - кд(х), образующие основание подшипника с учетом вкладыша. Толщина зазора к х) (и ко(х)) имеет минимально возможную величину в качестве физического ограничения. [c.34]

Заключение. Для цилиндрического радиального газового подшипника с податливой поверхностью поставлена и решена вариационная задача теории смазки, заключающаяся в определении оптимальной первоначальной формы основания подшипника, обеспечивающая наибольший коэффициент несущей способности Сд, при работе подшипника. Показано, что оптимальная форма основания подшипника - разрывная функция с участками разного типа двустороннего экстремума и краевого экстремума с минимально допустимой толщиной смазки. При этом фиксируются угловая скорость вращения со и радиус R цапфы вала, вязкость, температура смазки и податливость а вкладыша на поверхности подшипника. Рещение задачи существенно зависит от параметра у = 2n xR(pJJh , Г, величины давленияр в питающей канавке и а. Построенные решения позволяют находить несущую способность и геометрические параметры формы зазора со смазкой при разных у, и а. Во всех случаях величина Сд, всегда меньше Сд,ц, соответствующей а = О, при одинаковых других параметрах. [c.42]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...