Сталь Испытания на срез

Содержание настоящей работы включает в себя три опыта испытание на срез образца из пластичного материала (стали) и испытание древесины на перерезывание волокон и скалывание. [c.107]

Ножи И опоры приспособлений для испытания на срез изготовляют из инструментальных сталей и закаливают до твердости не ниже HR 55 параметр шероховатости их рабочих поверхностей Ra 0,32 мкм. Кромки [c.323]

Сварка ультразвуком позволяет соединять различные металлы хорошо свариваются ультразвуком алюминий, медь, никель, удовлетворительно свариваются нержавеющие стали. При этом прочность сварных точечных соединений достаточно высока, разрушение соединений происходит обычно с вырывом точки по контуру как при испытаниях на срез, так и при испытаниях на отрыв. [c.24]

Испытания на точечную сварку листов опытной стали толщиной 1,1 мм показали, что прочность точки при испытании на срез возрастает с увеличением толщины, но не пропорционально ей. Отношение усилия отрыву к усилию срезу, характеризующее пластичность точек, наивысшее у стали с минимальным содержанием углерода. Разрушающая нагрузка на срез (лист 1,1—1,4 мм) находится в пределах 600—860 кГ и на отрыв 146—291 кГ. [c.124]

Цилиндрические образцы, проволоку и детали крепления испытывают обычно на двойной срез в приспособлении типа соединения вилка — проушина (рис. 1), реже на одинарный срез в приспособлении, имитирующем соединения пластин (листов) внахлестку (рис. 2). Основные детали приспособлений изготавливают из инструментальной стали высокой твердости (НЯС Щ. Испытания проводят в приспособлениях, работающих на растяжение или" сжатие, на универсальных машинах или прессах. Значение сопротивления срезу существенно зависит от условий опыта, в том числе от скорости нагружения. Приняты испытания на срез со скоростью, не превышающей 10 мм/мин при рабочем ходе машины. Для увеличения производительности испытания скорость нагружения может быть повышена до 20 мм/мин, если будет показано, что используемая при испытании данных образцов машина дает аналогичные результаты при скоростях 10 и 20 мм/мин. [c.45]

Рис. 34. Влияние давления на прочность сцепления (испытания на срез) титана со сталью [47]

Адгезию алюминиевого покрытия измеряли путем склеивания двух образцов с покрытием и последующего испытания на срез. Обычно отслаивание происходило при нагрузке 0,02 ГПа, а в отдельных случаях прочность сцепления достигала 0,072 ГПа [157]. Алюминированную в вакууме сталь испытывали на перегиб под углом 180°, при этом, пока сталь остается целой, никаких трещин в покрытии не обнаруживалось. Адгезию и пластичность покрытия оценивали также путем завинчивания и отвертывания гайки на алюминированном болте [137]. В табл. 6 приведены минимальные значения крутящего момента, необходимого для отвинчивания стандартной пары гайка—болт в зависимости от числа [c.49]

На рис. 48 показаны зависимости изменения диаметра поверхности электродов от числа точек при сварке малоуглеродистой и нержавеющей сталей, характеризующие стойкость электродов из ряда сплавов. Исследование стойкости электродов проводилось на машине типа МТП-75 при сварке образцов толщиной 1,5 + 1,5 мм отдельными точками. Режимы сварки обеспечивали получение доброкачественных соединений, прочность которых определялась периодически путем испытания на срез контрольных образцов. Форма и размеры использованных электродов принимались в соответствии с ГОСТом 14111—69 для электрода 0821—0113. [c.85]

В настоящей работе изучается случай двойного среза круг-, лого стержня (проволоки) из малоуглеродистой стали. Испытание производится на машине 82-10 или другой разрывной машине с применением специального приспособления (рис. 59), воспроизводящего работу шарнирного болта или заклепочного соединения. Приспособление состоит из двух разъемных частей. -Верхняя часть имеет вид вилки а , нижняя представляет собой полосу б . В обеих частях сделаны отверстия, в которые запрессованы шайбы с калиброванными отверстиями определенных диаметров. При совмещении частей приспособления отверстия равных диаметров совпадают и образец вставляется в отверстие, соответствующее его диаметру, который должен быть подобран так, чтобы обеспечивалась плотная посадка образца. [c.108]

Оценка свойств сварных соединений щип-труба проводилась механическими испытаниями на статический изгиб со срезом, металлографическими исследованиями и замерами твердости. Проведенные исследования свойств сварных соединений позволяют сделать заключение, что сталь ЭП-889 обладает удовлетворительной свариваемостью в условиях приварки щипов дуговым методом и режимы сварки обеспечивают получение соединения щипов с трубами требуемого качества. [c.237]

Для стали 20 коэффициент вязкости, определенный по этому выражению, имеет значение 0,0315 кг-с/см (3,15-10 П) и удовлетворительно соответствует данным, полученным по результатам квазистатических испытаний на растяжение и срез. [c.135]

Испытания на кручение часто дают более наглядную картину изменения состояния металла при деформировании, чем испытания на растяжение. При кручении форма образца почти не изменяется, что позволяет достаточно точно определять деформации и соответствующие им напряжения до момента разрушения образца включительно, тогда как при испытании на растяжение это становится невозможным после образования шейки. Хрупкие при растяжении материалы (закалённая сталь) дают при кручении значительную деформацию. По виду излома скрученных образцов легко установить характер разрушения излом, перпендикулярный оси образца, характеризует разрушение от среза, излом по винтовой линии — разрушение от отрыва. Так как при кручении шейка не образуется, то кривая кручения не имеет нисходящего участка, и крутящий момент М непрерывно возрастает вплоть до разрушения образца (фиг. 102), что упрощает определение напряжений при кручении. Неравномерность распределения напряжений при кручении не препятствует их учёту. [c.45]

Для испытания круглых стержней на срез применяется приспособление, размещаемое между подвижной и неподвижной траверсами одного из прессов (см. рисунок). Определить наибольший диаметр стального стержня, который может быть подвергнут срезу на прессе силою 60 т, если временное сопротивление испытуемой стали при срезе Тв = 300 М /ж . Выяснить, какие напряжения смятия возникнут во вкладных втулках проушин при испытании такого стержня, если толщины проушин = 0,03 м, f = 0,02 м. [c.74]

В настоящей статье приводятся результаты экспериментальных исследований, цель которых заключалась в установлении влияния размера зерна и температуры на распространение и остановку разрушения отрывом в мягкой стали. Испытания по схеме четырехточечного изгиба проводились на небольших лабораторных образцах с азотированным надрезом и поверхностями с целью облегчения инициирования разрушения и исключения образования губ среза. Установлена корреляция начала остановки трещины с приложенной нагрузкой и проведено подробное исследование вида поверхности разрушения, соответствующей как распространению, так и остановке трещины. Преобладающим механизмом разрушения для широкого круга условий испытаний является скол, а не вязкое разрушение. Результаты обсуждаются с точки зрения теоретической модели, описывающей микромеханизмы распространения и остановки разрушения отрывом. [c.134]

Разрушение диска может быть хрупким (рис. 2, а и б), когда излом проходит в одном или нескольких диаметральных направлениях, при этом число линий излома, как правило, увеличивается с ростом хрупкости материала вязким (см. рис. 2, в), когда пуансон вырубает в диске пробку . В последнем случае испытание дисков не рекомендуется, так как оно принципиально не отличается от испытания листового материала на срез по круговому контуру. Это относится, например, к листам из закаленных и отпущенных конструкционных сталей, не имеющих четко выраженного направления волокна, разрушающихся даже при температуре жидкого азота со значительной пластической деформацией. [c.62]

Для многих легированных сталей, например содержащих никель, а также для некоторых сплавов испытания на ударный изгиб при 20° С не приводят к получению хрупких разрушений. Такие материалы при сериальных испытаниях часто дают постепенное понижение вязкости, и поэтому для них определить критическую температуру хрупкости или критический интервал трудно или даже невозможно. Многие сплавы при одновременном действии удара, надреза и низкой температуры остаются вязкими и разрушаются путем среза, и поэтому для них применение ударных испытаний нецелесообразно. [c.166]

Сериальные испытания на ударный изгиб образцов из малоуглеродистой стали показывают [16], что хотя при разрушении путем среза (вязкое состояние) ударная вязкость продольных образцов значительно выше, чем поперечных, критический интервал хрупкости совпадает для продольных и поперечных образцов как по верхней, так и по нижней границе (рис. 20.6). Таким образом, обычная внутрикристаллитная хладноломкость не зависит от направления вырезки образца. Однако при меж-кристаллитном разрушении есть основания ожидать большей склонности к хладноломкости у поперечных образцов. Продольные образцы при наличии расслоений и трещин часто дают [c.170]

Для иллюстрации этого несоответствия между Ов и НВ приведем типичную диаграмму механического состояния для инструментальной стали, обладающей очень высокой твердостью (рис. 24.4). Как показано на этом рисунке, такая сталь обладает высоким пределом текучести и сопротивлением срезу, т. е. высоким сопротивлением касательным напряжениям (как в начале пластической деформации, так и при разрушении), но низким сопротивлением отрыву (т. е. сопротивлением нормальным напряжениям и удлинениям). При вдавливании шарика или конуса при испытании на твердость создается напряженное состояние, соответствующее равномерному всестороннему сжатию, при котором доля нормальных растягивающих напряжений очень мала. При растяжении же материал разрушается путем отрыва, т. е. под действием нормальных напряжений, еще до того, как в нем произойдет значительная пластическая деформация. [c.258]

При подготовке деталей к стыковой сварке обеспечивается необходимый припуск на оплавление, осадку и последующую обработку. Оптимальная величина припуска на оплавление колеблется в пределах 4—8 мм в зависимости от размеров поперечного сечения заготовок. Сечения свариваемых заготовок обычно одинаковы. В случае сварки заготовок разных диаметров на заготовке большего диаметра выполняется шейка, диаметр которой равен диаметру меньшей заготовки. Свариваемые торцы заготовок для создания устойчивой дуги должны быть перпендикулярны к оси. Заготовки с косым срезом и надломами для сварки применять нельзя. Контактные поверхности заготовок должны быть очищены от окалины, грязи, масла. Поскольку углеродистая сталь обладает лучшей теплопроводностью, чем быстрорежущая, длина вылета из зажимов устанавливается в соотношении 1,5 2. Стыковую сварку инструмента производят с подогревом. Постепенный подогрев обычно осуществляется повторным замыканием и размыканием торцов при включенном токе. Интенсивность разогрева регулируется продолжительностью замыканий и их числом. После подогрева начинают оплавление заготовок, медленно перемещая их навстречу друг другу, а затем производят осадку. Сваренную заготовку немедленно переносят в печь для изотермического отжига. Задержка в передаче заготовок в печь ведет к образованию кольцевых трещин. Сварные заготовки контролируются внешним осмотром и испытанием на удар. В правильно сваренной заготовке звук при ударе должен быть чистый металлический, а грат — плотный. [c.191]

Взрывная сварка. Сущность способа заключается в использовании для сварки металлов энергии взрыва, осуществляемой применением взрывчатки. На соединяемые поверхности мгновенно действует образующаяся при взрыве упругая, ударная волна с давлением на металл до 70 тыс. атмосфер, под действием которой происходит прочное соединение свариваемых частей. Поверхность в месте сварки получается волнистой, что увеличивает прочность соединения. Сварка ведется без подогрева свариваемых частей. Наиболее прочное соединение получается в условиях вакуума, устраняющего наличие воздушной прослойки между свариваемыми частями. Этим способом сваривают и разнородные металлы, например, медь со сталью, никель со сталью, медь с алюминием, титан с ниобием и другие трудно поддающиеся обычной сварке металлы. При испытании прочности сварки на срез разрушение основного металла происходит раньше, чем разрушение шва. Этот вид сварки проводится пока в лабораторных условиях. [c.319]

Десять образцов были подвергнуты испытанию на обжатие без всякой обработки наружной цилиндрической поверхности. Результаты измерения размеров этих образцов до испытания показали строгое постоянство диаметра данной марки калиброванной прутковой стали. Значения исходного диаметра всех десяти образцов колебались в весьма узких пределах 10,64ч-10,65 мм. Высота всех десяти образцов была около 21 мм ( 2йо). Торцовые срезы были тщательно обработаны. При обжатии пяти из этих образцов была применена хорошая смазка торцовых срезов графитом. Однако два образца потеряли устойчивость при обжатии и заметно перекосились. Никаким измерениям эти последние образцы после испытания не подвергались. Остальные три образца были обжаты до появления на их поверхности мелких трещин. Диаметр этих образцов по бочке (в среднем по высоте сечений), соответствующий моменту появления мелких трещин, был тщательно измерен. [c.284]

Испытания на ударную вязкость не могут дать ничего нового для материалов хрупких, например для серого чугуна, у которого разрушение путем отрыва достигается уже при статических испытаниях при обыкновенной температуре (разрыв и изгиб), а таклсе для материалов вязких, например стали с аустенитной структурой, у которой вязкое разрушение путем среза наблюдается при всех температурах испытаний на удар. [c.145]

Образцы, применяемые для испытания на усталость при кручении, закрепляют посредством одностороннего среза на головке и клина в зажиме такая форма закрепления дает меньшую концентрацию напряжений по сравнению с закреплением клином, входящим в глубокий конический паз в головке образца. Известно, что при комнатной температуре очень большое влияние на численные значения предела усталости оказывает состояние поверхности образца. Недостаточно чистая отделка поверхности может понизить сопротивление металла усталости при нормальной температуре на 15—20 /о, а для аустенитной стали — даже на 25 >/о (сравнивается обработка по 8 и 12-му классу чистоты). При повышенных температурах состояние поверхности образца, как правило, влияет в меньшей степени. Однако на этом основании отнюдь не следует делать вывод о допустимости плохой отделки поверхности образцов для горячих испытаний. [c.274]

Испытания на изнашивание минералокерамики ЦМ-332 з паре со сталями, проведенные автором на машине трения МИ-1М, показали, что на поверхности трения стальных образцов образуются глубокие риски. На соприкасающихся поверхностях керамических образцов наблюдалось намазывание частиц металла, после чего наступал быстрый износ стальных образцов. Образец из минералокерамики ЦМ-332 интенсивно изнашивает стальной образец, срезая микронеровности поверхностного слоя. Это же явление наблюдается во время работы минералокерамических втулок в паре со стальными валами в условиях сухого трения, в том числе с абразивными частицами. По мере износа вала появлялись перекосы втулки, резко возрастала нагрузка и минералокерамическая втулка ломалась. [c.149]

Разрушающие нагрузки, кг при испытании точки на срез при пределе прочности исходной стали [c.109]

Хорошая свариваемость стали и молибдена наблюдается в тех случаях, когда общая толщина биметаллического листа составляет 20 мм при толщине молибдена 1-2 мм (прокатка при 950 и 1200°С) и 3,5-6 мм (прокатка при 950° С) при толщине молибденового покрытия 10 мм листы не свариваются. Другими словами, при небольшой толщине молибден хорошо сваривается со сталью и в случае прокатки при 1200° С. Это можно объяснить тем, что условия прокатки недостаточно изотермичны. При контакте с холодными валками тоньсий теплопроводный молибденовый слой охлаждается и фактически температура на границе молибден-сталь ниже, чем температура в камере. Использование в качестве подложки различных сталей (0,03—0,16% С) не оказывает заметного влияния на прочность на срез биметаллического композита, гак как при испытаниях на срез, как правило, наблюдается разрушение по молибдену. [c.94]

На ранних стадиях разработки водоохлаждаемых энергетических реакторов в исследовательских петлях и реакторных системах применялись фильтры из спеченной нержавеющей стали. Коэн и Томпсон [1] исследовали фильтр из спеченной нержавеющей стали с номинальным размером пор 20 мкм, который они использовали в нержавеющих водяных реакторных системах при 225°С при удельных расходах (нагрузках) 2 M j м -ч). На фильтрах был обнаружен тонкий слой грязи. Испытания на срезы показали проникновение частиц максимально до 0,4 мм в середину фильтра. Средний диаметр частиц осадка был от 0,3 до 0,5 мкм. Обратной промывкой фильтра водой достига- [c.198]

Для оценки чувствительности материалов резьбовых деталей к скорости нагружения проведен ряд экспериментальных исследований. В статье Р. Элая [29] представлены результаты исследования прочности при испытаниях на растяжение и срез болтовых соединений в условиях высокоскоростного нагружения. Скорость нагружения при растяжении изменяли в пределах от 68 до 15 х X 10 Н/с, а при испытаниях на срез —до 27-10 Н/с. Испытывали болты 3/16" длиной 32 мм, изготовленные из латуни (а = = 570 МПа) и стали (Ов = 680 МПа). Гайки высотой Я = 3,2 мм были изготовлены также из стали и латуни. Расстояние между головкой болта и гайкой составляло 25,4 мм. Испыта ия на срез проводили для двухсрезных соединений. Показания при малых скоростях нагружения регистрировали с помощью самописца, при высоких скоростях — катодного осциллографа. [c.176]

Анализ соединений, титаиа через покрытие с мед1,ю и никелем, образующих эвтектику с титаном, показал, что при диффузионной найке предел прочности соединения при испытании на срез в 3—4 раза выше, чем при использовании серебра. В процессе пайки в шве образуются твердые растворы на основе титана. Ширина зон, структура и их свойства зависят от режима пайки [7 ,В случае использования медного покрытия (0,015 мм) при 1000 °С после 40 мии выдержки прослойка эвтектики исчезает. Шов состоит из твердого раствора меди в а = Ti и включений Ti u Прочность стыковых соединений достигает 392—588 МПа, температура распайки 1190°С. При пайке коррозионно-стойкой стали СН-2А с бронзой Бр.Х08 на сталь наносили никелевое покрытие (6—8 мкм), на бронзу слой серебра (толщина 5— [c.53]

П. п. при растяжении (сг ,), с катии (0 (,) и одинарном срезе (Т(.р) вычисляются нутом деления наибольшей нагрузки (в кг) на исходную площадь поперечного сечения образца (в или см ), ири двойном срезе макс. нагрузку относят к удвоенной площади поперечного сечения образца (см. Испытание на срез). Определение а ь возможно лишь тогда, когда при постоянно возрастающей нагрузке происходит разрушение образца. У высокой ластичных материалов (медь, алюминий и др.) разрушение образца, как правило, не наступает и вместо (Т J определяют напряжение, при к-ром на боковой поверхности испытуемого образца появляются трещины. Для большинства конструкционных металлич. сплавов условные П. п. при сжатии в 1,5—2,5 раза больше П. п. при растяжении, для хрупких материалов (инструментальная сталь, чугуны, стекла) а , обычно превышает aj, в 3—7 раз (табл.). [c.45]

Анализ изломов образцов с V-образным надрезом из r-Si-Mo-, r-Ni-Mo-V-, r-Ni-Mo-V-Ti-B-, r-Mo-Ti-B-, r-Мо-сталей, испытанных на коррозионое растрескивание, показывает, что, когда очаги зарождения трещины обнаружить удается (этому препятствуют продукты коррозии), более чем в 50% случаев они расположены на некотором расстоянии от поверхности. Кольцевые зоны среза (сдвига) отделяют место зарождения трещины от основания надреза. При водородном охрупчивании облегчается зарождение трещины на некотором удалении от поверхности, где создается трехосное напряженное состояние. Следовательно, по крайней мере, в части образцов трещины зарождаются по механизму водородного охрупчивания. [c.313]

При более высоком содержании водорода (15—20 слг /100 г) САП можно сваривать только контактной или диффузионной сваркой под большим давлением [54]. Последним методом можно соединять САП с другими алюминиевыми сплавами или нержавеющей сталью. Для контактной сварки листы плакируют алюминием. Толщина плакирующего слоя составляет 5—7% от толщины листа. Полученное в плакирующем слое точечное соединение характеризуется достаточно высокими механическими свойствами. Отношение значения разрушающей нагрузки при испытании точечного соединения на отрыв Ротр к разрушающей нагрузке при испытании на срез Рсреза для плакированного листа САП-1 толщиной 0,8—2,0 мм составляет 33—40% [49, 50]. [c.271]

Аналогичные результаты были получены И. М. Павловым и В. Н. Бринзой при прокатке биметалла сталь + титан [40]. Количественно результаты, полученные Е. И. Астровым, вызывают сомнение, так как прочность сцепления слоев в ряде случаев превышает прочность металла (см. рис. 30, г, д, ж). Это по-видн-мому, связано с погрешностями в методике испытаний на срез и отрыв плакирующего слоя. [c.82]

Плакирующий слой из аустенитных хромоникелевых сталей и сплавов на никелевой основе должен быть стойким против межкристаллитной коррозии. Отслой коррозионно-стойкого слоя не допускается. Прочность соединения основного и плакирующего слоев определяют испытанием на холодный загиб. После загиба на образцах не должно быть расслоений, надрывов, трещин и изломов. По требованию потребителя проверяется прочность сцепления слоев двухслойных листов с толщиной плакирующего слоя более 2 мм путем испытания на срез. Срезающее напряжение должно быть не менее 150 МПа. [c.58]

Прерыватели этого типа особенно целесообразны в тех случаях, когда возможны значительные колебания тока при сварке, например при колебаниях напряжения в сети, питающей сварочную машину, и при введении в процессе сварки в контур машины изменяющихся по сечению элементов из магнитной стали. Диаграмма на фиг. 208 иллюстрирует эффективность применения прерывателя рассматриваемого типа. На этой диаграмме по оси абсцисс отложено падение напряжения в процентах по отношению к номинальному, а по оси ординат — разрушающая нагрузка сварной точки при ее испытании на срез. Кривая А соответствует сварке с применением обычного синхронного прерывателя типа tee = onst, а прямая В — применению прерывателя с автоматическим поддержанием Постоянства тока. Как видно из диаграммы, при падении напряжения на 20% прочность точки, сваренной при = onst, [c.297]

Аналогичным образом изменяется износостойкость стали 110Г13Л в зависимости от сопротивления срезу. Кроме того, сопоставление данных по сопротивлению срезу с износостойкостью наплавочных сплавов динами ческому воздействию абразива показывает, что как в вязкой, так и в хрупкой областях разр-ушения существует прямая корреляционная зависимость между сопротивлением срезу и износом увеличение сопротивления срезу в обоих областях приводит к уменьшению износа. Полученная общая закономерность была подтверждена при рассмотрении результатов испытаний на изнашивание сплавов с однотипной структурой. Во всех случаях уменьшение износа связано с увеличением сопрртивле- [c.175]

После испытания на трение скольжения хромистой стали (157о Сг), легированной Мо, Mo+W и Mn-bNi-f u, в поверхностных слоях происходят превращения у- а и а у, измельчение блоков, увеличение плотности дислокаций и др. Степень и характер изменения структурных превращений по глубине слоя зависят от природы легирования аустенита. Для повышения износостойкости сталей такого типа целесообразно легирование аустенитообразующими элементами (особенно марганцем, понижающим энергию дефекта упаковки), а также сильными карбидообразующими элементами (W, Мо), измельчающими структуру и препятствующими развитию рекристаллизации в наклепанном аустените [10]. Можно считать установленным, что если в процессе работы не происходит превращения остаточного аустенита в высокопрочный мартенсит, то в условиях абразивного износа он значительно легче срезается и уносится абразивными частицами. [c.24]

Для оценки свойств биметаллов применяют комплекс испытаний, регламентированных ГОСТ 10885-85 и соответствующими техническими условиями так, свойства металла основы для горячекатаной коррозионно-стойкой двухслойной стали определяют испытаниями на растнжеине но ГОСТ 1497-84, ударную вязкость — по ГОСТ 9454-78 и др. Прочность соединения определяют при испытания.х на изгиб образцов с расположением плакирующего слоя внутрь и наружу, на срез — с определением сопротивления срезу по плоскости соприкосновения основного и плакирующего слоев (табл. 8.43). Плакирующий коррозионно-стойкий слон испытывают на межкристаллитную коррозию. Биметаллические листы подвергаются неразрушающим методам контроля. [c.299]

При отсутствии сертификата на матгриал, из которого изготовлены заклепки, следует провести испытание на растяжение образцов, вырезанных не менее чем из трех заклепок. Образцы перед испытанием должны быть отожжены. В этом случае допускаемое напряжение на срез заклепок из углеродистой стали при рабочей температуре не выше 250 ° С может быть принято равным 20% миннмальиого значения предела прочности, определенного указанным выше испытанием образцов. [c.341]

Испытания пары медь—сталь на отрыв и на срез показали, что во всех случаях разрушение шло по меди как наиболее слабомч-, материалу пары. Соединение серебро—сталь при испытании на изгиб не имело признаков отслоения при изгибе образцов как слоем серебра наружу, так и вовнутрь. [c.36]

Испытание на растяжение вязких металлов, обладаюших решеткой куба с центрированными гранями (аустенитная сталь, медь и алюминий), не позволяет определить у них сопротивления отрыву из-за отсутствия явления хрупкого разрушения, которое возможно у них только при всестороннем растяжении. Разрушение вязких металлов имеет вязкий характер, в месте разрыва образуется чашечка, поэтому при их испытании можно определить только сопротивление срезу. [c.141]

Наоборот, закаленные и низкоотпущенные инструментальные и шарикоподшипниковые стали и серые чугуны при испытании на растяжение не позволяют определить сопротивления срезу, так как они разрушаются от отрыва, т. е. в хрупком состоянии в плоскости, перпендикулярной оси образца. Р1х сопротивление срезу можно определить только при испытании на кручение как статическое, так и ударное. [c.141]

Рис. 25. Изменение прочности соединения основного металла с плакирующим в биметаллах / — сталь 10—МЖ2 2 — сталь 10—Бр. ОЖ4-2 3 — сталь 10—ЛЖ90-2 при испытании а — на срез б — на отрыв в интервале температур от О до —70° С [69 ]

Полосы и балки с вваренными шпильками, работающими на срез. В конструкциях, подверженных усталости, широко применяются составные элементы с вваренными шпильками, работающими на срез. Однако данных по влиянию вваренных шпилек на прочность элементов конструкции, в частности, работающих при растягивающих нагрузках, до недавнего времени не было. Проведенные в Иллинойском университете испытания позволяют оценить влияние вваренных шпилек на предел выносливости элементов конструкции из сталей А7 и А441. На основании этих испытаний было установлено следующее [c.243]

При испытании на кручение корсетообразные образцы из стали ШХ15, отпущенные при температурах до 50° С, разрушаются преимущественно путем отрыва (т. е. хрупко) при этом разрушение образцов происходит по винтовой линии. После отпуска от 100 до 200° С около 20% образцов разрушается хрупко и око-vio 80% —вязко (плоскость разрушения образцов расположена перпендикулярно продольной оси образца). При более высоких температурах отпуска все образцы разрушаются вязко (т. е. путем среза). [c.194]

Метод среза. Испытания покрытия на срез или скол (рис. 5) пригодны главным образом для толстых покрытий. Применение метода среза ограничено вследствие сложности изготовления образцов, которые дoллiны быть выполнены таким образом, чтобы на основном материале оставалась только частичка покрытия прямоугольной или квадратной формы размеро.м несколько квадратных миллиметров. Кусок плоского материала нз закаленной стали используют как пуансон, сдвигающий оставшийся на основном материале кусочек покрытия, причем верхний край пуансона и верхний край основного [c.99]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...