Прочность точечных сварных соединений

Механическая прочность точечных сварных соединений различных металлов [c.57]

Данные табл. 20 характеризуют прочность точечных сварных соединений листов титана и его сплавов толщиной 1,52 мм. [c.96]

Фиг. 2. Зависимость прочности точечных сварных соединений от величины деформации при сдавливании пуансонами п(Хто-янного сечения 1 — наклепанный алюминий 2 — электролитическая медь з — тантал 4 — мягкий алюминий 5 — олово.

Прочность точечных сварных соединений [c.109]

Выход системы из резонанса (на 100 гц) значительно ухудшает, а в некоторых случаях полностью исключает свариваемость. Использование схемы с настроенным отражателем делает систему более стабильной. Подстройкой частоты в очень небольших пределах ( 100 21 ) обычно пользуются для получения различной амплитуды колебаний. Соединения, сваренные при оптимальных режимах на установках с различными резонансными частотами, имеют одинаковые показатели прочности. Прочность точечных соединений внахлестку при испытании на сдвиг достигает 80—90% прочности материала. Прочность одноточечных сварных соединений не отличается от прочности многоточечных соединений. [c.215]

Несмотря на значительную прочность клеевой прослойки и независимо от ее природы, прочность клее-сварных соединений на отрыв оказывается в ряде случаев незначительно выше прочности обычных точечных. Обусловлено это не тем, что наличие [c.133]

Опыты показали, что с увеличением толщины образцов от 2 до 4 мм зазор между свариваемыми листами увеличивается примерно на 50%. Это обусловлено неравномерным разогревом и охлаждением по толщине листа и значительными пластическими деформациями в результате обжатия деталей в процессе сварки. Соответственно клеевая пленка при сварке тонких листов (до 2 мм) значительно тоньше, чем при сварке толстых, и придает большую жесткость и прочность клее-сварному соединению. Это дополнительно указывает на целесообразность использования контактной точечной сварки по клею в производстве тонколистовых конструкций. [c.172]

Все сказанное о распределении нагрузок относится к статиче-ческим испытаниям. Разумеется, при ударных и вибрационных нагрузках все виды концентраций сохраняются и даже усиливаются. Имеются многочисленные опытные данные по показателям вибрационной прочности. Из них можно вывести приблизительно такие соотношения. Одноточечные соединения при вибрационных испытаниях на растяжение — срез дают только 8—10 % от прочности при статическом разрыве. Многоточечные соединения при многорядном расположении точек и на металле малых толщин (0,3—1 мм) практически обеспечивают прочность, равную целому металлу, если говорить о конкретных конструкциях, а не о лабораторных испытаниях на вибрацию. Этот факт отлично доказывается службой всех точечно-сварных соединений, самых разнообразных по расположению точек, в корпусах всех автомобилей. Любые аварийные разрушения корпусов, даже старых машин с большим пробегом, всегда происходят по целому металлу, а не по сварным точкам. Мало того, диски всех колес автомобилей Москвич , Жигули и Волга соединены с ободом единичными точками в один ряд при числе по окружности не более 12. Эти сварные соединения, много лет работающие в условиях реальной ударной и вибрационной нагрузок, никогда не выводят колеса из строя в результате разрушения сварных точек. Точечная сварка глубоко внедрилась в вагоностроение, где толщина свариваемых [c.207]

При сварке внахлестку неизбежно возникновение изгибающего момента, подобно тому, как это было в случае заклепочного соединения внахлестку (см. рис. 8.24). Так как деформация изгиба в таких соединениях приводит к возникновению помимо срезающей силы также и силы отрыва, то ее следует учитывать при конструировании точечного сварного соединения внахлестку. Данные по прочности на отрыв точечного соединения алюминиевых и магниевых сплавов приведены в табл. 9.16 (см. [7]). [c.166]

Сплав может свариваться аргоно-дуговой (как ручной, так и автоматической) контактной (точечной, роликовой и стыковой) сваркой. Предел прочности сварного соединения составляет не менее 90% прочности основного материала. При сварке деталей сложной формы необходим пооперационный отжиг для снятия напряжений. [c.378]

Сплав ВТ6 может свариваться точечной, стыковой и аргоно-дуговой сваркой с применением защитной атмосферы. Предел прочности сварного соединения составляет 90% прочности основного материала. После сварки необходима термическая обработка для восстановления пластичности (отжиг при 700—800°С). Сплав обладает удовлетворительной обрабатываемостью резанием. При механической обработке рекомендуется применять резцы нз твердых сплавов. [c.380]

Испытания на усталость соединений листовых конструкций. Полученных контактной точечной сваркой из сплавов ВТ1-0 и ОТ4-1, сталей и алюминиевых сплавов, показали близость предела выносливости стали и титановых сплавов [162]. По данным этой работы, уровень усталостной прочности сварных соединений определяется их конструктивным оформлением, при этом вид материала имеет меньшее значение. [c.157]

Прочность сварных соединений сваренных точечной, роликовой ИЛИ аргонодуговой сваркой [c.154]

Сопоставление различных методов повышения усталостной прочности сварных соединений за счет снятия растягивающих и создания сжимающих остаточных напряжений показывает, что сварные соединения с растягивающими остаточными напряжениями имеют низкие пределы усталости. Снятие остаточных напряжений растяжения отпуском или создание в местах концентрации (усиление шва) сжимающих остаточных напряжений точечным нагревом, местным пластическим обжатием и т. п. повышает предел выносливости на 40—110% [47]. [c.19]

Применение стыковых швов предпочтительнее, так как они обладают невысокой концентрацией напряжений по сравнению с угловыми и, особенно, точечными швами. Циклическую прочность сварных соединений можно повышать также технологическими методами — проводить старение или отжиг (для снятия остаточных напряжений), удалять механической обработкой утолщение стыкового шва или придать вогнутость угловому шву, создавать наклеп (например, обдувом дроби). Эти мероприятия в сочетании с инструментальным контролем качества шва в значительной мере снижают концентрацию напряжений, а для стыковых швов она практически снимается. [c.94]

В литературе [168, 201, 244, 254, 284] освещены главным образом вопросы металлургии, технологии и техники выполнения сварки (ручная дуговая, автоматическая под флюсом, точечная, электронно-лучевая) по прокатной окалине и грунтованной поверхности. Сведения по статической прочности и ударной вязкости сварных соединений, выполненных по грунту, весьма ограничены. [c.91]

Клыков Н. А. Использование сосредоточенного (точечного) нагрева для повышения усталостной прочности сварных соединений,— Автоматическая сварка , 1966, № 8, с. 33—37. [c.259]

Для повышения прочности сварных соединений в узлах и конструкциях, которые не могут подвергаться термической обработке после сварки, рекомендуется применять усиливающие накладки, приваренные к основному материалу точечной сваркой. Такой же метод конструктивного упрочнения сварного соединения можно применять и при роликовой сварке. [c.255]

В табл. 161 приведены данные по прочности сварных соединений, сваренных точечной, роликовой и аргоно-дуговой сварками. [c.449]

На рис. 394 показано изменение прочности сварных соединений, ряда аустеиитных сталей, выполненных точечной сваркой, в зависимости от температуры испытания. [c.736]

Указанные сплавы хорошо свариваются сваркой плавлением (аргонодуговая, под флюсом, электрошлаковая) и контактной (точечная, роликовая). При сварке плавлением прочность и пластичность сварного соединения практически аналогичные основному металлу. [c.705]

Все сплавы удовлетворительно свариваются точечной и роликовой сваркой, а сплав АК8 — аргонодуговой с присадочной проволокой из сплава АК5. Прочность сварных соединений составляет 0,6—0,7ав основного материала. [c.483]

Прочность точечных и шовных сварных соединений. На рис. 12 показана зависимость прочности точечных соединений алюминиевых листов от продолжительности пропускания ультразвуковых колебаний и давления на точку. Как видно, при малых давлениях прочность точки в значительной степени зависит от времени прохождения ультразвука. С повышением давления сварные соединения прочнее при меньшем времени прохождения ультразвука. При очень продолжительном пропускании ультразвука и большом давлении сварное соединение некачественно вследствие значительных деформаций основного металла и приваривания его к электроду. [c.23]

Оптимально допустимую длительность открытых и закрытых выдержек, например клея ЭПЦ, перед точечной сва.ркой устанавливали на стандартных химически зачищенных образцах из сплава АМгбМ толщиной 2 мм. На каждый образец наносили примерно равное количество клея, затем их сваривали по клею партиями через интервалы 20 мая и испытывали на сдвиг-срез. При длительности закрытой выдержки свыше 90 мин и открытой свыше 50 мин прочность клее-сварных соединений резко снижается, процесс сварки протекает неустойчиво, наблюдаются значительные выплески. На разрушенных образцах технологической пробы и макрошлифах при этом обнаружены нестабильные сварные точки и дефекты в виде пор и свищей в клеевом слое. [c.100]

В указанных выше работах не дано простых расчетных формул прочности многоточечных сварных соединений, почти совсем не исследовались сдвиги в этих соединениях, не определялся модуль сдвига сварных точечных соедиений, не рассматривались различные стадии работы этих соединений в процессе деформации. [c.15]

Точечные сварные соединения в конструкциях все с большим успехом заменяют клепаные соединения. В связи с этим интерес представляет сра внительна1я прочность сварных, клеесварных и клепаных соединений. [c.211]

Подводя итог сказапно.му выше, можно считать, что прочности точечных сварных и клепаных соединений практически равны, что позволяет рекомендовать точечные соединения взамен клепаным. Клеесварные соединения имеют более высокую прочность как при статических, так и при динамических нагрузках и могут быть применены в самых ответственных силовых соединениях. [c.213]

Вопрос о стабильности прочности ультразвуковых сварных соединений в известной степени потерял свою остроту, поскольку технология сварки и конструкции сварочных машин сейчас значительно усовершенствованы. Стабильность определяют либо по результатам технологических проб в производственных условиях (количество несварившихся из общего числа соединений), либо по данным статистическо11 обработки результатов выборочных (несколько дней в течение недели или месяца) прочностных испытаний контрольных партий соединений [34, 57]. Например, при технологической пробе соединений анодированной алюминиевой ленты с латунными контактами (S=0,03+0,3 мм) 25 из 10 ООО соединений разрушились не по основному материалу [56]. Статистическая обработка результатов выборочных испытаний дает колебания прочности 15% [34]. Специальные меры (весьма тщательная подготовка деталей или контроль прочности в процессе сварки, см. 4 гл. 3) позволяют снизить колебания прочности до 5% [57]. Такая стабильность прочности заметно лучше, чем обеспечиваемая точечной электросваркой. [c.150]

Форма ядра сварной точки, его расположение относительно площади контакта и его размеры —это главные факторы, определяющие прочность единичной сварной точки. Вообщето трудно себе представить более несовершенную прочностную модель, чем единичная сварная точка. Выше уже отмечалось, что вокруг ядра получается резкая концентрация механических напряжений. Картина таких напряжений изображена на рис. 4.5. Никакие ухищрения посредством термомеханической обработки не могут изменить геометрию конструкции соединения с ее концентраторами в точке К- Это значит, что резкость концентрации обязательно сохраняется для любых точечно-сварных соединений из любых металлов. Действие концентрированных напряжений может быть несколько смягчено созданием пластического металла по кольцу концентрации или, наоборот, усилено сохранением послесвароч-ной закаленной структуры. На рис. 4.5 даны типовые графики ядра и зоны термического влияния вокруг него. Сохранение одинаковой твердости ядра и зоны термического влияния (примерно по кривой 1—1—1) свойственно коррозионно-стойким аустенит-ным хромоникелевым сталям. Твердость по кривой 2—2—2 характерна для незакаливающихся металлов и сплавов, упрочненных холодной деформацией. В этом случае в зоне термического влияния происходит операция отжига, которая завершается снижением показателей твердости. Кривые I—3—/ или 1—2—/ [c.166]

Сплавы алюминия обладают относительно большим пределом температур кристаллизации. Для них в средней зоне ядра характерен переход столбчатых кристаллов в мелкозернистые раз-ориентированные (верхняя схема на рис. 4.2, а). Для ядра и его структуры следует еще раз подчеркнуть главное важны его размеры, но не структура. В ядре сварной точки стальных деталей допускаются единичные поры, раковины и даже трещины, если их размер не превышает —Уд высоты ядра. Такого рода дефекты не оказывают заметного влияния не только на статическую, но даже и на вибрационную прочность. Вот насколько сильно для точечно-сварного соединения сказываются концентрации напряжений вокруг ядра. Именно они и определяют, прочностную картину в целом. В связи с этим значительно больший интерес вызывает структура зоны термического влияния вокруг ядра, а не структура ядра. Структура зоны термического влияния управляется и регулируется посредством электротермомеханических операций, которые осуществляются непосредственно после кристаллизации ядра. Эти операции вписываются в общую программу сварочного цикла и должны быть рассмотрены отдельно, с некоторыми подробностями. [c.167]

Холоднокатаный лист и лента повышенной прочности для различных деталей и конструкций, сва-ривае.мых точечной сваркой (сварные соединения, выполненные другими методами, склонны к межкристаллитной коррозии) [c.222]

Х18Н9 (1Х18Н9, ЭЯ1). Применяется преимущественно в виде холоднокатаного листа и ленты повышенной прочности для различных деталей и конструкций, соединяемых точечной сваркой. Сварные соединения, выполненные другими методами сварки, склонны к меж-кристаллитпой коррозии II [c.21]

Х13Н4Г9, выпускаемую в виде холоднокатаной ленты, применяют при изготовлении легких высокопрочных конструкций, соединяемых точечной или роликовой электросваркой. Ввиду высокого содержания углерода другие методы сварки для этой стали неприменимы из-за возможности появления в сварных соединениях склонности к межкристаллитной коррозии, В состоянии после закалки сталь 2Х13Н4Г9 имеет аустенитную структуру, переходящую при холодной пластической деформации в мартенсит (-у-> aj). Это имеет большое значение, так как упрочнение достигается как путем наклепа, так и благодаря частичному мартенсит-ному превращению. В результате сталь в холоднокатаном состоянии сочетает высокую прочность с достаточно высокой пластичностью [31 ]. Изменение свойств некоторых нержавеющих хромомарганцовоникелевых сталей в зависимости от различных факторов показано на рис. 25—28 [28 и др.[. [c.36]

Так, О. Пухнер, создавая в концентраторе точечным нагревом остаточные напряжения сжатия, повысил предел выносливости сварного соединения в 2 раза [80], а Т. Р. Гэрни [107, 108] пластическим обжатием получил значительное повышение усталостной прочности сварных соединений. [c.20]

Шаг точечной сварки обычно изменяется в диапазоне 30—64 мм в зависимости от требований, предъявляемых к прочности и плотности соединения минимальный шаг равен трем диаметрам точечного шва.. Сварная полка обычно подвергается кручению вследствие того, что срезающая сила, действующая в панели, приложена эксцентрично относительно стыка, что видно на рис. 1.6. На каждый шов действует сила QdVEd , совпадающая по направлению со срезающей силой Q, совместно с силой QLridyErjdj, где di — диаметр точечного шва. Направление действия последней силы перпендикулярно линии, соединяющей центр тяжести стыкуемой полки с точкой сварки, а возникает эта сила в результате действия момента, создаваемого силой Q относительно центра тяжести полки . [c.25]

Сплавы хорошо свариваются аргонодуговой, контактной точечной и роликовой сваркой В качестве присадочного материала применяют проволоку основного сплава (для сплава АМг2 — проволоку АМгЗ). Прочность сварных соединений равна 0,9—1,0 ав основного материала 1 Ластичность сварных швсн высокая. [c.468]

Сплавы удовлетворительно свариваются точечной, роликовой, а также аргонодуговой сваркой с применением присадочной проволоки св. АК5. Прочность сварных соединений равна 0,6—0,7ав основного материала. Последующие закалка и старение повышают прочность до 0,9—0,950В основного материала. [c.472]

Фиг. 24. Образцы для испытаний на прочность сварных соединений, выполненных точечной сваркой и электрозаклепками

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...