Канал идеальный

Стенки канала — идеальные проводники, с которых индуцированный ток снимается во внешнюю цепь. Кроме того, примем, что по- [c.687]

Указанные обстоятельства определили условия проведения опытов [Л. 89, 90, 144, 145], в которых были использованы дисперсные материалы (графит, кварцевый песок, алюмосиликатный катализатор и др.), по своим сыпучим свойствам близкие к идеальным. Влияние различных факторов на характер движения оценивалось по изменению профиля скорости окрашенного элемента слоя. Движение наблюдалось через плоскую застекленную стенку полуцилиндрического прямоугольного и других каналов либо с помощью просвечивания рентгеновскими лучами через стенку круглого стеклянного канала. В последнем случае использовался диагностический рентгеновский аппарат, а частицы слоя предварительно смачивались барием. Измерительный участок исключал влияние концевых эффектов. Проверка, произведенная радиоактивным [Л. 242] и рентгенологическим [Л. 237] методами, показала, что стеклянная стенка не искажает картину движения. Влияние углового эффекта в месте стыка стекла и стенки уменьшается при использовании каналов прямоугольного сечения. Во всех случаях результаты измерения были представлены в относительных величинах и носят в основном качественный характер. [c.292]

Данная задача может быть решена и методами теоретической гидродинамики. Такой подход был принят Бэтчелором [158], а затем Тейлором и Бэтчелором [228]. В этом решении жидкость принимается идеальной во всех областях до решетки и за ней, кроме области, непосредственно занимаемой решеткой, где происходят разрыв непрерывности потока и потеря давления, идущего на преодоление ее сопротивления. Метод расчета сводится к приближенному определению функции тока, производные которой удовлетворяют граничным условиям на стенках канала н па решетке. [c.11]

В любом сечении канала (вращающейся элементарной струйки) для идеальной жидкости [c.76]

Поэтому рассмотрим проекцию уравнения (9.2), приведенного к безразмерной форме записи, на направление касательной к осевой линии стержня. Вектор 1 для идеальной жидкости для канала постоянного сечения ортогонален вектору вь поэтому имеем [c.260]

Уравнение (9.12) представляет собой общин интеграл уравнений движения идеальной жидкости, выражающий закон сохранения энергии. Это ясно из самого вывода этого уравнения кроме того, в этом можно убедиться и из сопоставления его с уравнением (2.8) первого начала термодинамики. Приращение кинетической энергии жидкости есть располагаемая полезная внешняя работа, которая может быть произведена потоком жидкости над внешним объектом работы согласно уравнению (2.8) полезная внешняя работа равняется убыли энтальпии, что и заключено в уравнении (9.12). Из этого ясно, что уравнение (9.12) справедливо и для теплоизолированного течения с трением, однако только для средних (например, усредненных по сечению канала) значений удельной кинетической энергии и энтальпии, а не иР . [c.290]

Относительное движение идеальной жидкости. Рассмотрим движение жидкости в канале, который перемещается с ускорением относительно Земли. В этом случае движение жидкости относительно стенок канала будем называть относительным. Такое течение имеет место, например, в турбомашинах оно создается в проточных каналах между лопастями, образующими гидродинамическую решетку (рис. 5.6). [c.105]

Если это движение рассматривать в системе координат, жестко связанной со стенками канала, то при постоянной во времени относительной скорости движение будет установившимся. Полагая жидкость идеальной, его можно описать уравнениями Эйлера, однако в отличие от абсолютного движения, в соответствии с известным принципом механики, необходимо в число массовых сил ввести силы инерции. [c.105]

Сверхзвуковые потоки тормозятся, как известно, в сужающихся каналах. Поэтому для непрерывного торможения сверхзвукового потока может быть использован канал той же конфигурации, что и сопло Лаваля, называемый в этом случае сверхзвуковым диффузором. Действительно, в сужающемся канале скорость сверхзвукового потока уменьшается, и если горло надлежащим образом рассчитано, то в нем устанавливается критическая скорость. Тогда в расширяющейся части происходит дальнейшее торможение дозвукового потока. Такой диффузор называется идеальным, однако он представляет собой только принципиальную теоретическую схему, реализовать которую на практике не удается. Трудность состоит в том, что сверхзвуковой поток в сужающемся канале является неустойчивым и под влиянием даже малых возмущений насыщается скачками уплотнений. В зависимости от формы сужающейся части система прямых и косых скачков может быть более или менее сложной, но во всех случаях является источником особых, так называемых волновых потерь энергии. Поэтому возникает задача управления системой скачков с целью сведения потерь к минимуму. Этого удается добиться приданием стенкам сужения особой формы, при которой в горле устанавливается скорость, близкая к критической. Таким образом, суммарные потери в сверхзвуковом диффузоре включают в себя помимо потерь вязкостного происхождения также волновые потери, связанные с образованием скачков уплотнения. Достаточно подробное изложение современных результатов исследования газовых диффузоров можно найти в [8]. [c.431]

Относительное движение идеальной жидкости. Ниже рассмотрим движение жидкости в канале, который движется с ускорением относительно Земли. В этом случае течение относительно стенок канала будем называть относительным. С такими случаями приходится иметь дело, например, при расчетах турбомашин, где [c.114]

Рассмотрим поток жидкости в каналах, образованных лопастями вращающегося рабочего колеса лопастной гидравлической машины. В этом случае движение жидкости будет сложным, состоящим из относительного движения вдоль каналов и вращательного движения вместе с рабочим колесом. Уравнение Бернулли для установившегося относительного движения можно вывести, рассматривая элементарную струйку идеальной жидкости. На рис. 144 показаны две лопасти рабочего колеса гидравлической турбины, между которыми движется поток жидкости. Рабочее колесо, а следовательно, и его лопасти вращаются вокруг оси О с угловой скоростью а) при радиусах вращения Г и г . Входное и выходное сечения канала, образованного лопастями, обозначим сечениями 1—I и 2—2. [c.224]

На рис. 4-20, заимствованном из [4-9], дана схема поступления жидкости из большого водоема в канал. На этой схеме показаны ламинарная часть А пограничного слоя, турбулентная часть Б, пограничного слоя и, наконец, область В, характеризуемая столь малыми значениями du/dn, что величиной трения в этой области можно пренебречь. Зону В можем рассматривать как область идеальной жидкости и считать, что в ней имеется потенциальное безвихревое движение (см, 3-4 и 3-5). [c.157]

Основная идея принципов введения средних характеристик потока совершенного газа в данном сечении канала состоит в определении термодинамических характеристик в мысленно адиабатически обратимым путем заторможенном до состояния покоя газе (давления торможения р и удельного теплосодер жания для идеального совершенного газа) или введении некоторого мысленно определенного поступательного движения газа в данном сечении с постоянными по сечению скоростью г ср, давлением р и температурой Т. Вместо поступательного движения в некоторых приложениях требуется введение простых канонических течений с закруткой. [c.90]

В 3 и 6 были рассмотрены идеальные процессы. На практике при движении жидкостей или газов в каналах проявляется влияние свойства вязкости и внешних по отношению к потоку сил трения на стенках канала. Это влияние сильно возрастает для длинных каналов, в связи с этим характерно стремление делать короткие сопла. С другой стороны, при очень коротких соплах сильно нарушается равномерность распределения скоростей, возникают резко выраженные неравномерные пространственные движения с возможными отрывами потока от стенок и появлением карманов с противотоками. Не только основные размеры и соответствующий градиент давления, но и форма контуров канала оказывают большое влияние на распределение скоростей внутри канала. Необходимо также учитывать шероховатость стенок канала и в некоторых случаях тепловые потоки сквозь их стенки (например, в соплах ракетных двигателей движущийся газ имеет температуру порядка 3000° К). В сверхзвуковых потоках основным источником потерь и неравномерностей могут являться скачки уплотнения. Внутри сопла такие скачки могут образовываться в зависимости от некоторых геометрических свойств контура канала и независимо от формы канала на нерасчетных режимах истечения (см. 6). В связи с этим в значениях средних по сечению характеристик потока в сопле могут наблюдаться отклонения от значений, рассчитанных но идеальной теории, изложенной в 3 и 6. [c.93]

Как и раньше при доказательстве парадокса Даламбера для конечных тел, рассмотрим изучаемое внешнее движение идеального газа как предел движений в цилиндрической трубе с образующими, параллельными скорости потока в бесконечности, и примем, что давления в бесконечности впереди и сзади Ра выравниваются и постоянны на площади сечения трубы, которую обозначим через 6 . Уравнения расхода и количества движения газа в проекции на ось канала, примененные к объему внешнего потока между сечениями 5 — S и 5 — 8 в бесконечности, дают [c.133]

Расчет неравновесных потоков представляет достаточно сложную задачу, так как требует совместного решения уравнений газодинамики, термодинамики и кинетики релаксационных процессов. По этой причине при рассмотрении неравновесных явлений часто ограничиваются случаем одномерного стационарного течения идеально-газовой смеси. Обычно не учитывают вязкость, теплопроводность и диффузию. Процессы внутреннего переноса у стенки каналов исследуют обычно в приближении пограничного слоя, полагая при этом, что роль пограничного слоя сводится к уменьшению поперечного сечения канала. Методы расчета пограничного слоя при наличии химических реакций изложены в работах [368—373]. [c.119]

Ограничимся рассмотрением одномерного стационарного течения идеально-газовой смеси, состоящей из М компонент, между которыми протекает R химических реакций. Предположим также, что в каждой точке канала внутренние степени свободы находятся в равновесии с поступательными. Будем пренебрегать эффектами теплопроводности и диффузии. Потери импульса, обусловленные влиянием вязкостных сил, будем учитывать заданием работы трения. [c.124]

Вычисляем параметры на первом участке Xi = 0,004 м. При /ж парциальное давление воздуха Рт. ж = Р Рж при Рг. и = Р — Ри- Плотность воздуха при 1ж и соответственно рг. ж и рг. м — по уравнению состояния идеального газа. Плотность смеси воздуха и водяного пара при tm и tu соответственно рем. ж и рем. U — по уравнению (4-9). В первом приближении среднюю плотность газа и смеси в рассматриваемых слоях находим как рг = = 0,5(рг. ж + рг. м) и Рем = 0,5(рс . ж + Рем. м). Расход смеси 0=0r(l+fi i)-Кинематическая вязкость воды (в пределах /ж = О + 20 °С) v = = (1,789 — 0,0483 ж) 10 . Толщина пленки жидкости на пластине б/ — по уравнению (4-79). Ширина канала для течения газа bf = Ь — 26/. [c.188]

Таким образом, мы здесь сталкиваемся еще с одним различием в законах движения идеального газа и влажного пара. При изоэнтропийном течении идеальных газов отношение местного сечения к минимальному есть функция только одного числа М. Безразмерное же сечение потока влажного пара зависит не только от местного значения М (или отношения энтальпий), но и от состояния парожидкостной среды на входе в канал. Следовательно, равенство чисел М в каких-либо сходственных сечениях двух каналов, по которым движутся влажные пары одного и того же вещества, не может служить достаточным признаком подобия потоков. В число определяющих критериев должны входить также и величины, характеризующие начальное состояние среды. Физически это объясняется тем, что во влажном паре подобие распределения давлений (равнозначное подобию полей температур) само по себе не предопределяет подобного распределения плотностей. [c.82]

Единственной причиной неравенства нулю коэффициента расхода в данном случае является кривизна канала. Коэффициент расхода вообще не будет равен единице, даже при течении идеальной жидкости. На рис. 57 дана зависимость коэффициента jij от переменной но линии тока величины Ка при различных зна- [c.211]

Если же стенки канала - идеально секционированные электроды и средний осевой ток равен нулю (Ож) = 0), то из (2.2) определяется Л, эешение (2.2) и (2.3) зависит только от 6(р/Н, а потенциалы электродов изменяются линейно по х так, что разность потенциалов между ними сохраняется постоянной. [c.579]

В более ранних исследованиях [981 применили иной подход к решению задачи течени.я жидкости через неподвижный насыпной слой. Используя уравнение движения идеальной жидкости и закон Дарси, связывающий давление в слое и скорость фильтрации через него, они получили зависимость между распределением скоростей в слое, состоянием потока вне его и условиями подвода потока к слою и отвода от него. Несмотря на сложность полученной связи, анализ ее позволил сделать ряд качественных выводов о влиянии геометрических параметров аппарата на распределение скоростей. Таким образом, сделана также попытка количественно оценить вызванную пристеночным эффектом неравномерность распределения скоростей по сечению слоя для случая, когда ширина пристеночной области с повышенной проницаемостью намного меньше ширины сечения канала. [c.278]

Массовый секундный расход идеального газа зависит от площади выходного сечения канала, начального состояния газа и стенспи его расширения. [c.204]

На рис. 20-10 изображен Ц[1кл МГД установки в Ts-диаграмме. Компрессор сжимает воздух в процессе 1-2. Затем воздух подогревается в регенераторе (до точки d процесс 2-d). В камере сгорания происходит дальнейший нагрев рабочего тела до 2930—3030° С (точка Л). Пл. dSekd соответствует теплоте, выделившейся при сгорании топлива. Образовавшиеся газы из камеры вытекают в канал генератора электрического тока, проходя через сильное магнитное поле. За каналом генератора температура рабочего тела падает до значения в точке 4. В идеальном МГД генераторе [c.327]

Уравнение Бернулли для относительного движения жидкости, проходящей внутри поступательно движущегося канала. Для напорного потока в канале, движущегося поступательно с потоянным ускорением (или замедлением) а при неизменных относительных скоростях buj и DUg в сечспиях /—/ и //—II (рис. 17) в случае идеальной жидкости, [c.77]

Выделяя нормальные сечения lull неподвижного канала (элементарной струйки) с напорным неустановивщимся движением идеальной жидкости в нем и скоростями и t a (рис. 18), напишем [c.77]

Таким образом, сверхзвуковой поток, прежде чем попасть в межлопаточный канал, проходит через бесконечную систему ударных волн с постепенно увеличивающейся интенсивностью в области между соседними ударными волнами поток разгоняется до все больших скоростей (по мере приближения его к фронту решетки). Перед участком ударной волны, расположенным у входа в межлопаточный канал, газ движется поступательно с числом Маха, равным Мта1- На этом участке происходит наиболее интенсивное торможение потока, в результате которого на выходе из межлопаточного канала устанавливается дозвуковое течение. При этом величина потерь полного давления в различных элементарных струйках, прошедших через систему ударных волн, будет различна, так как интенсивность волн падает слева направо. Следовательно, при рассматриваемом обтекании решетки идеальным невязким потоком газа в достаточно удаленном от входа сечении межлопаточного канала, где статическое давление, а значит, и направление скорости уже постоянны по его ширине, величина скорости останется переменной. С целью упрощения задачи будем предполагать, что в результате турбулентного обмена между струйками поток внутри межлопаточных каналов полностью выравнивается и в соответствии с этим за решеткой устанавливается равномерный по шагу поток с постоянными статическим и полным давлениями, причем направление этого потока совпадает с направлением пластин (угол отставания б равен нулю). Важно отметить, что сделанное здесь предположение о выравнивании потока в межлопаточных каналах существенно отличается от сделанного в предыдущем параграфе предположения о выравнивании потока в сечении далеко за решеткой. В этом последнем случае мы только несколько завышаем потери по сравнению с теми потерями, которые имеются в невязком потоке газа, оставляя при этом неизменным течение в самой решетке, а следовательно, неизменным и силовое воздействие потока на нее. Иное дело при выравнивании потока в лопаточных каналах, при котором вследствие изменения течения в самой решетке происходит не только увеличение потерь, но и изменение величины равнодействующей по сравнению с ее значением в идеальном — невязком потоке газа ). Конечно, можно предположить, что выравнивание пото- [c.90]

Простейшее решение уравнения одномерного течения идеального газа в скрещенных электрическом и магнитном полях получается для канала постоянного сечения при В = onst и Е = = onst последние два условия можно реализовать лишь при малых значениях магнитного числа Рейнольдса (Rh<1), когда индуцируемые в потоке газа поля значительно слабее наложенных полей ). [c.242]

Если истекающая среда — идеальная сжимаемая жидкость, для которой, помимо (7.10.7), отсутствует трение о стенки канала (/ w = 0), то известно, что кштический поток реализуется, когда в горло канала (в минимал1,ном сечении) или, в случае канала постоянного сечения S 0) — на всей длине канала, скорость потока равна скорости звука (v = ). Межфазная ие-равновесность и трение о стенку канала излкшяют это каноническое положение. [c.276]

Зависимость 1 представляет собой гидравлический коэффициент расхода жидкости Цх.в = С 1.в/С ид.ш (где Gi.B — экспериментал ь н ы й расход холодной воды, Опд.ж—(расход идеальной жидкости) и характеризует совершенство исследуемого канала. При изменении про. тиводавления гидравлический коэффициент расхода практически не меняется (iiax.b—0,87). Изменение коэффициента расхода горячей жидкости (х = (37< ид.ж (где G — экспериментальный расход горячей жидкости, Оид.ж — расход идеальной жидкости, иодсчитанный по давлению в окружающей среде о переменном режиме, кривая 2) показывает, что при е<1>0,9, т. е. пока противодавление не достигает давления насыщения жидкости при Го, гидравлический коэффициент расхода (1х.в и коэффициент расхода горячей жидкости л имеют одни и те же значения. [c.270]

Результату решения при Jf ХЛ = onst (однородное винтовое течение) и экспоненциальном законе начальной закрутки в виде линий тока представлены на рис. 5.1, а, б [15]. На рис. 5.1, а в верхней части приведено распределение вращательной, а в нижней осевой скорости. При К > 3,83, как показывает решение, в идеальном закрз ченном потоке возникают периодические стационарные циркуляционные зоны, не связанные между собой (рис. 5.1, б). Обратные течения у оси канала образуются при Xl [c.95]

При переходе от двухмодального распределения к одномодальному связь между хо и средневероятным размером а при помощи Г-функции известна (2.25), где средневероятный размер осколка определяется из изложенного выше гидродинамического подхода. Неизвестным остается параметр п, характеризующий равномерность разрушения. При электрическом пробое образца параметр п зависит в основном от геометрии образца и расположения канала разряда в нем. Если канал разряда сформирован в геометрическом центре образца, то чем правильнее форма образца, тем равномернее он разрушается. В нашем случае идеальной формой может служить цилиндр, в котором траектория канала разряда проходит через центры окружностей, ограничивающих этот цилиндр. Для зоны переизмельчения можно рассматривать этот случай. [c.91]

Энергетическая эффективность измельчения фрагментов материала зависит от крупности частиц и соотношения размера частиц и разрядного промежутка. Естественно, с переходом от разрушения пластинчатых образцов к измельчению фрагментов руды в дезинтегрирующем аппарате Г] снижается. В условиях измельчения d < /), с одной стороны, имеются потери энергии в жидкостных прослойках между частицами материала на пути канала пробоя, а с другой, невозможно обеспечить оптимальный режим выделения энергии в каждой частице материала, через которые в данном акте пробоя проходит канал разряда, тем более, что ансамбль этих частиц изменяется от одного акта пробоя к другому. Оптимизация процесса дезинтеграции в данном случае может достигаться мерами по уменьшению и даже полному исключению излишних жидкостных прослоек (идеальный случай d-l)n управлением однородностью частиц в ансамбле. Частично это может быть решено за счет увеличения стадий дробления и применения специальных типов устройств. Без этого и мер по совершенствованию электротехнического обеспечения электроимпульсной технологии достаточно трудно получить более лучшие результаты, чем приведены в табл.2.12. [c.125]

Рис. 3.2. Изменение температуры потока по длине канала (Р= = 150 бар) 1 — химически реагирующий идеальный газ 2—химически реагирующий реальный газ 3 — химичееки равновесный поток

Уравнения (4-33) — (4-37) имеет смысл привлекать к расчету процесса, начиная от тех сечений канала, в которых возникает интенсивное образование устойчивых зародышей, сопровождающееся заметным выпадением конденсата, и кончая местом, где завершается скачок конденсации и система жидкость—пар переходит в термодинамически равновесное состояние. С момента восстановления термодинамического равновесия в потоке перестают быть действительными уравнения (4-36), (4-36 ), а также выражения для определения скорости зародышеобразования, относящиеся к явлениям, происходящим в перенасыщенном паре. Уравнения же (4-33) — (4-35) без дополнительных связей, характеризующих междуфазовый обмен массой, не образуют замкнутой системы. В условиях фазового равновесия и совпадения скоростей паровой и конденсированной составляющих потока можно парожидкостную среду рассматривать как единую систему. Процесс изоэн-тропийного течения такой термодинамически равновесной системы полностью описывается приведенными в 3-3 уравнениями (3-7) — (3-9), к которым следует присоединить уравнение кривой упругости Т = f (р). Заметим, что система уравнений (3-7) — (3-9) свободна от такого допущения, заложенного в основу вывода зависимости (4-33) — (4-35), как отождествление свойств пара и идеального газа. [c.155]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...