Коэффициент термомеханический

Ситаллы с малым коэффициентом линейного расширения отличаются высокой термомеханической стойкостью (изделия из таких ситаллов, нагретые до 800 —900 С, можно безопасно погружать в холодную воду). Это свойство делает ситаллы особенно пригодными для изготовления деталей, подверженных действию высоких температур и тепловых ударов. [c.191]

Возможности повышения эффективности термомеханических циклов ПЭ при заданном, оптимальном интервале температур, т. в. возможности увеличения коэффициентов т]о.пэ и т)н пэ при заданном т)(К, для атмосферных циклов подробно исследованы В. С. Мартыновским (76), а особенности этого анализа для подводных двигателей рассмотрены в работе [67]. [c.70]

Существенное развитие получили косвенные методы, основанные на автоматической записи основных параметров процесса термомеханического нагружения. Величину пластической деформации за цикл рассчитывают по зависимостям термического удлинения и усилия в образце от температуры в наиболее нагретой части образца, получаемым на двух двухкоординатных приборах одновременно. В случае варьируемой жесткости нагружения пластическую деформацию за цикл для любого температурного интервала петли гистерезиса Р—t вычисляют как произведение коэффициента жесткости защемления К на температурное удлинение свободного образца для данного температурного интервала [66]. / [c.32]

С целью учета совместного влияния на величину а термомеханических параметров деформации используют методы регрессионного анализа, метод термомеханических коэффициентов или различные эмпирические формулы. [c.64]

При ослаблении барабанов продольными швами вводится коэффициент прочности, учитывающий ослабление околошовной зоны под воздействием термомеханического цикла сварки, а также степень совершенства методов сварки и полноту дефектоскопического контроля сварного соединения. [c.396]

Методике расчета коэффициентов интенсивности напряжений при термомеханическом нагружении роторов и корпусов турбин, содержащих одиночные трещины, развивающиеся со стороны наружной или внутренней поверхностей, систему параллельных трещин, а также трещины, прорастающие из зон конструкционных концентраторов напряжений, посвящена гл. 3. [c.18]

Результаты исследования распределения и градиента напряжений, анализ полей напряжений, определение теоретических коэффициентов концентрации напряжений при термомеханическом нагружении, анализ влияния характера температурного [c.93]

Результаты, изложенные в гл. 1 и 2, а также в 3.1—3.3, позволили разработать метод и программу расчета на ЭВМ коэффициентов интенсивности напряжений при термомеханическом нагружении двумерных моделей тел. Основные положения разработанного метода сводятся к следующему. [c.126]

Постановка задачи. Рассчитать коэффициенты интенсивности напряжений в осесимметричных и плоских двумерных телах, содержащих трещины, испытывающих термомеханические, в том числе циклически изменяющиеся нагрузки для следующих основных случаев [c.126]

На рис. 5.45 представлена циклограмма диффузионной сварки. Термомеханическое воздействие, а также различия в коэффициентах термического расширения в случае сварки разнородных материалов облегчают разрушение малопластичных поверхностных пленок. Микронеровности пластически деформируются в результате явления ползучести площадь физического контакта во время выдержки возрастает до 90. .. 95 %. Завершение процесса образования контакта происходит в результате диффузионного зарастания несплошностей. [c.269]

Деформационная наследственность характеризуется неполным возвратом свойств деформированного и рекристаллизован-иого металла (например, значения коэффициента диффузии остаются значительно выше, чем до деформации, даже в том случае, когда по металлографическим и рентгенографическим данным рекристаллизация завершена). Деформационная наследственность зависит от природы металла и от его истории и проявляется независимо от наличия полиморфного превращения. Это позволяет, в частности, производить термомеханическую обработку металлов, не обладающих полиморфизмом. [c.214]

Иногда термическую усталость с наложением циклического изменения внешних сил на температурный цикл называют термомеханической усталостью, считая, что при этом добавляются механические напряжения. Усталость такого типа рассматривают отдельно от термической усталости без нагружения дополнитель- ными внешними силами в случае применения машины Коффина с постоянным коэффициентом стеснения деформации. Однако подобное разделение не имеет смысла, если учесть данное выше определение термических напряжений и методику современных испытаний на усталость. Особенности испытаний на усталость в том и другом случае просто описываются различием степени стеснения деформации. Ниже описываются некоторые особенности [7 ] оборудования для испытаний на термическую усталость и методики проведения экспериментов. [c.247]

Проблема химической совместимости в композиционных материалах с металлической матрицей решается двумя путями использованием низкотемпературной (в твердом состоянии) техники изготовления или выбором термодинамически стабильных составляющих фаз, находящихся в равновесии друг с другом. Соответствующая термомеханическая совместимость достигается путем использования пластичной матрицы, которая деформируется и принимает на себя все различные деформации, возникающие при термической обработке или путем выбора матрицы и армирующего компонента, имеющих близкие температурные коэффициенты линейного расширения. [c.15]

Равенства (9.18) регламентируют выбор материала модели и температур проведения эксперимента, потребных для существования термомеханического подобия. Удачный выбор материала модели позволяет имитировать действие весьма высоких температур сравнительно небольшими и даже комнатными температурами [104]. К таким материалам относятся некоторые пластмассы, как, например, органическое стекло, этрол, целлулоид, имеющие большой коэффициент теплового расширения (а —60-10 --120-Ю-о 1/К)Ч [c.208]

Пружинные сплавы с низким температурным коэффициентом модуля упругости применяют для упругих элементов часовых механизмов, приборов и т. д., что обеспечивает повышенную точность работы указанных изделий. Эти сплавы ферромагнитные, обычно на Fe—Ni— r-основе и упрочняются в результате термической и термомеханической обработки и старения (табл. 12). [c.702]

Керамику с очень низким ТК/, способную многократно выдерживать большие термоудары, принято называть термостойкой. Стойкость керамики к термоударам обусловливается комплексом свойств и зависит от ряда физикомеханических и теплофизических показателей, таких, как прочность при растяжении, модуль упругости, коэффициент Пуассона, ТК/, коэффициент теплопроводности, а также структуры материала, размеров и конфигурации керамических изделий. Стойкость к термоударам является наиболее важным фактором для выбора конструкционного материала при заданных термомеханических режимах. [c.246]

Одним из эффективных методов составления исходных дифференциальных уравнений и решения соответствующих краевых задач теплопроводности и термоупругости для кусочно-однородных тел (многослойных, армированных, со сквозными и с несквозными включениями) в случае выполнения на поверхностях сопряжения их однородных элементов условий идеального термомеханического контакта, для многоступенчатых тонкостенных элементов, локально нагреваемых путем конвективного теплообмена тел, тел е зависящими от температуры свойствами, с непрерывной неоднородностью является метод [52], основанный на применении обобщенных функций [7, 18,22, 50,87] и позволяющий получать единые решения для всей области их определения. В этих случаях физико-механические характеристики и их комбинации кусочно-однородных тел, толщина (диаметр) многоступенчатых оболочек, пластин, стержней, коэффициент теплоотдачи с поверхности тела могут быть описаны для всего тела (поверхности) как единого целого с помощью единичных, характеристических функций, а физико-механические характеристики тел с непрерывной неоднородностью с зависящими от температуры физико-механическими характеристиками могут быть аппроксимированы с помощью единичных функций. В результате подстановки представленных таким образом характеристик в дифференциальные уравнения второго порядка теплопроводности и термоупругости неоднородных тел, дифференциальные уравнения оболочек, пластин, стержней переменной толщины (диаметра), дифференциальные уравнения теплопроводности или условие теплообмена третьего рода с переменными коэффициентами теплоотдачи приходим к дифференциальным уравнениям или граничным условиям, содержащим коэффициентами ступенчатые функции, дельта-функцию Дирака и ее производную [52]. При получении дифференциальных ура,внений термоупругости для тел одномерной кусочно-однородной структуры наряду с вышеописанным методом эффективным является метод [67, 128], основанный на постановке обобщенной задачи сопряжения для соответствующих дифференциальных уравнений с постоянными коэффициентами. Здесь за исход- [c.7]

Воспользовавшись уравнением теплопроводности и термоупругости однородной анизотропной пластинки, условиями идеального термомеханического контакта на поверхностях раздела однородных элементов составной пластинки [123], тождествами для симметричных единичных функций (2.15), (2.18), (2.22), сформулируем обобщенную задачу сопряжения для составной анизотропной пластинки, В результате получим, что обобщенные функции Т, Т, ао, w удовлетворяют следующим частично-вырожденным дифференциальным уравнениям с коэффициентами типа ступенчатых и импульсных [c.77]

Д и д ы к В. 3. Температурные напряжения в цилиндрической оболочке с кусочно-постоянными коэффициентами теплоотдачи. — В кн. Термомеханические процессы в кусочно-однородных элементах конструкций, Киев Наукова думка, 1978, с. 103—109. [c.360]

Вакуумная керамика представляет собой группу радиотехнических керамических материалов с большой плотностью (вакуум-плотностью), хорошими термомеханическими свойствами и низкими значениями диэлектрических потерь в широком интервале температур и частот (табл. II. 45). Свойства вакуумной керамики, применяемой внутри вакуумных приборов, определяются ГОСТ 5458-57, класс VI (см. табл. II. 47). Вакуумная керамика должна давать вакуум-плотные спаи с медью, железом и их сплавами. Коэффициент линейного расширения керамики в интервале температур 20—90° С должен составлять для спаев с медью и ее сплавами (13 Ч- 15) 10 , для спаев с железом и его сплавами (10 -г 11) 10 , для спаев с коваром (6 7) 10 . Однако полного совпадения коэффициента линейного расширения металла и керамики не всегда удается достигнуть. [c.299]

КОЭФФИЦИЕНТ ТЕПЛОПРОВОДНОСТИ ГРАФИТА, ПОДВЕРГНУТОГО ТЕРМОМЕХАНИЧЕСКОЙ ОБРАБОТКЕ, [c.27]

Возникновение температурного поля в упругом теле, сопровождающееся изменением линейных размеров и объема образца, приводит при неравномерном нагреве к возникновению температурных напряжений. При моделировании термомеханических эффектов в число определяющих параметров, характеризующих материал, следует поэтому включить коэффициент линейного расширения а. [c.302]

Коэффициент зависит от следующих основных факторов, характеризующих состояние поверхности а) шероховатости поверхности б) наличия коррозионных поверждений в) упрочняющей поверхностной обработки (механической — обдувка дробью, обкатка роликов и др. термической и химико-термической, термомеханической). Кривые на рис. 15.8 и 15.9 иллюстрируют влияние этих факторов на коэффициент р . [c.255]

В общем случае под анизотропией акустических свойств металла понимают изменение скорости распространения и коэффициента затухания в зависимости от кристаллографического направления. Она обусловлена анизотропией механических свойств (модуля упругости, пределов прочности и пластичности и др.). Рассмотрим причины анизотропии акустических свойств. Одна из них — это структура материала. Она наиболее ярко проявляется в металлах с крупнозернистой структурой, имеющих транскри-сталлитное строение, т. е. когда кристаллиты имеют упорядоченное строение и их продольные размеры больше поперечных. Примером могут служить титан, аустенитные швы, медь. Вторая причина —термомеханическое воздействие в процессе изготовления проката, которое делает его структуру слоистой, так как волокна металла и неметаллические включения в процессе деформирования оказываются вытянутыми вдоль плоскости листа. Третья —локальная термическая обработка материала, которая обусловливает возникновение напряжений и, как следствие, изменение механических свойств материала. [c.317]

На практике при расчете значений а часто применяется метод термомеханических коэффициентов, впервые для пластометрических исследований использованный В. И. Зюзиным, а затем в ряде последующих работ [12—13]. [c.64]

Рис. 4.7. Связь между показателями анизотропии размерных изменений и коэффициентами теплового расширения для графита марки ГМЗ (/) и сажевой комнози-ции (2) после термомеханической обработки, материала на основе природного графита (3), двух видов пирографита (4, 5) и конструкционного графита (6). (Облучение при 140° С флюенсом 5-10 нттр./см .)

Суммирование повреждений, расчет долговечност и назначение коэффициентов запасов. На основании данных о режимах термомеханического нагружения определяют циклические и односторонне накопленные деформации в максимально нагруженных зонах элементов конструкций, характеризующие сопротивление длительному малоцикловому и неизотермическому нагружению. Деформации устанавливают экспериментально или в результате решения соответствующей задачи применительно к эксплуатационным условиям рассчитываемой на прочность конструкции. [c.23]

Сопротивление деформированию при длительном малоцикловом и неизотермическом нагружении зависит не только от числа циклов нагружения, но и от температуры и формы циклов термомеханического нагружения (длительности цикла, времени выдержки при постоянной нагрузке и т. д.). Процрсс сопровождается соответствующим увеличением или уменьшением показателей упрочнения и, следовательно, изменением деформаций и напряжений (коэффициентов К >, [c.96]

Сравнивая величину относительного теплового натяга, возникающего в соединении, с величиной относительной деформации конструкционных металлов и сплавов, соответствующей появлению в них пластического течения, можно показать, что при значительной разнице коэффициентов теплового расширения металла и керамики металл в охлажденном спае находится в пластическом, а не в упругом состоянии. В результате этого при циклическом охлаждении и нагреве таких соединений имеет место термомеханический гистерезис, сопровождающийся изменением знака напряжений в спае. При охлаждении и последующем нагреве керамикометаллического узла, в котором металл охватывает керамику, может произойти разрушение спая, если будет иметь место соотношение [c.110]

Обратим теперь внимание на другое явление, происходящее в системе, определение которой было дано в начале этого раздела. Если поддерживать некоторую разность давлений между двумя сосудами при условии, что температура одинакова во всей системе, то вещество будет перемещаться из одного сосуда в другой, и возникнет поток энергии, пропорциональный потоку вещества. Поток энергии молгно измерить, определяя количество тепла, необходимое для поддержания постоянной температуры системы. Это явление называется термомеханическим эффектом -, оно может быть выражено с помоп1ью феноменологических коэффициентов [см. уравнение (5.46)] соотношением [c.82]

В сериях семь и восемь рассмотрены задачи об одиночных трещинах, выходящих на наружную или внутреннюю поверхность цилиндров и пластин при термомеханическом нагружении. В этих задачах значения параметров I, п и толщины детали Н = изменялись в пределах I = 4-н48 мм, п == O-f-20, Н = 100ч-600 мм. Полученная /С-тарировка для седьмой серии дана в табл. 2.7 результаты расчетов, подтверждающих правомерность инженерной методики расчета коэффициентов интенсивности напряжений (см. гл. 3), приведены в табл. 2.8. [c.100]

Для определения значений / по большой группе однотипных корпусов найдены основные характеристики трещин (см. 2.5). Максимальные значения /С и У определены двумя способами. В первом случае осуществлен численный эксперимент, в котором решались осесимметричные двумерные задачи упругости для корпуса, содержащего трещину. Решения получены методом конечных элементов. Результаты вычислений показали, что для всех характерных режимов термомеханического нагружения только компонента Ki существенна. Во втором случае коэффициенты интенсивности напряжений найдены по методике определения К в телах с дву- и трехмерными трещинами (см. гл. 3). Результаты, полученные двумя способами, отличались менее чем на 10 %. При этом для корпусов стопорных клапанов турбин К-200-130 ЛМЗ, изготовленных из стали 15Х1М1ФЛ, получено, что / находится на уровне 95 МПа м. [c.134]

Главная причина жизнеспособности суперсплавов в том, что они сохраняют выдающуюся прочность в интервале температур, при которых работают детали турбины. Их плотноупакованная решетка г.ц.к. обеспечивает длительную сохранность относительно высокого сопротивления активному растяжению, высокой длительной прочности, стойкости против ползучести и термомеханической усталости. Эти свойства длительно сохраняются вплоть до гомогологических температур значительно более высоких, чем у эквивалентных систем с решеткой о.ц.к. Свой вклад дают и такие характеристики решетки г.ц.к., как высокий модуль упругости, обилие систем скольжения, низкий коэффициент диффузии легирующих элементов. Для прочности сплавов чрезвычайно важна высокая растворимость легирующих элементов в аустенитной матрице, их физико-химические характеристики, обеспечивающие выделение в процессе старения таких интерметаллидных фаз, как у и у . Упрочнения можно достичь также за счет легирования твердого раствора, выделения карбидных фаз в процессе старения и использования их для управления границами зерен за счет направленной кристаллизации и соз- [c.31]

Более 30% меди идет на производство сплавов. Преимуществами медных сплаюв являются хорошая электропроводность, низкий коэффициент трения, высокая пластичность, большая прочность (300... 1200 МПа), коррозионная стойкость в ряде агрессивных сред, возможность термомеханической обработки. [c.202]

При исследовании титанового сплава ВТЗ-1 было показано [291], что после высокотемпературной термомеханической обработки (870° С, деформация 60%) время до разрушения (при 500° С и ниже) по сравнению с обычной термообработкой сильно возрастало (в 3600 раз при 350° С и в 5 раз при 450° С), а коэффициент диффузии (углерода) при этом уменьшался. Можно было предположить, что это связано с образованием устойчивых дислокационных образований. Подобный эффект был также установлен для сплава типа нимоник (ЭИ437) после механикотермической обработки и старения для закрепления дислокаций [292 167], [c.327]

Большое влияние на процесс разрушения оказывают термомеханические свойства. При значительной разнице температурных коэффициентов- линейного р асширения отдельных фаз, возникают неблагоприятные условия для сопротивления термической усталости. Отдельные фазы, а также неметаллические включения, особенно при их полосчатом расположении, вытягиваются неравномерно, что приводит к зарождению трещин в микрообъемах. [c.88]

Рассмотренный принцип термомеханического нагружения по-лол<ен в основу конструкции стендов для испытания материалов на термическую усталость с варьируемой жесткостью нагружения (рис. 3.4, в). Ркпытуемый элемент жесткостью i крепят в массивных абсолютно жестких плитах 1 и 2, соединенных элементами жесткостью С<. Степень стеснения деформаций оценивают коэффициентом жесткости нагружения /С=ем/ет, где Sm — механическая упругопластическая деформация нагружаемого элемента ет — термическая деформация, определяемая по уравнению (3.1) при условии равномерного прогрева элемента в течение полуцикла нагрева. [c.129]

В настоящей главе дается анализ неравновесных технологий, создаваемых путем обеспечения градиентов температур, напряжений и химического состава в системе, приближающих ее к точке бифуркационной неустойчивости элементов структуры. В этих условиях аномально возрастают коэффициенты диффузии и самодиффузии, формирующие потоки вещества, обеспечивающие самоорганизацию диссипативных структур. Комплексное легирование в сочетании с термомеханическими условиями воздействия на металл, позволяет получать необходимую степень нерав-новесности сплава в твердом состоянии. [c.216]

Карбидные материалы обладают совокупностью механических и физико-химических свойств, которая позволяет широко использовать их в технике. Особое место среди карбидных материалов занимают карбидокремниевые керамики, как спеченные (Si ), так и реакци-онно-связанные (Si/Si ), обладающие низкой плотностью, высокими прочностью при повышенных температурах, твердостью и износостойкостью, низким температурным коэффициентом линейного расширения (ТКЛР), химической стойкостью к агрессивным средам, устойчивостью на воздухе при высоких температурах. Такое сочетание свойств карбидокремниевых керамик обеспечивает им заметное улучшение удельных механических характеристик. Дальнейшее улучшение свойств Si -Kepa iHK идет по пути их армирования, например, нитевидными кристаллами, волокнами и алмазными частицами (табл. 8.1). Низкие технологические свойства Si -керамик (плохая прессуемость, спекание при температуре свыше 2000 °С) требуют применения технологий, в которых предусматривается активация поверхности порошка термомеханической обработкой или объемная активация взрывной обработкой, введение в шихту активирующих процесс спекания добавок (2...8 мае. %), в том числе активных наноструктурных по- [c.138]

Большинство полностью отожженных поликристаллических материалов, в которых изучалось распространение волн конечных деформаций, требовало весьма значительных изменений в предшествовавшей им термомеханической истории, чтобы при этом происходило изменение начального индекса формы г в формуле (4.54) для функции отклика, определяющей распространение нелинейной волны. Интересным исключением оказалась а-латунь, тщательно изученная Хартманом в 1967 г. (Hartman [1967, 1], [1969,1,2]). В каждом случае профили волн, полученные с помощью дифракционной решетки, соответствовали теории Тэйлора — Кармана, но индексы формы г параболической функции отклика, найденные после того, как это соответствие было установлено, следовали распределению, показанному слева на рис. 4.225. Средние значения этих коэффициентов экспериментальных парабол для каждой группы сравнивались с предсказываемыми на основании формулы [c.329]

Г р и ц ь к о Е. Г. Температурные поля и напряжения в ортотропной полубесконечной пластинке при кусочно-постоянном коэффициенте теплоотдачи с торцевой поверхности. — В кн, Термомеханические процессы в кусочнооднородных элементах конструкций, Киев Наукова думка, 1978, с. 173— [c.360]

Из этого следует, что путем изменения состава практических стекол можно значительно улучшить их термомеханические свойства. За последнее время ведутся широкие работы по синтезу и внедрению в производство новых видов технических стекол, отличающихся от обычных промышленно распространенных стекол высокими показателями прочности, упругости и термостойкости. Разрабатываются новые типы малощелочных или бесщелочных силикатных и боросиликатных стекол, которые обладают пониженным коэффициентом термического расширения, устойчивы к действию повышенных температур и отличаются высокой термической стойкостью. Так, например, в СССР широко и эффективно используются промышленные термостойкие и тугоплавкие стекла МКР, мазда , стекло 13-в и стекло №31 (табл. И. 2, 8). Вновь рекомендованы для применения в промышленности высокотермостойкие стекла КС-16, КС-18 и ппрексил и стекла с повышенными упругими свойствами (табл. II. 7), обладающие сравнительно невысоким коэффициентод расширения (а 10 = 52,6 - 54 V С) и пониженной хрупкостью. Такие стекла не дают хрупкого разрушения при определении микротвердости (на приборе ПМТ-3) во время нагрузки на алмазную пирамиду в 200 г их эффективно применяют для создания механически прочных переходных спаев между различными по тепловому расширению и температуре размягчения видами электровакуумных стекол в производстве изделий радиоэлектроники одно такое стекло при спаивании деталей заменяет 8—10 переходных стекол. [c.182]

По данным работы [132], теплопроводность пирографита составляет 2500 ккал1(м-ч-град) в направлении, параллельном подложке, и 1,2 ккал (м-ч-град) в перпендикулярном направлении. При этом анизотропия достигает 2100. У рекристаллизованного графита различных марок коэффициент теплопроводности в направлении зерен составляет 101—210 ккал (м-ч-град), а анизотропия 2—3 [25]. Для аналогичного сорта графита, полученного термомеханической обработкой, анизотропия составляет 1,5—2, а величина коэффициента теплопроводности в зависимости от температуры и объемной массы приведена в табл. 18 [206, с. 70—72]. [c.27]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...