Распределение давления в камере

Опытные данные, представленные на рис. 7.3, получены при противодавлении, равном атмосферному. По этой причине в горле диффузора вслед за участком с положительным градиентом давления сначала наблюдается падение давления р , а затем последующие пики давления, что свидетельствует о наличии системы скачков. По мере повышения противодавления завершающий скачок смещается вверх по диффузору к горлу, пока не сольется с первым скачком, начинающимся в камере смешения перед горлом. При этом распределение давления в камере смешения остается неизменным, и аппарат работает устойчиво. Дальнейшее повышение противодавления способствует восстановлению давления в объединенном скачке с уменьшением его глубины, но это изменение не затрагивает начальную зону скачка (до первого максимума Рк), кривая давления на этом участке практически не изменяется вплоть до срыва. [c.127]

На фиг. 100 показано движение потока в водяной камере по опытам Ю. Д. Редько в ЦКТИ. Во входной камере образуется мощный вихрь. Наибольшие давления устанавливаются в восходящей ветви вихря, примыкающей к перегородке между первым и вторым ходами. Наибольшие скорости воды будут при этом в трубках, расположенных в этой части камеры. В местах наибольших давлений в камере скорости воды в трубках могут превышать средние расчетные скорости в несколько раз вследствие понижения скоростей в тех группах трубок, где давление в камере понижено. Повышенные же скорости воды могут вызывать коррозию трубок. Эти опыты показали, что распределение давлений в камере можно [c.229]

На характеристики пневматических камер могут влиять условия теплообмена со стенками. Предельными, как уже было отмечено, являются условия, при которых процесс изменения состояния воздуха адиабатический или изотермический. Если не имеется точных данных о характеристиках теплообмена, можно вести расчет применительно к тому или другому предельному случаю, или же принимать средние значения расчетных величин. Для оценки возможных погрешностей нужно для камер, работающих в различных условиях, располагать характеристиками, отвечающими этим двум предельным случаям. Для непроточных камер, работающих при различных диапазонах изменения давлений, в дальнейшем сравниваются те и другие характеристики. Для проточных камер при условии, что скорости течения до и после каждого из дросселей одинаковы (в частном случае они могут быть пренебрежимо малыми) и при условии равномерного распределения давлений в камере в отсутствие теплообмена с внешней средой температура в камере должна быть такой же, как и во внешних полостях, с которыми она соединена дросселями. Это следует из уравнения энергии (см. 52). [c.273]

Пользуясь графиками, полученными выше для простейших последовательных соединений междроссельных камер, можно существенно упростить расчет и более сложных систем. Рассмотрим в дальнейшем лишь такие условия, при которых во всех дросселях течение докритическое. Как и ранее, считаем заданными давление на входе в систему, давление на выходе и эффективные площади всех дросселей, а искомым — распределение давлений в камерах. Рассмотрим системы междроссельных камер, выполненные по типу показанной на рис. 29.2, а, но с дросселями различного проходного сечения. Ограничимся случаями, когда 1) всего имеется три или четыре дросселя различного проходного сечения и нет других дросселей 2) имеется п дросселей равного между собой проходного сечения, соединенных с т дросселями также равного между собой, но отличного от первых п дросселей проходного сечения 3) система содержит п дросселей равного проходного сечения, соединенных с двумя дросселями, отличающимися по площади проходного сечения как между собой, так и от каждого из первых п дросселей. [c.288]

Подвижная часть реле выполнена в виде штока с тремя мембранами, причем средняя мембрана имеет диаметр, больший диаметров двух других мембран. В зависимости от распределения давления в камерах реле, мембраны прогибаются в ту или иную сторону и подвижный шток, перемещаясь, закрывает верхний или нижний каналы. Для выполнения операции повторения первая линия связи, обозначенная кружком с точкой, присоединяется к напорной линии, вторая линия связи, обозначенная стрелкой, соединяется с атмосферой, а третья линия является выходом. Для выполнения операции повторения вход и выход, напорная линия и атмосфера соединяются с реле так, как это указано на рис. 27.3, г. Если нет давления в полости, соединенной со входом, т. е. д = О, то шток под действием давления местного источника идет вверх и закрывает канал, соединенный с напорной линией, т. е. 2 = 0. Если в полости, соединенной со входом, есть давление, т. е. дс = 1, то шток идет вниз под действием этого давления и открывает канал, соединенный с напорной линией, т. е. 2 = 1. При этом он одновременно закрывает нижний канал, сообщающийся с атмосферой. [c.609]

Ракетные двигательные установки для самолетов, 39 Располагаемая мощность, 51 Распределение давления в камере ЖРД, 138 Распыл, 376—396 [c.788]

Рис. 5.2. Гистограмма распределения давления в камере для регулируемого двигателя

Отличительной особенностью низкочастотных колебаний от другого типа внутрикамерных колебаний—высокочастотных (см. далее) является характер распределения давления в камере сгорания. При низкочастотных колебаниях мгновенное значение давления практически одинаково для всех ее точек. Это определяется тем, что для низких частот длина камеры сгорания существенно меньше длины акустической волны. Соответственно одним из основных признаков низкочастотных внутрикамерных колебаний является то, что их частоты меньше частот первых тонов акустических колебаний давления газа в камере. [c.15]

Фиг. 126. Распределение давлений в камере двигателя с наружным охлаждением.

Рис. П.З. Распределение давления в замкнутой камере

Рабочая жидкость от питательного насоса подается в камеру, из которой затем через щель между валом и ступицей турбины поступает в проточную часть гидромуфты. Баланс подвода и отвода жидкости зависит от давления питания, распределения давлений в проточной части и сопротивления ниппелей. [c.274]

Получив для испытываемого ГСП данные по распределению давления в рабочих камерах в зависимости от действующей нагрузки, можно впоследствии (при испытаниях насоса) путем измерения давлений в камерах ГСП экспериментально определить фактические усилия на опорах. Это позволит выявить возможное несоответствие фактических и расчетных усилий и, при необходимости, внести изменения в конструкцию ГЦН. Особенно важно проверить работоспособность ГСП в режимах пуска и на выбеге (при остановке ГЦН). Как правило, необходимый для работы ГСП перепад давления создается основным рабочим колесом ГЦН. Поэтому в период пуска и остановки насоса ГСП имеет переменную грузоподъемность (от нуля при стоящем ГЦН до максимума при достижении номинальной частоты вращения). В то же] время величина реакций на опорах определяется как силами, не зависящими от частоты вращения ГЦН (например, составляющие массы ротора), так и силами, зависящими от нее (например, гидродинамические силы, силы от дисбаланса ротора и др.). Вследствие этого в период пуска или остановки имеют место моменты, когда ГСП работают не во взвещенном состоянии, а как обычные подшипники скольжения. На продолжительность этих периодов влияют характеристики разгона и выбега (зависимость частоты вращения ротора от времени), с одной стороны, и характер изменения реакций на опорах в период разгона и выбега, с другой. Эти обстоятельства приводят к необходимости проверки работоспособности ГСП в режимах пуска и остановки только в составе натурного образца ГЦН путем проведения определенного числа пусков и остановок с последующей разборкой ГЦН и проверкой износа ГСП. [c.233]

Как показали эксперименты [19, 20], различие в чистоте обработки и материала вала и сальниковой камеры оказывает значительное влияние на характер распределения давлений в материале набивки, что сказывается на ее уплотнительных способностях. Последнее обстоятельство обусловливает необходимость учета этих явлений в расчетных зависимостях. [c.171]

Для того чтобы установить характер распределения давления в поперечном сечении камеры, подставим выражение для скорости (5) в уравнение Бернулли один раз для текущего значения радиуса, а другой—для такого его значения г , при котором давление равно давлению в пространстве за камерой (по-видимому, Го[c.119]

Поскольку истечение топлива и окислителя в данном случае происходило независимыми потоками, смешение их осуществлялось наряду с горением непосредственно в камере сгорания с помощью завихривающего устройства. Этим и объясняется такая протяженность зоны сгорания при давлении в камере Г = 30 - - 50 ama. Укажем на некоторые особенности в распределении температур в камере сгорания (рис. 74). [c.156]

На основании полученных опытных данных, далеко еще не полных, можно построить расчет инжектора, полагая, что а) давление в камере смешения до скачка уплотнения постоянно б) максимальному противодавлению соответствует положение скачка во входном сечении диффузора, в) распределения скоростей и давлений в характерных сечениях аппарата являются равномерными. [c.270]

Рис. 13. Линии уровня двумерного закона распределения вероятностей амплитуд пульса ций давления в камере сгорания газотурбинного двигателя при трех значениях расхода

В вакууме 10 мм рт. ст. в сечении проволоки не создавались значительные температурные градиенты. Этот вывод в совокупности с тем, что изменение остаточного давления в камере в пределах 0,1—10 мм рт. ст. мало сказывается на распределении температуры, позволяет заключить, что формоизменение при термоциклировании в слаборазреженной атмосфере не связано с релаксацией термических напряжений. Причиной формоизменения может явиться обезуглероживание в момент испытания однако само по себе оно не могло привести к таким большим размерным изменениям, ибо полное удаление углерода из стали 45, например, вызывает укорочение образца менее чем на 0,3 % (рис. 52). С перераспределением углерода не связано и формоизменение образцов во время термоциклирования в вакууме 10" мм рт. ст. после предварительного частичного обезуглероживания [32]. Учитывая зависимость температуры полиморфного превращения железа от содержания углерода в стали, следует заключить, что при наличии градиента концентрации углерода в сечении образца полиморфные превращения происходят неодновременно, как и в случае неравномерного нагрева, что может привести к необратимому изменению размеров проволоки. В проволоке из кипящей стали наличие химической неоднородности связано с предысторией, и термоциклирование ее в вакууме 10" мм рт. ст. вызывает не только укорочение [c.174]

С целью обеспечения более равномерного износа шестерен и боковых дисков применяют ди( еренциальный поджим уплотняющих поверхностей к шестерням в соответствии с характером фактического распределения давления в торцовом зазоре. Для этого в насосах некоторых конструкций втулки выполняют так, что равнодействующая давления жидкости,, прижимающая их к торцам шестерен, смещена относительно оси в сторону рабочей камеры насоса, благодаря чему уменьшаются перекос и неравномерность прижима втулок к торцам шестерен. [c.231]

Рис. 12.68. Распределение давления в направлении радиуса в камере между полуоткрытым импеллером и корпусом при различных частотах вращения, мин

Синицын и Скрипов [79—81] на пузырьковой камере (см. д19) измеряли времена жизни перегретых жидкостей при разной величине перегрева. Результаты опытов относятся к заданному нижнему давлению в камере, следовательно, необходимо исключить влияние переходного процесса при сбросе давления. Осциллографирование давления показало, что время установления при срабатывании электромагнитного клапана не превышает 0,1 сек. Распределение случайных событий пуассоновского типа обладает замечательным свойством независимости вероятности наступления отдельного события от начала отсчета времени при одинаковых прочих условиях, т. е. длительность ожидания случайного события не влияет на вероятность его появления в будущем (отсутствие последействия). Это позволяет вычитать из измеренного времени жизни некоторую величину т, заведомо большую длительности переходного процесса, и таким образом исключить его влияние на результаты опыта. Величина упреждения счета т выбрана равной 0,2 сек, ее вычитали из всех измеренных времен. Опыты, в которых т < 0,2 сек отбрасываются, так как событие попадает за начало отсчета времени. [c.102]

В настоящее время используются различные типы вихревых усилителей, отличающиеся в основном способом подвода потока питания в рабочую камеру и конструкцией выхода. Первый из предложенных вихревых усилителей имел несимметричный радиальный подвод потока питания и тангенциальный (через специальные сопла) —потока управления (рис. 135, а). В таком элементе при подаче потока управления поток питания отклоняется и затем притягивается к цилиндрической стенке. В плоской цилиндрической камере усилителя возникает закрученное течение с характерным распределением давления в поперечном сечении камеры (рис. 135,6). Давление на выходе камеры ра. С увеличением расхода управления возрастает давление ри на цилиндрическую стенку камеры. Если давление торможения рп. в канале питания поддерживается при этом постоянным, то увеличение расхода управления Qy приводит к уменьщению расхода питания Qa. Возможен предельный случай, когда канал питания оказывается запертым, т. е. расход питания становится равным нулю. При этом расход на выходе усилителя будет равен расходу управления, который назовем запирающим расходом Qyз. Очевидно, минимальный расход через вихревой усилитель в процессе его работы равен запирающему расходу. [c.289]

I — коэффициент потерь скоростного напора в насадке. Принимаем для расчета схему распределения давлений и скоростей, показанную на фиг. 147. Давление в камере смешения принято [c.296]

Расчет проводится следующим образом. Выделяем и затем отдельно рассматриваем узлы системы, каждый из которых содержит два дросселя различного проходного сечения или несколько дросселей одинакового проходного сечения. Обозначим давление в междроссельной камере, разделяющей оба эти узла, как р . Задаемся несколькими значениями р,. Для каждого из этих значений по ранее приведенным графикам находим распределение давлений в междроссельных камерах каждого из узлов [c.288]

На рис. 65 показан разрез топливного насоса с клапанным распределением двухтактного дизеля. При опускании плунжера 1 под действием статического давления топлива поднимается перепускной клапан 3 и по топливопроводу 4 топливо поступает в надплунжерную камеру. При движении плунжера вверх давление в камере сжатия не повышается, так как клапан 3 некоторое время остается открытым. По мере поворота рычага 6, связанного с толкателем 8 плунжера, опускается толкатель 5 перепускного клапана, и клапан закрывается. После этого вытесняемое плунжером топливо поднимает нагнетательный клапан 2 и поступает по нагнетательному трубопроводу к форсунке. [c.89]

При исследовании действия взрыва в грунтах и горных породах широко использовалась модель идеальной несжимаемой жидкости (сам взрыв считался мгновенным). При этом распределение импульсов давления и скоростей в пространстве сразу после взрыва определяется из решения некоторой краевой задачи для уравнения Лапласа и может быть построено достаточно эффективно. Такой подход развивали М. А. Лаврентьев, а также О. Е. Власов (1945). Он имеет определенное физическое обоснование, так как давление в камере взрывания от взрыва обычных ВБ достигает десятков и сотен тысяч атмосфер, что намного превышает прочность горных пород. В рамках этого направления О. Е. Власов и С. А. Смирнов (1962) разработали теоретическую схему дробления горных пород взрывом сосредоточенных и удлиненных зарядов, нашли границы и объем зоны дробления, распределение крупности дробления, вероятностный гранулометрический состав раздробленной части горного массива, оценили продолжительность процесса дробления. При этом было существенно использовано введенное О. Е. Власовым представление о критической скорости разрушения. Согласно этому представлению размер кусков породы, образующихся вследствие взрыва, таков, что разность двух соседних кусков равна некоторой критической величине (своей для каждого материала). Эти расчеты позволили получить общее описание характера дробления породы при взрыве. Отметим, что проблема равномерного дробления (чтобы в результате взрыва не оставались куски породы, размер которых превышает некоторый предельный объем, допускаемый из технологических условий) чрезвычайно важна в горнодобывающей промышленности и решению ее было посвящено много экспериментальных и теоретических работ. [c.450]

Натяжение ткани камеры. Максимальное натяжение ткани камеры устанавливают в условиях одновременного действия избыточного давления в камере р и нагрузки О, равной водоизмещению изделия. Наибольшие изгибающие нагрузки камера воспринимает, опираясь на гребни волн средней частью днища или попадая между гребнями. В последнем случае камеру рассматривают как балку, нагруженную равномерно распределенной силой С, с расстоянием между опорами, равным /з диаметра (рис. 5.5). Наибольший изгибающий момент от силы О, действующий в сечении А—А, вычисляют так [c.126]

Открытые форсунки. Конструктивно наиболее просты открытые форсунки. Они представляют собой насадок на конце трубопровода высокого давления с дросселирующим выходным сечением в виде распылителя с одним или несколькими сопловыми отверстиями. Число, диаметр, расположение и направление сопловых отверстий позволяют создавать желаемое распределение топлива в камере сгорания. [c.235]

Впрыскивание затрудняется, а равномерное распределение топлива в камере сжатия усложняется при высоком давлении воздуха (до 30—40 кгс/см ), нагретого до температуры 450— 700° С. Время, отводимое на впрыскивание топлива, очень мало. Впрыскивание начинается за 15—30° до подхода поршня к в. м.т. и продолжается в течение времени, необходимого для поворота коленчатого вала на 15—20°. [c.153]

Струи топлива вытекают из распыливающих отверстий форсунки с большой скоростью и распадаются на мелкие капли. Размеры капель в струе (факеле распыливания) неодинаковы. В средней части факела находятся более крупные капли, а в наружных частях — более мелкие. По мере увеличения давления впрыскивания размеры капель быстро уменьшаются. Чем равномернее распределены частицы топлива в объеме камеры сгорания, тем лучше протекает процесс сгорания. Придавая днищу порщня соответствующую конфигурацию, способствуют более равномерному распределению топлива в камере сгорания. [c.155]

Смесеобразование включает ряд физических процессов дробление струи на капли (распыливание), нагревание и испарение топлива и его распределение по камере сгорания. Большинство этих процессов протекает одновременно. Нагревание и испарение топлива осуществляются за счет тепловой энергии газового заряда, параметры которого к концу хода сжатия при работе двигателя без наддува характеризуются следующими величинами давление 3,5 5,5 МПа, температура 700—900 К. Плотность воздуха в камере сгорания дизеля, работающего без наддува, превышает плотность окружающей среды в 12—14 раз. После начала видимого сгорания температура и давление в камере возрастают, что резко ускоряет процессы нагревания и испарения капель. [c.311]

Подвижная часть реле выполнена в виде и1тока с тремя мембранами, причем средняя мембрана имеет диаметр, больший диаметров двух других мембран, В зависимости от распределения давления в камерах реле, мембраны прогибаются в ту или иную сторону и подвижный шток, перемещаясь, закрывает верхний или нижний каналы. Для выполнения операци повтореиия первая линия связи, обозначенная кружком с точкой, присоединяется к напорной линии, вторая линия связи, обозначенная стрелкой, соединяется с атмосферой, а третья линия является выходом. Для выполнения операции повторения вход и выход, напорная линия и атмосфера соединяются с реле так, как это указано на рис. 29.3, г. Если нет давления в полости, соединенной со входом, [c.607]

Примером логического пневматического элемента второй группы может служить мембранное реле универсальной системы элементов промышленной пневмоавтоматики (сокращенно УСЭППА). Это реле (рис. 136,(3) имеет четыре разобщенные камеры, одна из которых (отмечена штриховкой) находится под давлением местного источника сжатого воздуха, которое меньше давления в напорной линии. Подвижная часть реле выполнена в виде штока, жестко соединенного с тремя мембранами, причем средняя мембрана имеет больший диаметр. Мембраны прогибаются в ту или иную сторону в зависимости от распределения давлений в камерах реле, к подвижный шток, перемещаясь закрывает или верхний канал, или нижний. [c.247]

На рис. 2.24 показана схема конструкции вихревой трубы с дополнительным потоком, а на рис. 2.25-2.27 — результаты продувок в виде зависимостей безразмерной относительной эффективности 0 и адиабатного КПД процесса энергоразаеления от режимных и геометрических параметров. Для увеличения радиального градиента давления и повышения эффективности процесса энергоразделения дроссельное устройство было выполнено в виде щелевого диффузора. При прочих равных условиях определяет распределение давления внутри камеры энергоразделения. Опыты показали, что относительная величина этой щели, обеспечивающая максимальную холодопроизводительность вихревой трубы, близка к 0,01. Проверка этой рекомендации при различных давлениях подтвердила этот вывод. [c.85]

Исследования проводили на образцах в виде пластинок ориентации [111], полученных выпиливанием и шлифованием из природных кристаллов, а также на сколах алмазов. Все образцы принадлежали к типу 1а, G содержанием азота 5 10 —3 10 см . Используемые образцы были достаточно совершенны, имели зональное распределение азота, плотность дислокаций составляла не более 10 Эксперименты по деформации алмаза в области его стабильности проводили в камерах типа наковальни с лункой сферической и тороидальной формы. Образцы размещали внутри цилиндрического нагревателя параллельно его образующей в зонах максимального градиента касательных напряжений. В качестве упруго-пластической среды, передающей давление и одновременно являющейся химически инертной по отношению к алмазу, использовали технический карбонитрид бора. Градуировка давления в камерах выполнялась по общепринятой методике [И], а температуры — с помощью термопары ПП-1 и по температуре плавления платины (2050° С) при давлении 50 кбар. Время выдержки при Т = onst и р onst составляло 1—10 мин, времена нагрева и нагружения 5—10 мин, скорость охлаждения равна 200 град сек. Образцы до и после деформации изучали методами рентгенографии и оптической микроскопии. [c.151]

На фиг. 53 представлен вертикальный насос крупного размера для водопровода. Для уравновешивания осевого давления и части веса ротора насос снабжён камерJЙ, расположенной за колесом и соединённой со всасыванием двумя трубами. Во избежание прогиба вала при частичных нагрузках в связи с неравномерностью распределения давления в спиральной камере по окружности колеса вал насоса выполнен весьма солидным. [c.368]

Особый интерес представляет анализ влияния на распределение статического давления вдоль проточной части камеры смешения Рк (особенно вблизи горла диффузора) геометрического воздействия, одной из характеристик которого служит относительная плош,адь горла диффузора = F . с. кр, где F , д — площадь горла диффузора Fa. с. кр — площадь критического сечения парового сопла. При анализе целесообразно пользоваться относительным статическим давлением р . При его расчете в качестве масштаба применяется давление насыщения, соответствующее температуре жидкости на выходе из конденсирующего инжектора Тем- Это давление характеризует некоторым образом уровень давления в камере смешения и принимается в качестве расчетного Ркрасч- Локальные значения могут отличаться не только от рк расч = Ps (Тем), но И ОТ местных значений в меру суммарного воздействия на предшествующем участке канала. [c.126]

Одна из средних термопар является измерительной, другая — контрольной. По ее показаниям и по показаниям концевых термопар контролируется равномерность распределения температуры по длине образца. Спаи и электроды термопар закрепляются в отверстиях и каналах с помощью замазки из порошка, изготовленного из того же материала, что и сами опытные образцы. После заделки термопар образцы длительное время подвергаются сушке в сушильном шкафу. Опытные образцы имеют торцовую изоляцию 11 и 14. На внешней поверхности опытных образцов и защитной торцовой изоляции делается ряд продольных пазов для свободного доступа воздуха или гелия из газовой камеры, в которую помещается электрическая печь вместе с опытными образцами. Газовая камера представляет собой цилиндрический кожух, верхняя крышка которого является съемной. После установки в ней цечи крышка герметически закрывается. К газовой камере присоединяются вакуумная установка и баллон с гелием. Измерение избыточного давления в камере осуществляется образцовым манометром остаточное давление при разрежении измеряется с помощью манометрической лампы и вакуумметра. [c.104]

При давлении до 50 кПсм успешно применяются реверсивные машины с распределением, выполненным так, как показано на рис. 2.53, а, — с прорезью и без прорези. Величина перекрытия с для этих машин с расходом до 400 л мин находится в пределах 1—5 мм. Применение такого распределения при более р высоких давлениях сопряжено со значительным шумом. Наиболее бесшумная работа при всех давлениях р без каких-либо пиков достигается при применении распределительного диска, выполненного по рис. 2.53, б. В этом случае предусматривается, что поступление рабочей жидкости из камеры под поршнем в линию нагнетания начинается в момент окончания всасывания и происходит через прорезь, расчет которой основывается на уравнении (2.234). При этом нарастание давления в камере происходит наиболее плавно (показано на рис. 2.58 кривой 5). Такая же прорезь предусматривается при переходе камеры из полости нагнетания [c.193]

Местонахождение точки с Av = 0 зависит от распределения капель по размерам, подвода тепла к ним, летучести жидкости, скорости газа, распределений расходонапряженности и соотношения компонентов и давления в камере [22]. Чем ближе точка с Ди = 0 к смесительной головке, тем менее устойчива камера сгорания. Перемещению чувствительной к колебаниям зоны в направлении смесительной головки способствуют следующие условия [68, 79] уменьшение диаметра форсуночных отверстий/ скорости впрыска, степени сужения камеры повышение темпе- 1 ратуры компонентов наличие поперечных потоков повышение J равномерности распределения расходонапряженности и соотно-шения компонентов. По мере того как точка с Av = 0 приближа- ется к смесительной головке, возрастает выделение энергии в локальной зоне вблизи головки, что способствует возникнове-нию неустойчивости. Поперечные колебания у смесительной головки по амплитуде могут в 20 раз превосходить средний уровень внутрикамерного давления [22]. Волны могут вызывать срыв жидкости с отдельных капель, что интенсифицирует подвод энергии, способствуя поддержанию колебаний. Так как процессы срыва жидкости с поверхности и дробления капель зависят от величины капель, может существовать критический размер, определяющий возникновение неустойчивости. При высоких Av степень распыления топлива менее чувствительна к пульсациям давления. [c.176]

Следовательно, влеичина 1/ал- является мерой дисперсии распределения. Обычно дисперсия не зависит от объема выборки, поэтому йщах будет возрастать как логарифм объема выборки. При неограниченном увеличении числа наблюдений N или времени работы t, величина Ятах будет стремиться к определенному значению Лпр, определяемому энергетикой данного динамического процесса. Например, предельная величина пика давления в камере сгорания двигателя, возникающего из-за флуктуаций расходов компонентов топлива, лимитируется величиной этих флуктуаций, которые в свою очередь ограничены предельной мощностью тур-бонасосного агрегата и т. п. [c.71]

Индексам 1, 2, 3 на этом рисунке соответствуют распределения предельных значений п, рц и km. 4, 5 — радиусы-векторы при максимально возможных градиентах одновременного изменения всех трех параметров в областях их наиболее опасных комбинаций, т. е. при увеличении л И km, форсировании и дросселировании давления в камере сгорания. Этому соответствуют области наибольшей кривизны эквивероятностной поверхности 6, являющейся границей работоспособности двигателя при изменении Рк, п, кт, оцененной с вероятностью Р и доверительной вероятностью Y, требуемыми ТЗ. Как видно из рис. 4.37, для построения этой граничной поверхности в областях наиболее опасных комбинаций Рк, п, необходимо испытать всего 18 двигателей, т. е. всего на 3 больше, чем для случая двух параметров рк и [c.121]

Таким методом можно определить распределение давлений и при более сложных соединениях камер. Например, при наличии не двух, а трех узлов типа два дросселя различного проходного сечения или типа п дросселей равного проходного сечения обозначаем давление в камере между вторым и третьим по потоку узлами р и задаемся несколькими значениями р . Для каждого из заданных р рассчитываем отдельно О для третьего узла и указанным выше способом для двухузловой системы, предшествующей данной камере. Затем тем же графическим построением, которое использовалось для двухузловой системы, определяем истинные значения pj и О. [c.289]

При большой скорости га.чов в рабочей камере печи действительное давление в камере может значительно отличаться от вьгаислепного, так как к статическому давлению на стенку камеры прибавится динамическое воздействие движуш,егося газового потока. Это особенно необходимо учитывать при работе печей на газе, мазуте или пылевидном топливе , когда под действием струй, выходяш их с большой скоростью из горелок (форсунок), создается энергичная циркуляция печных газов, что лишает возможности теоретически определить распределение давлений в рабочей камере печи. [c.105]

Плазменная сварка в вакууме полым неплавящимся катодом (рис. 6.10). В качестве источника теплоты используется дуговой разряд с полым катодом (ДРПК). Сварка осуществляется стабильно в диапазоне давления в камере 1... 1 10 Па при расходе через полость катода аргона 1...2 мг/с (2...4 л/ч). При этом эффективный КПД составляет 0,8...0,85. Возможность регулирования процесса эффективной мощностью и распределением плотности теплового потока в пятне нагрева за счет изменения тока разряда, длины дугового промежутка, подачи аргона через полый катод и воздействия аксиального магнитного поля позволяет получать высококачественные сварные соединения тугоплавких и химически активных [c.413]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...