Характеристики пневматических камер

Допущения, принимаемые при расчете характеристик пневматических камер [c.269]

Анализ формул, приведенных в 23, приводит к заключению, что изменение разности давлений до и после дросселя на 10 жж вод. ст. (при работе с нормальным абсолютным давлением окружающей среды), помимо непосредственного влияния на расход воздуха через дроссель, вызывает следующее изменение расхода в связи с непостоянством плотности воздуха для турбулентных дросселей на 0,1% и для ламинарных дросселей на 0,05%. В связи со столь малым влиянием изменения плотности воздуха на величину расхода для дросселей пневматических камер, работающих с малыми перепадами давлений, можно принимать обычно плотность воздуха постоянной. Однако при изменении относительных избыточных давлений в более широких пределах влияние изменения плотности на характеристики пневматических камер уже должно учитываться. [c.270]

На характеристики пневматических камер могут влиять условия теплообмена со стенками. Предельными, как уже было отмечено, являются условия, при которых процесс изменения состояния воздуха адиабатический или изотермический. Если не имеется точных данных о характеристиках теплообмена, можно вести расчет применительно к тому или другому предельному случаю, или же принимать средние значения расчетных величин. Для оценки возможных погрешностей нужно для камер, работающих в различных условиях, располагать характеристиками, отвечающими этим двум предельным случаям. Для непроточных камер, работающих при различных диапазонах изменения давлений, в дальнейшем сравниваются те и другие характеристики. Для проточных камер при условии, что скорости течения до и после каждого из дросселей одинаковы (в частном случае они могут быть пренебрежимо малыми) и при условии равномерного распределения давлений в камере в отсутствие теплообмена с внешней средой температура в камере должна быть такой же, как и во внешних полостях, с которыми она соединена дросселями. Это следует из уравнения энергии (см. 52). [c.273]

Характеристики пневматических камер с ламинарными дросселями [c.274]

Характеристики пневматических камер как элементов вычислительных устройств пневмоники [c.315]

Пневматические камеры — сумматоры давлений выполнение с помощью пневматических камер операции смещения уровня давлений. При описании пневматических камер как элементов пневмоники в главе П1 уже упоминалось о камерах —сумматорах давлений и камерах —преобразователях дискретных сигналов в эквивалентные им непрерывные сигналы. Описанию и исследованию характеристик пневматических камер этих типов ранее был посвящен ряд работ [12, 16, 18, 19, 21, 22, 28, 49]. [c.315]

Выясним, как влияет диапазон изменения давлений и связанного с ним изменения плотности воздуха на характеристики пневматической камеры как сумматора давлений. [c.317]

Характеристики пневматических камер и струйных усилителей как элементов, с помощью которых на потоках воздуха выполняются основные линейные вычислительные операции. Реализация рассматриваемых здесь операций основана на использовании пневматических камер с ламинарными дросселями в качестве сумматоров давлений. [c.320]

Исследование вопроса о линеаризации характеристик пневматических камер, которому был посвящен 32, а ранее — один из разделов работы [16] ), привело к заключению о возможности изменения величины постоянной времени пневматической камеры лишь за счет изменения диапазона рабочих давлений при неизменных проходных сечениях дросселей и при постоянном объеме камеры. [c.338]

Для ряда приложений существенны характеристики пневматических камер как фильтров гармоник. Этот вопрос является важным во всех случаях, когда ставится задача получения колебаний давления воздуха, имеющих определенную форму он важен и с точки зрения возможности устранения помех, накладывающихся на полезные сигналы, передающиеся в системах пневмоники. [c.341]

Эти результаты могут быть получены и в случае линеаризации характеристик пневматических камер с турбулентными [c.343]

Давление h в измерительной камере отсчитываемое по показывающему прибору 5, служит мерой изменения размера контролируемой детали 3. Зависимость h (z) является характеристикой пневматической системы с эжекторным соплом (рис. 42,6). [c.86]

О. В. Балакшин. Исследование статических и динамических характеристик проточной камеры с учетом площади ее поперечного сечения, формы и теплообмена сопел. Сб. Автоматизация исследований динамических процессов электромеханических и пневматических устройств . Наука , 1971. [c.266]

Определение статических характеристик пневматических преобразователей по безразмерной характеристике давления проточной камеры [c.138]

Определение статических характеристик пневматических преобразователей по безразмерной характеристике давления проточной камеры, Балакшин О. Б., Морозова. В. Сб. Моделирование задач машиноведения на ЭВМ . М., Наука , 1976. [c.221]

В качестве упругих элементов используются листовые рессоры, спиральные пружины, торсионы и пневматические камеры. Основной и достаточно полной характеристикой упругого элемента независимо от его типа и конструкции считается жесткость или ход подвески. У современных полноприводных автомобилей статический ход подвески (деформация упругого элемента под действием статической нагрузки от полной массы) стремятся сделать примерно одинаковым для подвесок различного типа (85...100 мм), а динамический ход, т. е. возможность дополнительного деформирования упругого элемента под действием динамических нагрузок, таким же или несколько большим (табл. 27). [c.109]

Показанная на рис. 5.2, г пневматическая камера с дросселями, у которых расходная характеристика линейна, выполняет функции сумматора непрерывно изменяющихся давлений давление рк, создающееся в камере, пропорционально сумме давлений р1,и Р1,2, Р1.3,. . р1,п перед дросселями. На рис. 5.2, с показана пневматическая камера / этого типа, соединенная с построенным на струйных элементах усилителем 2 н замкнутая обратной связью 3. При соответствующим образом выбранных характеристиках данное устройство представляет собой решающий [c.48]

Исходные предпосылки. При заданном расстоянии /г от выходной кромки сопла до входного сечения приемного канала в последнем создается наибольшее давление тогда, когда он расположен соосно с соплом и когда минимальна (теоретически сводится к точке) площадь его сечения. При этом предполагается, что отсутствует проток воздуха по каналу, как это, например, имеет место при подключении к нему непроточной пневматической камеры, показанной на рис. 9.1, а. В этих условиях давление, которое создается в приемном канале струйного элемента, а соответственно и в присоединенной к нему камере, определяется исключительно характеристиками струи, вытекающей из сопла. [c.85]

В заключение отметим еще один из результатов, полученных при этих исследованиях. Опыты показали, что с увеличением температуры окружающей среды на 10° С частота колебаний возрастает на 1%, а амплитуда колебаний в камере на столько же уменьшается. Эти данные были получены для аэродинамического генератора колебаний с / = 3 мм, ф,1 . = 7,5°, с о = з=1 мм, б/о=0,2 мм, б/з=0,2 мм, Ах = 0 при работе его с Ро=1 кГ/см и с ро=250 мм вод. ст. Используя рассматриваемые в 28 уравнения, описывающие процессы заполнения и опустошения пневматической камеры, и учитывая характеристики пристенного пограничного слоя (см. 53), можно проанализировать указанное выше влияние температуры на работу аэродинамического генератора колебаний и указать пути к усилению этого влияния, если оно представляется практически целесообразным, или же, наоборот, к его компенсации, если нужно, чтобы частота колебаний сохраняла при изменении температуры неизменное значение. Не рассматривая здесь подробно характеристики изменения частоты колебаний в функции от температуры, приведем лишь некоторые данные, относящиеся к этому вопросу. Из уравнений заполнения и опустошения пневматических камер с турбулентными дросселями, которые выводятся в дальнейшем, следует, что для изменения давления в камере на заданную величину при прочих равных условиях нужно время, значение которого обратно пропорционально корню квадратному из абсолютной температуры. При этом в случае неизменного объема камеры и [c.166]

В принципе для расчета пневматических камер должна ис пользоваться полная система уравнений газовой динамики, рассматриваемых в приложении к книге (см. 52). К ним должны быть добавлены дифференциальные уравнения процессов теплопередачи для стенок камеры, для дросселей и др. Однако решение такой системы уравнений в общем виде представляет сложную задачу. Вместе с тем в большинстве практически важных случаев достаточно удовлетворительное соответствие с опытом дают рассматриваемые далее расчеты, основанные на принятии ряда упрощающих допущений. Правомочность некоторых из них выясняется путем сравнения расчетных характеристик с опытными. В других случаях оказалось эффективным проведение расчетов при различных исходных гипотезах и сравнение между собой получаемых результатов. [c.269]

Второе из указанных допущений, связанное с принятием для неустановившихся режимов работы пневматических камер тех же расходных характеристик дросселей, что и при стационарных [c.272]

Остановимся далее на вопросе изменения давлений в камерах. Рассмотрим проточную пневматическую камеру. Из входного дросселя воздух вытекает в виде струи, распространяющейся во внутреннем пространстве камеры. Для свободной турбулентной струи, вытекающей из канала круглого сечения, согласно данным 7, на расстоянии 50 диаметров от входного сечения канала скоростной напор на оси струи составляет уже меньше 2% от скоростного напора в начальном ее сечении. Благодаря влиянию стенок камеры затухание скорости течения в струе происходит еще на меньших расстояниях от входного сечения канала. Для камер с относительно большими размерами при соответствующем выборе места расположения выходного дросселя можно обычно считать, что давление является единым для всех точек камеры. Однако характеристики малых междроссельных камер уже во многом зависят от изменения давления внутри камеры. [c.273]

Специфическими являются вопросы линеаризации характеристик турбулентных дросселей непроточных пневматических камер. Это определяется тем, что в исходной точке расходной характеристики, отвечающей статическим условиям, тангенс угла наклона касательной равен бесконечности, и линеаризация данной характеристики обычными методами невозможна. Однако последнее, как показывается в дальнейшем, не служит препятствием для исследования в линейном приближении систем, в которых наряду с проточными камерами имеются и камеры указанного типа. [c.274]

Получим далее уравнение изменения давления в непроточной пневматической камере, ламинарный дроссель которой также имеет линейную расходную характеристику. [c.276]

По экспериментальной характеристике pi/pi, o==f(0 коэффициент Тл , называемый в данном случае постоянной времени пневматической камеры, определяется как отрезок на оси /, отсекаемый касательной, проведенной к характеристике в точке ее, отвечающей /=0 по другому он определяется как время tes%, за которое величина pi/pi, о меняется на 63% от полного диапазона ее изменения. Согласно рис. 27.1, в это время, за которое достигается значение pi/pi, о=1 —0,63 = 0,37. [c.277]

Статические характеристики проточных пневматических камер [c.284]

Однако точность выполнения операции суммирования зависит от того, в какой мере истинные характеристики расхода дросселей отвечают линейной характеристике. Из-за их нелинейности выполнение на потоках воздуха данной операции, являющейся основной для непрерывной вычислительной техники, становится невозможным при изменении рабочих избыточных давлений в пределах 0,2—1 кГ/см (принимавшихся ранее за стандартные для пневматических приборов промышленной пневмоавтоматики). При более низких избыточных давлениях питания, характерных для приборов струйной пневмоавтоматики промышленного назначения, становится возможной реализация с помощью пневматической камеры операции суммирования непрерывно изменяющихся давлений. [c.317]

Частным случаем пневматической камеры — сумматора является камера — элемент смещения уровня давлений. С помощью такой камеры положительные избыточные давления, изменяющиеся в функции от времени или в функции от других величин, смещаются на заданное значение в сторону их увеличения или уменьшения при этом получаемые давления могут быть положительными, избыточными над атмосферными, или отрицательными, меньшими атмосферного. Возможно также преобразование разрежения с постоянным для разных его значений смещением, в положительные избыточные давления [15, 17, 19]. Пневматическая камера — элемент смещения уровня представляет собой сумматор давлений с двумя входными дросселями, к одному из которых, как показано на рис. 33.2, а, подводится давление р, уровень которого должен быть изменен, а на входе в другой дроссель создается постоянное избыточное давление р или постоянное разрежение, которыми определяется величина смещения. Действие камеры-элемен-та смещения уровня иллюстрируется рис. 33.2, б, на котором показаны исходная характеристика I изменения р в функции от времени I и характеристики 2 и 3, получаемые соответственно при рс>0 и при Рс<0. [c.320]

Залманзон Л. А., Характеристики пневматических камер с настроечным дросселем, в сб. Приборы и устройства струйной техники пневмоника), ч. II , Ленинградская организация о-ва Знание , ЛДНТП, 1968. [c.500]

Предложен метод построения статических характеристик пневматических преобразователей, использующий свойство инвариантности безразмерной характеристики давления проточной камеры по отношению к особенностям конструкции дросселей и наличию обратных связей. Иллюстраций 4. Библ. 3 иазв. [c.221]

Изделия для оснащения движущихся устройств. Шины состоят из покрышек и камер, а для колес с плоскими разборными ободами также и флепов (ободных лент). Эксплуатационные характеристики пневматических шин приведены в ГОСТах 4754-64, 5513-64, 8430-57, 4750-63, 5652-62, 7463-61 и 10668-63. [c.396]

К элементам пневмоники относятся не только струйные элементы, но также и рассматриваемые в гл. VIII—XI пневматические дроссели (сопротивления) и камеры (емкости). Они и ранее применялись в приборах пневмоавтоматики, однако роль их в технике автоматического управления резко возросла с созданием пневмоники с использованием характеристик этих элементов связано, в частности, выполнение на потоках воздуха различных непрерывных вычислительных операций. Разработка теории пневматических дросселей и камер, так же как и изучение характеристик струйных элементов, имеет двоякое значение. Результаты исследований используются для решения задач, возникающих при применении уже построенных элементов и устройств. Вместе с тем выяснение особенностей изучаемых процессов обычно служит основой и для поиска новых решений. Последнее может быть проиллюстрировано рядом примеров, рассматриваемых в книге исследование различных режимов течения в пневматических проточных камерах привело к установлению принципа пропорционального редуцирования давлений, использующегося сейчас в ряде приборов автоматического управления изучение характеристик заполнения и опустошения пневматических камер с дросселями различных типов показало, что при определенных условиях возможно изменение постоянной времени камеры тогда, когда остаются неизменными ее объем и проходные сечения дросселей, что также представляется важным для ряда приложений, и т. д. [c.13]

Применяются также пневматические камеры по типу показанной на рис. 5.2, г, отличающиеся, однако, тем, что в них используются группы дросселей с различными количествами элементарных дросселей в каждой группе (сотовые дроссели). Величина суммарной площади проходного сечения каждой группы подбирается в соответствии с весом разряда двоичного кода расходные характеристики всех дросселей такой камеры линейные. При создании или снятии давлений заданного уровня на входах в группы дросселей (в соответствии с численными значениями разрядов заданного двоичного числа) изменяются величины давления в камере, отвечающие цифрювым их эквивалентам. [c.50]

Проведенный анализ влияния сжимаемости воздуха на погрешности работы пневматической камеры с ламинарными дросселями — сумматора подтверждает заключение о необходимости работы с целью повышения точности при малых величинах Ро — Рг- Например, для случая, представленного на рис. 33.1,6 характеристикой б1=ф(ро — Рг) для рг=0, при ро 0,05 кГ1см погрешность, обусловленная влиянием сжимаемости, не превышает 1%. В случае, если не представляется возможным переход на малые давления, то тот же эффект может быть получен путем повышения величины рг при сохранении данного диапазона Ро — Рг согласно характеристикам, приведенным на рис. 33.1, б при Р2 = 0,5 кГ см , величины 61 уменьшаются более чем в три раза по сравнению со значениями 61 при тех же ро—рг для Р2=0. [c.319]

Пусть исходная характеристика усилителя соответствует изображенной на рис. 33.3, г сплошной линией. Чтобы использовать линейный ее участок, нужно, чтобы точка Ри была совмещена с точкой Рк=0. Это может быть выполнено смещением всей характеристики параллельно оси абсцисс (или, что то же, смещением оси ординат, при котором последняя располагается, как показано на рис. 33.3, г штрих-пунктирной линией). В некоторых случаях за начальную точку характеристики принимается значение ркФО, отличное от указанного ранее, и тогда вся характеристика должна быть смещена параллельно оси абсцисс в некоторое другое положение, например должна быть расположена, как показано на рис. 33.3, г пунктирной линией, причем начальной точкой характеристики является точка p z. Изменение давлений по всей шкале на постоянную величину производится с помощью пневматической камеры-элемента смещения уровня, описанной в п. 1 33 к одному из входов камеры подводится преобразуемое входное давление, а к другому — постоянное давление настройки рс- В результате получается изме-нение значений Рк на заданную постоянную величину. Для рассматриваемой камеры-элемента смещения уровня давлений, соединяемой с усилителем, не имеют значения соображения о погрешностях, вносимых включением в схему выходного дросселя (высказанные ранее в отношении камеры-сумматора давлений), так как в данном случае существенно лишь одно значение входного давления, отвечающее рабочему участку характеристики усилителя, который близок к вертикали. [c.322]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...