Течение плоское радиальное

Задача о течении плоской пленки в радиальном направлении идентична рассмотренной в 4.2 для гравитационной пленки. Един- [c.351]

Изучение явлений, происходящих в таких процессах, связано с разработкой методов решения задач нестационарного пластического течения листового металла. Некоторые из таких методов изложены в [1 ]. Для них характерны предположение о радиальном течении плоского фланца в виде кольцевой пластинки и использование лагранжевой переменной. Для определения напряженного и деформированного состояний используют шаговый метод. Метод конечных элементов для решения такого типа задач предложен в [2]. [c.89]

В качестве примера применения предложенного метода расчета рассмотрим процесс деформирования участка 1 в виде плоского кольцевого фланца при осесимметричной вытяжке. Течение считаем радиальным, т. е. а материал, подчиняющимся условию текучести Мизеса. Введем полярную систему координат г, б с центром на оси симметрии фланца. В этом случае имеем [c.94]

Рассмотрим решение двумерной задачи прессования круглого прутка в жесткой конической матрице, основанное на исследовании течения материала в коническом канале, проведенном В. В. Соколовским [121 ]. В этом решении предполагается, что течение является радиальным и используется модель нелинейно-вязкого т-ела. Уравнение состояния для этого случая следует из уравнения (2.100) при = О, tUi т. Тогда начальный участок кривой ползучести — прямая линия. Так же, как и для плоской задачи (см. 38), В. В. Соколовским показано, что и для осесимметричной задачи решение ее сводится к интегрированию [c.150]

Если отсутствие ускорения потока на выходе из сопла не ст- ь-важно, но необходимо условие параллельности стенок на выходе, то можно в качестве начального распределения давления (скорости) брать распределение, составленное из двух частей, например, из (4.3) и распределения, отвечающего сверхзвуковому плоскому радиальному течению. Но в любом случае при выборе выгодного сечения следует учитывать и влияние пограничного слоя, если не-делается поправка контура. [c.162]

Плоское радиальное течение пластической массы [c.467]

Плоское течение в сходящихся каналах формы плоского клина может быть получено без большого труда. Решение этих задач в предположении, что течение является радиальным, допускает замкнутую форму или сводится к обыкновенным нелинейным дифференциальным уравнениям. [c.467]

Связь прямолинейно-параллельного и плоско-радиального течений. За исходный поток примем простейший вид прямолинейно-параллельного течения [c.125]

Соотношение Дюпюи - уравнение притока в случае плоско-радиального течения по закону Дарси. [c.138]

С другой стороны, приближения уравнения (5) к правильной величине распределения давления у основания системы могут считаться в действительности достаточно близкими, чтобы показать отсутствие случайности в применении более точной формулы для величины расхода (уравнение 7), тогда как в теории Дюпюи-Форхгеймера случайность имеет место без всякого сомнения. На основании наблюдения, что применение указанной приближенной теории при выводе уравнений (3) и (7) для величины расхода при линейном и радиальном гравитационных течениях является по существу тождественным обобщенной теореме,, выведенной в гл. IV, п. 5 для расхода при плоском радиальном течении с произвольно выбранным распределением давления на круговых контурах, можно предложить более простой и все же удовлетворительный с физической стороны метод для вывода уравнений (3) и (7). [c.316]

При условии, что движение жидкости осуществляется в пределах всей мощности пласта — от его подошвы до кровли, — рассматриваемое течение ее может быть названо плоско-радиальным. [c.54]

Как подсчитать упругий запас, который извлекается из пласта к концу процесса перераспределения давления при плоско-радиальном течении жидкости, если режим пласта упруго-водонапорный [c.297]

При и = О получаем решение задачи о плоско-радиальном течении жидкости с постоянным дебитом Q . Если и = 1, 2, 3..., имеем сток с дебитом, пропорциональным [c.301]

При увеличении тока возникает гидродинамическое течение со скоростями, значительно превышающими скорости, обусловленные естественной конвекцией. Течение газа сильноточных дуг направлено обычно от стержневого катода к плоскому аноду и называется катодной струей. Газовый поток входит в зону W-дуги в районе катода и уходит в радиальном направлении вблизи анода (рис. 2.29). [c.76]

Можно было бы показать, что для диффузора, образованного двумя плоскими стенками, существует точное решение полных уравнений Навье—Стокса [7). Из него вытекает, что безотрывное (чисто радиальное) течение в таком диффузоре может существовать только при числах Рейнольдса, удовлетворяющих условию [c.386]

Этим условием ограничивается область относительно малых чисел Рейнольдса. Кроме того, решение относится к теоретическому случаю чисто плоского потока (отсутствие торцовых стенок). В реальных случаях чаще всего приходится считаться с наличием отрывов. Если вблизи входного сечения диффузора обеспечено чисто радиальное течение с равномерным распределением скоростей, то по мере продвижения потока на боковых стенках нарастают пограничные слои. В случаях, когда угол раскрытия диффузора велик и не произошло смыкания пограничных слоев, во внешнем потоке происходит нарастание давления, при-386 [c.386]

В качестве еще одного примера рассмотрим циркуляционное течение так называется плоское течение, обусловливаемое одиночным вихревым шнуром, ось которого совпадает с осью, перпендикулярной к плоскости течения. Поскольку шнур одиночный и течение во всей области потенциальное, то циркуляция одинакова на любом расстоянии от шнура. Линиями тока в этом случае будут окружности, скорость направлена по касательным к окружностям (рис. 51), а ее радиальная составляющая равна нулю, т. е. [c.89]

Меж ду двумя круглыми параллельными плоскими диаметром D =1,0 м имеет место радиальное течение, между пластинами S = 0,j j . Жидкость в количестве Q = [c.45]

Плоскими, как это уже указывалось, называются потоки, имеющие в параллельно расположенных плоскостях одинаковое распределение скоростей. Живые сечения таких потоков — цилиндрические поверхности. Следы этих поверхностей образуют на рассматриваемых плоскостях одинаковые линии равного потенциала. Расход жидкости д на единицу расстояния между плоскостями называется удельным расходом. Считая, что скорости вдоль концентрических окружностей одинаковы, получим для расхода жидкости д = 2пг-1ю, где ш — радиальная скорость. Если скорость направлена от центра концентрических окружностей, течение называется источником если скорость направлена к центру — стоком. [c.139]

Полагая приближенно течение в зазоре только радиальным, воспользуемся дня решения задачи уравнением (8-17) для плоской щели. Будем иметь [c.218]

На рис. 6.7 отчетливо видно, что центральный радиальный ток смещен относительно центра, а не располагается симметрично относительно оси как ЭЮ предполагается, например, в [68]. Это смещение является следствием вьшолнения закона сохранения импульсов. Фотографии и визуальные наблюдения на плоской модели показывают, что при увеличении числа оборотов пластины ширина вторичного потока возрастает, в то время как смешение точки встречи двух вторичных потоков относительно оси у h VI эффективная глубина проникновения вторичного потока в ядро основного потока /з изменяются мало. Исследования полей скоростей в трубе со скрученной лентой и наблюдение вторичных потоков на плоской модели убеждают в том, что вторичные течения у стенки трубы, в отличие от предположения [68], практически отсутствуют. Если учесть, что в термическое сопротивление пограничного слоя вносит небольшой вклад слой жидкости, расположенный вблизи стенки трубы, то можно сделать вьшод, что вторичные течения не играют существенной роли в теплообмене и ими можно пренебречь при построении схемы расчета теплообмена. [c.122]

Расчеты радиального распределения составляющих скорости [131] подтверждают изменение структуры потока в зоне возвратных течений. Вблизи входного сечения (z = 0,018) составляющие Яв уменьшаются к периферийному обводу, а осевые составляющие практически не меняются (рис. 5.14). Однако в зоне возвратных течений (2 = 0,982) поля составляющих скоростей резко меняются в прикорневой отрывной зоне фиксируется уменьшение Яб1 и Хан, принимающих отрицательные значения вблизи корневого обвода, где течение направлено к входному сечению. Можно отметить, что значительное рассогласование скоростей пара и капель (ai = 25°, 2=155°) слабо влияет на радиальное распределение осевых составляющих скоростей несущей фазы (вариант 3). Этот результат совпадает с данными исследований плоских решеток (см. гл. 3) и объясняется интенсивным перемещением капель в поле центробежных сил к периферийному обводу. [c.175]

Упомянутые концентрические слои обычно не являются строго цилиндрическими. Однако поскольку в ступенях со сравнительно короткими лопатками отклонение рабочего вещества в радиальном направлении при течении его в проточной части ступени мало, а проектирование ступеней со сравнительно длинными лопатками в настоящее время выполняется с использованием условия радиального равновесия среды, то приближенно можно считать поверхности тока в основной части потока цилиндрическими. Тогда, развернув интересующее сечение (на том или ином радиусе) на плоскость, получают плоский поток через решетку профилей (рис. 1). Здесь имеются в виду ступени с цилиндрической проточной частью. [c.7]

Из сказанного выше следует, что в некоторых случаях, особенно для лопаток большой радиальной протяженности, использование в радиальных колесах гидротрансформаторов профилей осевых решеток нецелесообразно, так как условия течения жидкости в плоской и радиальной решетках различны. Это различие может привести к неблагоприятному перераспределению скоростей на обводах профиля и, как следствие, к увеличению потерь. При помощи конформного отображения можно по известным координатам профиля прямой решетки построить соответствующий ему профиль радиальной решетки. [c.65]

Митрохин В. Т., К задаче выравнивания плоского течения несжимаемой жидкости через вращающуюся решетку радиальных пластин. Известия АН СССР, ОТН, Механика н машиностроение, №. 5, 1960. [c.509]

Современные методы аэродинамического расчета ступени осевого компрессора основаны на анализе течения воздуха через элементарные ступени, расположенные на различных радиусах. Причем предполагается, что упомянутые элементарные ступени работают независимо друг от друга. Полагая, что течение воздуха происходит на концентрических поверхностях тока, близких к цилиндрическим, и что радиальная протяженность каждой элементарной ступени бесконечно мала, можно вместо осесимметричного течения рассматривать его развертку на плоскости, т. е. рассматривать течение жидкости через плоские решетки. [c.53]

Особое место среди автомодельных решений уравнения (21.16) занимают два простых решения плоско-параллельное нестационарное течение к мгновенно пущенной галерее при задании постоянного на ней давления и плоско-радиальный приток к мгновенно включенной с постоянным дебитом скважине. Автомодельность указанных задач отмечала еще Л. С. Лейбензоп [131]. Численное решение последней из них для уравнения (21.12) при 7 = 2 приведено в работе [14]. [c.219]

Рассматриваемое в этом параграфе плоское радиальное течение является простейшим частным случаем того точного решения дифференциальных уравнений движения вязкой жидкости, которое было впервые установлено Гамелем ) и затем обобщено Озееном 2) и Розенблаттом ). [c.146]

Если жидкость вытесняется из пласта через сток-галерею или сток-скважину, условимся принимать за координату произвольной точки пласта расстояние г до этой точки от 1) стока-галереи (для прямолинейно-параллельного потока), 2) центра контура стока-скважины-в основной плоскости фильтрации (для плоско-радиального потока) и 3) центра полусферического забоя стока-скважины (для сферически-радиального потока). На модели прямолинейнопараллельного потока, изображенной на рис. 13, расстояние г отсчитывается таким образом от поверхности ВВ С С. На рис. 14, а расстояние г берется от точки F, если за основную плоскость течения принята подстилающая плоскость пласта С. На рис. 15 расстояние г отсчитывается от точки О схода всех векторов скоростей фильтрации. [c.56]

Для повышения эффективности систем решеток расстояние между ними должно быть не меньше определенного значения. Действительно, если при излишне большом коэффициенте сопротивления каждой решетки они расположены слишком близко одна от другой, то течение жидкостц будет мало отличаться от течения, которое наблюдается в случае одиночной плоской решетки (рис. 3.11). Например, струя, набегающая по> центру на первую решетку с большим значением коэффициента р, как было показано, непосредственно за решеткой растекается радиально. Вследствие ограниченности расстояния между решетками струя не сможет изменить своего радиального течения и будет перетекать через-вторую решетку в том же направлении. Вся жидкость за второй решеткой, перетечет из центральной части сечения к стенкам аппарата (рис. 3.11, а). [c.88]

Случай течения. между параллельными пластинка.мп можно приближенно распространить и на задачу о радиальном течении в торцовом зазоре, образованном дву.мя плоски.мн диска.ми (рис. VIII —15). Определим расход жидкости в зазоре, если последний равен Ь, а [c.201]

Наиболее исследован установившийся поток через плоские решетки в слое постоянной толщины, называемый просто плоским установившимся потоком, соответствующим идеализированному течению в осевых или радиальных турбомашинах с цилиндрическими или плоскими осредненными поверхностями токов. Неустановившиеся потоки (которые ниже подробно не рассматриваются) изучены только в частных случаях плоского течения несжимаемой жидкости через врашающиеся круговые решетки, колеблющиеся решетки и двухрядные решетки с относительным движением рядов. [c.13]

Построенное решение справедливо в очаге деформации — в данном случае области, в которой соблюдается принятое выше предположение о радиальном течении материала в матрице. Очевидно, что очаг деформации ограничен двумя плоскостями матрицы и двумя поверхностями разрыва скоростей перемеш,ений на входе в матрицу и выходе из нее. Для определения поверхностей разрыва скоростей перемещений необходимо вначале изучить течение материала в контейнере и калибруюш,ем пояске. Поскольку оба эти течения описываются одинаковыми уравнениями, достаточно рассмотреть течение в контейнере. Предположим, что так же, как и в матрице, оно является установившимся, ламинарным и плоским, т. е. скорости перемещений в направлениях осей и z равны нулям Vy Vz = Ь, а скорость в направлении оси х не изменяется по этой оси Vx = = t i (у). Строго говоря, течение материала в контейнере является неустановившимся скорость Vx зависит от координаты л и положения пресс-шайбы. Из зависимостей скоростей деформаций от скоростей перемещений [66] [c.141]

В работе tl93] одномерные задачи прессования круглого прутка в конической матрице решены на основе уравнения состояния нелинейно-вязкого тела (2.98) в предположении радиального течения материала в матрице. Принят закон трения Кулона. В работе того же автора [27] решены одномерные задачи прессования полосы в условиях плоской деформации и круглого прутка через плоскую матрицу на основе уравнения состояния нелинейновязкого типа Пэккера-Шерби. [c.150]

Займемся дальнейшим развитием, нестационарной теории профиля с тем, чтобы приспособить ее к анализу обтекания вращающейся лопасти. Хотя основы теории уже излагались в предыдущих разделах, приложение ее к лопасти несущего винта требует учета целого ряда дополнительных факторов. Применение схемы несущей линии разделяет задачу расчета нестационарных аэродинамических нагрузок при пространственном обтекании на две части внутреннюю, в которой исследуются аэродинамические характеристики профиля, и внешнюю, состоящую из расчета индуктивных скоростей, создаваемых в сечении лопасти вихревым следом винта. Что касается внутренней задачи, то при стационарном обтекании плоского профиля аэродинамические нагрузки могут быть получены из эксперимента и представлены в виде табулированных зависимостей их от угла атаки и числа Маха. При нестационарном досрывном обтекании применимы результаты теории тонкого профиля. Решение внешней задачи затруднено тем, что система вихрей винта имеет весьма сложную конфигурацию. За каждой из вращающихся лопастей тянутся взаимодействующие винтовые вихревые поверхности, деформирующиеся в поле создаваемых ими индуктивных скоростей с возникновением областей сильной завихренности в виде концевых вихревых жгутов. Аналитическое определение индуктивной скорости на лопасти без весьма существенных упрощений модели вихревого следа (например, представления винта активным диском) оказывается невозможным. На практике неоднородное поле индуктивных скоростей определяют численными методами, подробно обсуждаемыми в гл. 13. Ввиду сказанного ниже не предполагается отыскивать зависимость между индуктивной скоростью и нагрузкой путем введения функции уменьшения подъемной силы. Напротив, сами индуктивные скорости являются фактором, учитываемым явно в нестационарной теории профиля. Для построения схемы несущей линии желательно, чтобы вычисление индуктивных скоростей производилось лишь в одной точке по хорде. Проведенное выше исследование обтекания профиля на основе схемы несущей линии указывает способ, который позволяет аппроксимировать нестационарные нагрузки с достаточно полным отображением влияния пелены вихрей. Применительно к лопасти достаточно рассмотреть лишь часть пелены, расположенную вблизи ее задней кромки. При построении нестационарной теории обтекания вращающейся лопасти надлежит учесть влияние обратного обтекания и радиального течения. Теоретические нагрузки должны быть скорректированы таким образом, чтобы они отражали влияние [c.480]

Пусть некоторое плоское движение задается секундным объемным расходом Q на единицу длины и физическими константами ц и р. Примерами таких течений могут быть радиальное течение в плоском конфузоре диффузоре) с прямолинейными стенками, линии сечения которых плоскостью движения пересекаются в источнике мощности Q, а кроме того разнообразные спирале- [c.375]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...