Угол раскрытия диффузора

Оо - угол раскрытия диффузора. [c.3]

Течение в расширяющемся канале (диффузоре) при отсутствии отрывов сопровождается возрастанием давления и замедлением течения, Рхли угол раскрытия диффузора мал, то мал и положительный градиент давления. Он может оказаться недостаточным для появления отрыва на заданной длине диффузора, и течение вязкой жидкости в таком канале сохраняется безотрывным (см. рис 6 30, а). [c.351]

Этим условием ограничивается область относительно малых чисел Рейнольдса. Кроме того, решение относится к теоретическому случаю чисто плоского потока (отсутствие торцовых стенок). В реальных случаях чаще всего приходится считаться с наличием отрывов. Если вблизи входного сечения диффузора обеспечено чисто радиальное течение с равномерным распределением скоростей, то по мере продвижения потока на боковых стенках нарастают пограничные слои. В случаях, когда угол раскрытия диффузора велик и не произошло смыкания пограничных слоев, во внешнем потоке происходит нарастание давления, при-386 [c.386]

Высоту диффузора на входе принимают на 2—6 мм больше длины рабочей лопатки 1 , угол раскрытия диффузора у = 10- - 12° высоту диффузора на выходе находят из уравнения неразрывности. Скорость потока на выходе из диффузора Сд = (0,5 0,6) Саа, где Сга = — осевая составляющая скорости за рабочим колесом. [c.249]

Угол раскрытия диффузора 2а = 6 10°. [c.122]

Если совершенно исключить подсос, полностью ограничив струю стенками (рис. 27), тогда масса потока в любом сечении канала А будет равняться начальной. При большой протяженности канала А и высокой начальной скорости истечения угол раскрытия струи за счет возврата будет порядка 18—20°. Центральный угол раскрытия диффузора, во избежание отрыва струи от стенки, как известно, берется в пределах 5—7°. [c.62]

Угол раскрытия диффузора а определяется из равенства [c.196]

Угол раскрытия диффузора с д = 6. .. 14°. [c.146]

Угол раскрытия диффузора сс° [c.301]

Угол раскрытия диффузора выполнять равным а = 15° [c.142]

В уравнениях (10-21) — (10-25) приняты следующие обозначения а — угол раскрытия диффузора (принимается в пределах от 5 до 8°) [c.200]

Течение в плоском диффузоре зависит от двух геометрических параметров (выбраны угол раскрытия диффузора ф и степень расширения п) и от числа Рей- [c.98]

При течении жидкости или газа с малыми скоростями через диффузор потери напора обусловлены двумя основными процессами потерями на трение по длине, увеличивающимися при уменьшении угла раскрытия диффузора и потерями на растекание потока и вихреобразование, уменьшающимися при уменьшении угла раскрытия. Поэтому для каждого отношения диаметров имеется оптимальный угол раскрытия диффузора, величина которого имеет порядок 6-8° (при этом i .w.=0,15-0.20). [c.140]

Эжектор имеет диффузор, применение которого значительно повышает к. п. д. эжектора. Угол раскрытия диффузора должен быть в пределах 6—7°, так как при угле раскрытия больше 10° происходит отрыв струи от стен и к. п. д. эжектора снижается. [c.57]

Угол раскрытия диффузора а определяется равенством tg [c.224]

Максимальное значение создаваемого диффузором разрежения достигается, когда в нем возникает развитый отрыв потока от стенок канала. Для исследованного диапазона параметров и типоразмеров диффузоров этому соответствует критический угол раскрытия диффузора [c.58]

Степень расширения и длина диффузора определяют средний угол раскрытия диффузора а, образованный отрезками прямых соединяющих крайние точки входного и выходного сечений плоского диффузора [c.602]

При определении оптимального угла раскрытия диффузора в случае больших дозвуковых скоростей следует учитывать, что ( увеличением числа М оптимальный угол раскрытия диффузора уменьшается ). [c.604]

Угол раскрытия диффузора 10 15 20 25 [c.397]

Диффузор — устройство для снижения скорости потока газа с целью создания необходимых условий для организации устойчивого процесса горения форсажного топлива. Он устанавливается, как правило, непосредственно за турбиной двигателя. Размеры выходного сечения и длина диффузора выбираются из условия понижения скорости потока газа за турбиной от 300. .. 400 до 100. .. 180 м/с. При этом должно быть достигнуто оптимальное сочетание величины гидравлических потерь, габаритных размеров и его массы. С уменьшением длины диффузора уменьшаются его масса и габаритные размеры, но возрастает угол раскрытия диффузора, вследствие чего повышаются гидравлические потери. [c.447]

Для снижения потерь в эжекторе необходимо принимать следующие параметры длину камеры смешения, равной 6-8 ее диаметров, угол раскрытия диффузора-7°30, отклонение оси сопла от оси камеры смещения-до 0,5°, срез сопла не должен доходить до камеры смешения на 3-5 калибров сопла. [c.220]

Ступенчатый диффузор. Принимаем оптимальный угол раскрытия на одну сторону 0/2 = 4°. Концевой диаметр диффузорной [c.201]

B. Выходной участок струйного элемента. Для уменьшения гидравлических потерь каналы на выходе струйного элемента выполняются в виде диффузоров. Как известно, оптимальный угол раскрытия плоского диффузора равен 10°. [c.295]

Принятые величины, ( корости воздуха на входе в камеру сгорания Wb = 45 м/с вторичного воздуха Шз = 50 м/с, на выходе из за-вихрителя Шф=Ш21 газа в пламенной Т1)убе Шг=10 м/с, на выходе из камеры сгорания анвых = 50 м/с. Коэффициент избытка первичного воздуха o ix = = 2,0 фронтового устройства ф = 1,0. Количество пламенных труб г = 6. Объемная теплонапряженность пламенной трубы (7 = 180 Вт/(м -Па), КПД Т1к. с = 0,97. Геометрические характеристики коэффициент с= 0,025 толщина степки пламенной трубы =" 0,002 м, экрана Sg = 0,003 м зазоры между экраном и прочным корпусом наружный Д = 0,03 м, внутренний Ав = 0,03 м угол установки лопаток завихрителя ср = 60° угол раскрытия диффузора 7 2ф отношения = 0,49 lд/d = 1,0. [c.265]

Как видим, угол раскрытия диффузора берется несколько большим, чем угол раскрытия ядра постоянной массы в свободной струе (3—4°), и отрыва струи не наблюдается. Это, по-видимому, объясняется влиянием стенок диффузора на величину угла раскрытия. Некоторое исключение составляет явление, известное в гидравлике под названием гидравлического прыж- [c.62]

Были приведены также опыты со вдувом в диффузоре ( фиг. 4) с углом раскрытия 8°. Хотя, как следует из рекомендаций, угол раскрытия диффузора был предотрывным, при =1, полученные в нем результаты по тепломассообмену при вдуве практически не отличаются от опытов в трубе. Как показали измерения, в этом случае за счет влияния вдува и неизотермичности, пограничный слой нарастает настолько интенсивно, что изменение скорости в ядре потока незначительно. В условиях этих опытов параметры градиента давления изменялись в пределах 2,5.10 - -ЛГ - 8,9.М" .2,5.10 - -/ 8.10 . [c.69]

Фокс и Клайн [45] исследовали три различных режима течения в диффузоре с криволинейными стенками при увеличении относительного расширения (или угла 20эфф) и сохранении постоянными условий потока на входе, длины центральной линии и ширины входного сечения (фиг. 21). Эффективный полный угол раскрытия диффузора 20ЭФФ вычисляется по формуле для степени расширения диффузора, равной I + 2 N W ) tg эфф. [c.185]

Из этих двух уравнений для dujdx вычисляется угол раскрытия диффузора 20, при котором происходит отрыв потока. Например, для Ug = 10 м/с, d = 0,1 м, V = 0,1515 -10 mV и б = d/2 = = 0,05 м [c.189]

ЛИНИИ (чистое нагнетание) целесообразно ко всасывающему отверстию В. приключить всасывающую воронку — т. н. коллектор (фиг. 15). При относительно больших динамич. напорах на В. целесообразна установка диффузора (фиг. 18), преобразующего этот динамический напор в полное статич. давление. В зависимости от типа В. целесообразный угол раскрытия диффузора колеблется в пределах от 6—8° (при малых до 30—40° (при высоких Пу ). В нек-рых случаях, как напр, при вентилировании шахт, приходится предусмотреть возможность реверсирования воздушного потока в вентиляционных каналах. В этих случаях применяются специальные системы перекидных клапанов во всасывающей и выхлопной линиях, благодаря к-рым обе линии м. б. приключены по желанию к всасывающему или нагнетательному патрубку В. [c.252]

Для расчета куполообразного начального участка осесимметричного предотрывного диффузора в цитированной работе также получены соответствующие аналитические зависимости. Угол раскрытия основного участка предотрывного осесимметричного диффузора получается равным а = 4 при к = 0,325. [c.458]

Т. е. потери й иф в диффузоре выражают в долях от потерь при внезапном расширении. Коэффициент Фдиф, называемый коэффициентом полноты удара, зависит от нескольких параметров, основным из которых является угол раскрытия р (рис. 6.31). При малых углах р (Р < 4°) коэффициент фд ф убывает с увеличением р и достигает минимального значения при р = 44-5° . При дальнейшем увеличении р коэффициент фд ф возрастает, [c.174]

Оптиимальный угол О раскрытия диффузора, при котором суммарные потери расширения потока в трубо- [c.170]

Оптимальный угол в раскрытия диффузора, при котором суммарные потери расширения потока в трубопроводе 6yAyt наименьшими, пользуясь для определения потери расширения в диффузоре графиком зависимости коэффициента потери расширения срр от угла 0. [c.165]

Чем больше угол раскрытия датф узора, тем интенсивнее проявляют себя эти явления и тем больше связанные с нилш потери энергии. Кроме потерь на вихреобразование в диффузорах существенное значение имеют пЬтери энергий на трение. [c.29]

Сравнение гидравлических к. п.д. колес, полученных экспериментально, с расчетными, учитывающими лишь потери на трение по зависимости Блазиуса, позволило выделить потери в межлоиаточных каналах колеса на отрыв и на вторичные течения. Зависимость этих потерь от эквивалентного угла раскрытия межлоиаточных каналов представлена на рис. 1. Таким образом, экспериментально установлено, что для колес трех типов с различным числом лопаток резкое возрастание потерь в каналах наступает при значениях угла = 6ч-7. Это позволяет рекомендовать данный параметр для использования при проектировании новых рабочих колес. При этом угол раскрытия эквивалентного конического диффузора определялся по формуле [c.292]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...