У радиального равновесия

Из полученного уравнения следует, что в ступени с радиальным равновесием степень реактивности с возрастанием радиуса увеличивается. При р, приближающемся к единице, отношение — мало, вследствие этого степень реактивности изменяется мало. Наоборот, при малой степени реактивности у корня лопаток величина а получается большой. Поэтому чем меньше степень реактивности, тем больше она изменяется в зависимости от радиуса. [c.190]

Для ступени, у которой меридиональная составляющая скорости С[ изменяется как по радиусу, так и вдоль оси а в пределах зазора, т.е. для ступени с осесимметричным потоком любого типа, уравнение радиального равновесия записывается в виде (вывод его см. в [15]) [c.109]

Т. е. существует предельный цикл радиуса р р. Характер предельного цикла определяется характером состояния равновесия р = р ,. Направление движения изображающей точки по предельному циклу определяется знаком (рй). Так как сохраняет знак между окружностями, радиусы которых являются корнями уравнения F (р) = О, то все остальные интегральные кривые представляют собой спирали, накручивающиеся на предельный цикл или раскручивающиеся с него. Отметим, что радиальные касательные у этих интегральных кривых будут только в пересечении с окружностями, определяемыми корнями уравнения Ч " (р) = 0. На плоскости qq имеем [c.127]

Рассматривая элемент в равновесии, к его сечениям необходимо приложить продольные растягивающие силы N и силу инерции Рин, направленную радиально от центра кольца. Проектируя все силы, действующие на элемент, на ось у получим [c.306]

Здесь предполагается, что в процессе изгиба бруса у не меняется. Однако, строго говоря, это не так. Если рассмотреть условия равновесия элементарной полоски АВ (см. рис. 4.62, в), станет очевидным, что между соседними волокнами должно существовать взаимодействие в виде сил, направленных по радиусу, в результате чего форма поперечного сечения бруса меняется и размер у не остается прежним. Для сплошных сечений это изменение несущественно. Для тонкостенного же бруса радиальные перемещения волокон довольно велики и могут коренным образом изменить картину распределения напряжений в сечении. [c.217]

Рассмотрим кольцо радиусом R, сжатое равномерно распределенной радиальной нагрузкой (рис. 8.1, а). Если до нагружения кольцо имело идеально правильную круговую форму, а интенсивность д распределенной нагрузки строго постоянна по всему кольцу, то всегда возможна начальная круговая форма равновесия кольца, подобно тому как у центрально сжатого прямого стержня всегда возможна начальная прямолинейная форма равновесия (см. 7.1). Найдем критическое значение q p нагрузки, при превышении которого начальная круговая форма равновесия перестает быть устойчивой и кольцо принимает новую некруговую форму, например изображенную пунктиром [c.217]

Определим главное долевое напряжение ff у выхода из зоны деформации. Выделим в зоне деформации двумя поверхностями равных радиальных напряжений элементарный объем AiB B2A (рис. 135) и запишем условие его равновесия. Для этого спроектируем на ось канала все силы, действующие на выделенный объем, и приравняем сумму их проекций нулю. [c.296]

Рассмотрим прямолинейную трубу с круглым поперечным сечением. Радиальную координату у будем измерять от оси трубы. Выделим в жидкости, в области развитого турбулентного течения, цилиндр, имеющий длину Ь и радиус у, Так как в данном случае силы инерции отсутствуют, то цилиндр находится в равновесии под действием касательных напряжений X, приложенных к его боковой поверхности, и разности давлений р — р2г [c.536]

Теперь осталось установить зависимость между углом поворота д центра и величиной момента 5Ш. Эту зависимость получим из условия равновесия жесткого центра. На жесткий центр действует внешний момент ВД и распределенные по окружности радиуса а радиальный изгибающий момент Мг, скручивающий момент и поперечная сила (рис. 6.15). Составим уравнение моментов относительно оси у [c.243]

При угловой скорости, меньшей критической (рис. 7.5, а), радиус окружности, по которой движется центр масс диска, складывается из трех величин радиального зазора б, прогиба вала у и эксцентриситета а. Уравнение равновесия записывается в виде [c.340]

Этот профиль концентраций выполнен для условия баланса масс, т. е. для У=Ж, а также удовлетворяет термодинамическому равновесию пара и жидкости на поверхности раздела фаз. В настоящее время установлено [42], что разделение смеси в двухкомпонентной тепловой трубе — результат адиабатического радиального массообмена, который имеет место по всей ее длине, в том числе и на адиабатическом участке. [c.139]

Анализ условий равновесия пространственного потока в межлопаточных каналах НА подтверждает высказанные соображения. Действительно, в месте максимальной изогнутости профиля, расположенной в решетках НА обычно ближе к входным кромкам, окружная составляющая лопаточной силы зависящая главным образом от величины zd jdz, оказывается максимальной. Максимальной становится и пропорциональная ей радиальная составляющая лопаточной силы. При этом окружная составляющая скорости Си еще невелика, и, чтобы обеспечить условия радиального равновесия, при больших углах ТННЛ может потребоваться отрицательный радиальный градиент давления. Тогда в периферийной части НА скорости будут большими, чем у корня, что при dajdr = О приведет к отклонению меридиональных поверхностей тока в сторону больших радиусов. Отметим, что стеснение потока лопатками постоянной ширины вызывает дополнительный заброс линий тока к периферии НА в районе максимальной толщины профиля. [c.208]

Углы линий (вертикальных составляющих) и Р (горизонтальных составляющих) с радиусом-вектором р точки А относительно полюса О (центра вкладыща) составляют соответственно величины и ф, расстояние между одноименными (вертикальных или горизонтальных составляющих) линиями в частях радиального зазора 8 = Р — г соответственно для горизонтальной составляющей Р — с8, для вертикальной составляющей Р — 8. При перемещении из положения равновесия А (О, О) в новое положение А (х, у) дополнительные силы X , действующие на вал, могут быть выражены формулами (40) и (41) знак — перед АР учитывает несовпадение положительного направления X с положительным направлением оси х ДР и ДР ,— разность отметок одноименных линий [c.64]

При теоретическом анализе центробежного пылеотделения движение частиц рассматривается изолированно, без воздействия на них других пылинок, а следовательно, и без учета эффекта подталкивания мелких частиц и эффекта торможения крупных фракций. Предполагается, что все пылинки имеют сферическую форму и при гидродинамическом воздействии стационарного потока подчиняются вязкому режиму обтекания, определяемому законом Стокса. В действительности при наличии у частиц двух главных, существенно отличающихся, сечений имеется их неустойчивое равновесие с возникновением эффекта вращения. В итоге появляются радиальные силы, воздействующие на частицы в направлении, перпендикулярном течению газа. Особенность движения нешарообразных частиц состоит в том, что направления их движения и действия сил сопротивления не лежат на одной прямой. Это приводит к появлению относительно направления их движения боковой составляющей силы сопротивления среды, вызывающей изменение траектории движения. [c.80]

Г. Ползучесть вращающегося диска турбины Лаваля. В хорошо известном диске равного сопротивления паровой турбины Лаваля, не имеющем центрального отверстия и несущем тяжелый обод с закрепленными лопатками, радиальные и тангенциальные напряжения, возникающие под действием центробежных сил, имеют всюду в диске постоянные значения Ог=ог< = а= onst. Пусть /г — переменная толщина диска Hq — значение h на оси вращения г = 0 г — текущий радиус со — угловая скорость у — удельный вес материала g — ускорение силы тяжести. Внося в уравнение равновесия [c.702]

Хрупкой породы большего удельного веса у = 2400—2600 кг м (рис. 17.23), и что этот пласт имеет в некоторых местах чуть меньшую плотность или ослаблен в результате образования дефектов орогенного происхождения (два таких места Л и 5 показаны на рис. 17.23 двойной штриховкой). Равновесие более легкой соли в этих местах окажется неустойчивым, и так как соль высокопластична, то даже ничтожная разность давлений вызовет ее движение. В силу большей, чем у жесткого пласта, податливости она будет радиально стекаться к центрам Л и 5, изгибая и приподнимая верхние пласты, на которых начнут показываться небольшие выступы. С течением времени эти выступы может разрушить эрозия, что послужит новым источником движения поскольку тяжелый смытый материал замещается более легкой солью, поступающей снизу, начальная неустойчивость должна возрастать, и соль будет подниматься быстрее, образуя постепенно купола, пoкaзaнны i на рис. 17.23, [c.777]

На рис. 6.17 изображен экспериментальный график сил, действующих на перемычке сепаратора для случая o < Шо 127]. Запись осуществлялась с помощью тензодатчика, наклеённого на перемычку, как консольную балочку. Испытания проводились на передаче с параметрами = 102, т = 0,8 мм, Wg — т, наружный диаметр гибкого подшипника 155 мм, число шариков 23, диаметр шариков 14,288 мм, радиальный зазор в подшипнике 0,03 мм, зазор в гнездах сепаратора 0,25 мм (меньше расчетного, равного Шо == 0,8 мм), частота вращения генератора 100 мин . Запись производилась при трех значениях крутящего момента на тихоходном валу О (холостой ход), 400 и 800 Н-м. Датчик наклеивали на Левую перемычку. Из гнезда с датчиком шарик удаляли. Следовательно, датчик регистрировал силу давления ведущих шариков на перемычки. Давление тормозящих шариков (на правые перемычки) не регистрировалось. Однако по условиям равновесия сепаратора можно полагать, что давление тормозящих шариков такое же, как и у ведущих и расположено симметрично в квадрантах АВ и А В. На рис. 6.17 графики для ведущих шариков изображены сплошными, г для тормозящих — штриховыми линиями, [c.104]

Изменение относительных величин напряжений, полученное в соответствии с изложенным решением для рассматриваемых граничных условий, показано па рис. 340 для значений показателя степени п - 3, п 10 и п (материал без упрочнения). Результаты расчета ио теории дискретных статических состояний деформации незначительно отличаются от ириведегшых данных. Так как радиальное напряжение у края отверстия непосредственно определяется условием равновесия с радиальной нагрузкой д, [c.505]

Здесь (1) и (2) - уравнения равновесия для неравных нулю тождественно напряжений (у .сг и г г (касательные напряжения в данной задаче равны нулю, так как и предполагается, что кручение отсутствует). Уравнение (3) - условие текучести Мизеса. Система (4) - закон пропорциональности девиа-торов деформации и напряжения (иг и Пх - локальные смещения в данной точке в радиальном и осевом направлениях). Уравнение (5) - условие несжимаемости. Система (1)-(5) содержит шесть независимых уравнений относительно шести неизвестных и в этом смысле полна. Ее носителем является сечение кольцевого слоя плоскостью, содержащей ось трубы В (цилиндрической оболочковой конструкции). Достаточно рассматривать одну из двух компонент связности этого сечения (область В). Здесь для упрощения она считается прямоугольной. Все неизвестные функции системы (1)-(5) - функции двух переменных г и г, где г изменяется в радиальном направлении, а г - в направлении оси трубы. Ось г проходит посередине области В по поверхности раздела течения, ось г совпадает с осью трубы. Используются безразмерные координаты [c.152]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...