Модели удаление. См. удаление моделей

ТОЙ предварительно до 200—250°. При соприкосновении с нагретой моделью в течение 10—15 сек. смесь плавится, образуя однородную тонкую прочную корку. Излишек смеси ссыпается обратно в бункер. Образовавшаяся полуформа помещается в печь на 20—30 сек., где при 250—450° окончательно затвердевает. После удаления модели корковая полуформа имеет прочность порядка 16—25 кг/см . Две полученные таким образом корковые полуформы соединяются вместе [c.445]

В разд. 2.7 отмечалось, что с ростом значения критерия Уе форма пузырька может существенно отличаться от сферической, принимая вид сферического сегмента (см. рис. 19). В рамках разд. 2.7 была рассмотрена упрощенная модель течения жидкости около поверхности пузырька и определена скорость его свободного подъема. В данном разделе рассмотрим задачу о стационарном массообмене между таким пузырьком газа и жидкостью. Будем считать, что внутри газового пузырька и на бесконечном удалении от него концентрация целевого компонента поддерживается постоянной. Рассмотрим структуру поля концентрации целевого компонента в рассматриваемой системе, следуя [92]. Основными [c.257]

Машинную формовку применяют для производства отливок в массовом и серийном производствах. При формовке на машинах формы изготовляют в парных опоках с использованием односторонних металлических модельных плит (см. рис. 4.6, б). Машинная формовка механизирует установку опок на машину, засыпку формовочной смеси в опоку, уплотнение смеси, удаление моделей из формы, транспортирование и сборку форм. Машинная формовка обеспечивает более высокую геометрическую точность полости формы, чем ручная формовка, повышает производительность труда, исключает трудоемкие ручные операции, сокращает цикл изго- [c.170]

Для корпусов обычно используют серые чугуны марок СЧ 15—32 и СЧ 18—36 по ГОСТ 1412—70. При конструировании литья в первую очередь следует продумать возможность получения простой и технологической литейной формы с минимальными количеством разъемов, числом отъемных частей и числом внутренних стержней. Для беспрепятственного удаления модели из формы стенки литых корпусов выполняют с уклоном 1 20 или 1 30. Величина уклона зависит от высоты детали в соответствии с ГОСТ 3212—57 подробнее см. [1]. [c.146]

Модели, построение которых позволит раскрыть механизм формирования отказов и даст возможность оценить надежность изделия еще на стадии проектирования, должны в первую очередь учитывать степень удаленности изделия от предельного состояния. Если возникновение отказов возможно и допустимо (рис. 36, а и в), то модель отказа должна дать возможность определить закон распределения времени безотказной работы [т. е. функции f t) или Р (О ] знание которого позволит решить все основные вопросы по оценке надежности. Такие модели применительно к постепенным (рис. 36, а) и к внезапным (рис. 36, в) отказам являются, как правило, основным содерж ием разработок по оценке надежности (см. гл. 3, п. 2 и 3). Если же при работе изделия не должно допускаться отказов, то характеристикой надежности является запас надежности Ка и его сохранение во времени (см. гл. 1, п. 2). [c.124]

Сухая смесь смешивается с 25—28% жидкого стекла (М=2,6—2,8 р = 1,41 г/см ), содержащего 0,6% вес. бихромата калия. Толщина облицовки—1—3 мм. Модель покрывается слоем парафина 0,2—0,6 мм, который при нагреве после прессования плавится, что облегчает ее удаление. Форма сушится 24—30 ч при 25—30° С, затем нагревается до 450° С. Стойкость формы — 150—250 заливок металлом. [c.34]

Рассмотрим двухпоясную модель (см. рис. 21), когда в области, прилегающей к концам разрушенного волокна, 701 > 7г> а все остальные сдвиговые деформации 712 > 71 э 72 з > 7з 4 < 7г> то же время на некотором удалении от конца, на расстоянии 2 , все сдвиговые деформации упругие. [c.70]

Моделирование композиционного материала на ЭВМ. При построении дискретной структурной модели материала, как и ранее (см. гл. 4, разд. 8), в композите вьщеляются дефектные сечения, удаленные друг от друга на расстояние минимальной критической длины / .(( д) Учитывается, что волокно в некотором рассматриваемом сечении может выключаться из работы как в результате разрушения в этом сечении, так и после его разрушения в каком-либо другом из близлежащих сечений в результате отслоения от матрицы или при увеличении неэффективной длины по мере релаксации касательных напряжений в матрице. [c.226]

В любом теле силы сцепления обусловлены чередованием областей с положительными и отрицательными зарядами. Воспользуемся в качестве простейшей модели условной кристаллической решеткой с кубическими ячейками, в которых чередуются положительные и отрицательные ионы, несущие один элементарный заряд е = 4,8-10- ° единиц СГС. Мысленно проведем плоскость так, чтобы она разделяла наиболее близко расположенные разноименно заряженные ионы. Пусть, например, это наименьшее расстояние (параметр решетки) Ь = 3,2 10 см, тогда на площади 1 см располагаю ся П) = 1/6 = 10 ионов и соответственно 1 см выделенной плоскости пронизывают 10 связей. Для упрощения учтем только силы притяжения между ближайшими соседями и пренебрежем силами отталкивания и притяжения, обусловленными более удаленными ионами (такое пренебрежение в данном случае не вносит принципиальной ошибки, но позволяет получить правильные по порядку величины результаты). [c.231]

В этой модели предполагается наличие двух критических точек одна точка 5 на препятствии и другая R внутри течения в основании струи, как показано на рис. 26, а. Рассмотрим сначала случай симметричных кавитационных течений около пластины, перпендикулярной к потоку"). Как и в п. 3, отобразим течение симметрично на единичный полукруг Г вспомогательной плоскости t (см. рис. 26,6) так, чтобы пластина перешла в действительную ось, а свободная граница — в окружность. Это конформное отображение существует, является единственным и отображает точки 5, /, R, J течения в четыре точки мнимой оси соответственно /s=0, ti = ia, Ir = ib и /j = /(0 < a < 6 < 1). Поскольку бесконечно удаленная точка t = ti по отношению к течению является внутренней, то применимы замечания 5 и 6 теоремы 2, так что [c.74]

Использованные для получения этих значений расчет--ные модели были подтверждены экспериментально. Был сделан вывод, что времена исчезновения столь велики, что восстановление полного заполнения артерии теплО вой трубы, содержащей газ (см. гл. 3), может быть осуществлено лишь с помощью дополнительных внутренних либо внешних средств по удалению поглощенного газа как в процессе запуска тепловой трубы, так и при ее стационарной работе. [c.207]

Поршень 19 (см. фиг. 123) со штоком 18 под давлением воздуха начинает двигаться слева направо. Цилиндр 20 несколько провертывается вокруг своих опорных цапф 21. Одновременно повертываются на некоторый угол кривошип 17, продольный вал 15 и два кривошипа 14 (один кривошип на фиг. 123 не виден). Шатуны 12 начинают двигаться кверху, увлекая траверсы 10 и закрепленные в них штифты 8. Штифты упираются в протяжную плиту и поднимают ее кверху вместе с опокой, отделяя последнюю от модели, остающейся на неподвижном столе 4. После удаления готовой формы ручка клапана 26 переводится в положение Стоп , происходит выхлоп воздуха из вытяжного цилиндра и штифты под влиянием собственного веса опускаются в исходное положение. [c.210]

Анализ распределения тепловых потоков на электрических моделях (рис. 94) показывает, что если теплоотвод от 1 см площади внутренней поверхности поршня вблизи камеры сгорания принять за 100%, то от такой же площади боковых поверхностей, но удаленных на расстоянии 2 см, теплоотвод будет составлять для стороны бурта 48%, а [c.177]

Экспериментальные исследования флотационного способа обезжелезивания воды проводились на модели флотатора, изготовленной из органического стекла (рис. 8.). Флотатор представлял собой колонну высотой 180 см и диаметром 30 см. Для определения изменения концентрации железа по высоте флотатор был оборудован пробоотборниками, расположенными через 25 см от уровня отвода воды. Для удаления образовавшейся пены был предусмотрен круговой желоб шириной 5 см и высотой 15 см. В процессе проведения исследований изменялись параметры контактных колонн первая имела высоту 50 см, диаметр снизу 10, сверху 20 см (усеченный конус) вторая—высоту 70 см, размеры в нижней части 100 X 100 сверху 200 X 200 мм (усеченная пирамида) третья — высоту 100 см, размеры в нижней части 100 X 100 мм, в верхней части 200 X 200 мм. [c.64]

Требуется получить фотографию дифракционной картины от диска диамет ром ) = 50 см, когда на его оси расположен точечный источник света на расстоянии Л = 25 км, а экран удален от него на б = 50 км (плоскость экрана перпендикулярна к оси диска). С этой целью диск-заменили уменьшенной моделью с диаметром с( = 1 см. Пользуясь методом зов Френеля, определить, на каких расстояниях а и 6 следует поместить источник света и экран, чтобы получилась подобная и уменьшенная в тг = 50 раз дифракционная картина. [c.287]

На фиг. 10.13 изображено распределение напряжений на поверхности отверстия с плоским дном и радиусом закругления, составляющим 58% радиуса отверстия. В этом случае наибольшую величину имеет меридиональное напряжение в точке на закруглении под углом 45° к вертикали, которое на 50% превышает кольцевое напряжение в цилиндрической части. На фиг. 10.14 дано распределение напряжений на поверхности отверстия с плоским дном и радиусом закругления, составляющим 17% от радиуса отверстия. Здесь опять наибольшую величину имеет меридиональное напряжение на закруглении в точке, расположенной между радиальными линиями под углом 45 и 50° к вертикали. По своей величине это напряжение тоже примерно на 50% превышает кольцевое напряжение в цилиндрической части. Оказывается, что уменьшение радиуса закругления ниже величины, выполненной в модели 2, не приводит к дальнейшему увеличению меридиональных напряжений. На фиг. 10.15 сопоставляются напряжения на поверхности дна трех исследованных моделей. Заметно, что при изменении формы дна от полусферической к плоской с закруглениями распределение меридиональных напряжений в закруглении меняется существенным образом. При дальнейшем уменьшении радиуса закругления наибольшие напряжения перестают возрастать, но распределение напряжений вдоль закругления несколько меняется. Из графика изменения кольцевых напряжений видно, что на них почти не сказывается изменение радиуса закругления. Форма дна отверстия влияет на распределение напряжений в цилиндре на расстоянии, равном примерно двум диаметрам отверстия. В сечениях, удаленных от дна во всех трех случаях, распределение напряжений удовлетворительно согласуется с решением Лямэ для толстостенного цилиндра. Материал моделей имел коэффициент Пуассона 0,45—0,48, в связи с чем при использовании результатов необходимо помнить, что большие отклонения в величине коэффициента Пуассона могут привести к значительным изменениям в распределении напряжений. Модуль упругости Е материала модели определяли в процессе испытания по изменению наружного диаметра цилиндра в сечении, удаленном от дна отверстия. По результатам этих измерений величина мгновенного модуля упругости сразу же после разгрузки составила 1370 кг1см . В момент фотографирования срезов она была равна 3290 кг/см . При этой величине модуля показатель качества составил 1600. Эта величина соизмерима с показателем качества для бакелита и фостерита, но несколько ниже, чем для некоторых эпоксидных смол. [c.288]

Имитация слоистого материала на ЭВМ. Моделируемый материал представляется состоящим из слоев, границы между которыми моделируются в виде участков с идеальной прочностью связи и пор, пронизьшающих материал на всю ширину (принимается плоская модель композита — см. 1 1с. 71,(3). Предполагается, что усталостная трещина, зародившаяся в некотором слое, также пронизьшает его на всю ширину (рис. 126,а). В каждом слое выделяются элементы, длина которых равна удвоенной ширине слоя, так как, согласно принципу Сен-Венана, предполагается, что при удалении от трещины на расстояние, равное толщине слоя, материал работает как неповрежденный. [c.239]

Расеев размеров отливок зависит от погрешностей [6], возникающих при изготовлении элементов формы, при установке стержней (металлических в кокиль— 0,2- 1,2 мм, песчаных в кокиль — 0,2—1,5 мм, песчаных в песчаную форму— 0,8- 3,0 мм), при соединении частей, формы (металлических — 0,1—1,0 мм, песчаных — 0,2 —4,0 мм при площади разъема формы 400—25 ООО см ). Погрешности возникают также вследствие износа моделей (для металлических моделей он может быть допущен на две стороны 0,3 мм, а для деревянных — 0,5 мм), вследствие дефорыадий при удалении моделей при размерах отливок для всех случаев от 120 до 1250 мм (для оболочковых форм —0,15-—1,0 мм, для машинной формовки — 0,3—1,2 мм, для песчаных форм по деревянным моделям — 0,5—4 мм), вследствие-деформаций под влиянием металлостатического напора (при напоре 35—55 см и расходе мёталла 6—20 кг/с для сырых песчано-глинистых форм — [c.280]

Данная технология изготовления керамических стержней обладает следующими недостатками. Стержни оказываются либо рыхлыми, либо деформированными в процессе литья, что нарушает требуемую геометрию лопаток. Она приемлема только для литья полых лопаток простой конфигурации (см. рис. 113, 6). Получать полые лопатки с минимальными отверстиями 0 = 0,5-1,0 мм и глубокими пазами с длиной пера 100 - 120 мм практически невозможно. При изготовлении стержней соотношения между диаметром и длиной отверстия, а также глубина пазов и друшх полостей должны быть такими, чтобы обеспечить получение качественной керамической формы. При нанесении слоя оболочки глубокие и узкие части моделей с трудом заполняются суспензией и полученный слой практически невозможно обсыпать огнеупорным материалом. Суспензия, скопившаяся в отверстиях и пазах, отверждается очень долго из-за трудности удаления продуктов испарения. [c.234]

Движение, возникающее во внешнем постоянном магнитном поле. В электропечах, расплав которых пронизывается постоянным рабочим током, зачастую организуют перемехыивание металла, накладывая дополнительное внешнее постоянное магнитное поле. В частности, при. верхнем дуговом или электроплазменном нагреве в осесимметричной ванне применяют соосный с ней индуктор постоянного тока. В таких печах ток в расплаве протекает между центральной частью зеркала (так называемое анодное пятно) и кольцевой зоной токосъема, расположенной на внешней боковой поверхности расплава вблизи его верхнего или нижнего торца. Движение в таких ваннах исследовано на моделях Л.А. Волохонским и др. (см., например, [42]). Ток в расплаве имеет радиальную составляющую, взаимодействие которой с аксиальным полем индуктора вызывает азимутально ориентированные ЭМС. Пример распределения ЭМС для случая верхнего токосъема приведен на рис. 27. Как видно из кривых, плотность ЭМС максимальна вблизи анодного пятна и снижается при удалении от него по радиусу г и вниз - в осевом направлении г. Изменения скоростей движения показали, что они максимальны на зеркале металла (в его средней части) и снижаются к периферии и дну тигля. В центре зеркала наблюдается воронка, причем частицы металла на зеркале движутся по спирали, перемещаясь от периферии к центру. [c.50]

Вместо вышеизложенного полуобратного подхода можно использовать прямой метод, основанный на анализе напряженного состояния слоев с ориентацией 90° с треш,инами. В работе [11] выражение для средних напряжений в таких слоях получено в замкнутом виде при номош,и модифицированного анализа, использующего сдвиговую модель. На рис. 3.9 показаны результаты расчета по этому выражению и численные результаты, полученные при помощи метода конечных элементов (исследуемая область поделена на 270 прямоугольных элементов). Зависимость, приведенная на рис. 3.9,А, на первый взгляд не обнаруживает ничего нового, кроме того, что является уже известным, т. е. монотонного возрастания средних осевых напрял-сений. Однако если изменить масштаб графика в области, соответствующей x/h == = 4ч-8 (см. рис. 3.9,6), то получится удивительная картина. Напряжения достигают максимума и только затем асимптотически снижаются до постоянного уровня. Различие между этим максимумом и напряжениями в удаленной от него области чрезвычайно мало. [c.116]

Для цилиндрических элементов (см. рис. 2.8) предположение о равномерности распределения контактного давления более условно, чем для сферичес1ких. Оно годится лишь для сечений, удаленных от торцов, и более приемлемо для цилиндров, вложенных в оболочку свободно, чем для цилиндров, скрепленных с оболочкой. Тем не менее модели без оболочки, нагружаемые давлением, используют для изучения концентрации напряжений от действия внутреннего давления в цилиндрах с оболочкой. На них проверяют область применимости плоских моделей, взаимодействие различных частей конструкции и др. [c.58]

Анализ зшисимости коэффициента концентрации напряжений в точке 1 01 R при различных значениях параметра т (см. рис. 3.9, а) показьшает, что с удалением точки приложения силы от боковой плоскости модели уровень концентрации напряжений резко увеличивается, особенно при т = 0,25. В пределах реальных конструктивных соотношений (0,1 < < 0,5) коэффициент концентрации увеличивается на 40 - 50% при перекосах и уменьшении радиуса/ = 1,56. .. 1,60. [c.141]

На рисунке даны также результаты двух расчетов модели с диафрагмами в виде ферм как шарнирно-стержневых систем и как комбинированных систем с учетом работы верхнего пояса на изгиб. Результаты расчета оболочек с диафрагмами в виде комбинированных систем согласуются с экспериментальными данными лучше так, в оболочке у средней диафрагмы усилия в направлении большого пролета по результатам измерений составляли 10,5 Н/см, а по расчету—11,6 Н/см. При рассмотрении же диафрагм как шарнирно-стержневых систем усилия получились равными 46,0 Н/см. На участках сечений, удаленных от диафрагм, результаты обоих расчетов близки. Расчетные усилия взаимодействия между оболочками качественно согласуются с экспериментальными (растяжение), но оказываются несколько больше их (соответственно 9,8 10,8 и 4,8 Н/см). Различия могли быть следствием того, что в расчете не учитывалось утолщение оболочки в приконтурных зонах. [c.158]

Так как измеряемой величиной является расход газа, то достаточно определить функцию распределения в плоскости отверстия. Для траекторий молекул, приходящих в плоскость отверстия из сосуда высокого давления, фупкцию f Xq, ) в формуле (8.8) следует положить равной равновесной максвелловской функции распределения молекул в этом сосуде, так как предполагается, что размеры сосуда столь велики, что функция распределения на достаточном удалении от отверстия не возмущена процессом истечения. Для траекторий, идущих из сосуда низкого давления (теоретически из вакуумной камеры), функцию / (J q, ), очевидно, следует положить равной нулю. За нулевое приближение для функции распределения можно принять, например, функцию распределения свободномолекулярного истечения. Легко видеть, что на достаточном удалении от отверстия при сколь угодно низком давлении функция распределения будет существенно отличаться от свободномолекулярной. Это должно, очевидно, привести к неравномерной сходимости последовательных приближений, подобно тому как она появляется при расчете обтекания тел потоком, близким к свободноыолекулярному (см. 6.5). В то же время можно надеяться, что первая итерация, как и при вычислении функции распределения на теле, дает правильный результат вблизи отверстия. Фактически даже первая итерация для полного уравнения (8.8) до сих пор не выполнена и для простейших моделей молекул. [c.420]

В рассматриваемой конструкции корпус головки патрона выполнен методом стального прецизионного литья по выплавляемым моделям. Головка сверла 1 устанавливается на несущей трубе 2, внутри которой расположена тонкостенная трубка 3. Несущая труба закрепляется в цанге специального патрона 4. СОЖ под давлением до 20 кгс/см (1960 кПа) подается в патрон, где разделяется на два потока. Один поток направляется через кольцевой зазор между трубками 2 и 3 в зону резания, а другой поток, поступая через коническое сопло втулки 5 в корпус патрона, создает разрежение (эффект эжекции) в зоне обработки, что обеспечивает удаление элементной стружки из зоны резания по трубке 3 в корпус головки патрона и далее в стружкосборник с отстойником СОЖ- Такой метод позволяет полностью изолировать зону образования и транспортирования стружки, обеспечивая безопасность труда и организованный (без потерь) сбор стружки. [c.69]

В моделях, более близких к реальным, релаксация вблизи точечного дефекта не ограничивается лишь атомами из ближайшего окружения имеют место смещения атомов, которые постепенно уменьшаются с удалением от центра расширения или сжатия по трем измерениям. Тогда корреляция функции Паттерсона для кристалла с дефектами распространяется на большие расстояния. Рассеивающая способность при диффузном рассеянии обнаруживает постоянное повсеместное возрастание с увеличением 1и , кроме спада с /, и стремится образовать локальные максимумы вблизи положений узлов обратной решетки. Уменьшение резких пиков при возрастании угла, которое добавляется к спаду /, в первом приближении можно выразить как —р таким образом, оно имеет форму, подобную фактору Дебая—Валлера для теплового движения (см. также гл. 12). Такой результат получается из-за того, что при учете всех атомных смещений пики усредненной решетки (р(г)) размываются, как если бы мы делали свертку с какой-либо функцией, подобной гауссовой. [c.160]

Для автомобиля Hanseat используется двухтактный двухцилиндровый двигатель. Рабочий объем 400 см . Максимальная мощность 15 л. с. Расход топлива 7,5 л на 100 км. Четырехступенчатая коробка передач с задним ходом. Полезная нагрузка 750—850 кг. Модель автомобиля, показанная на фиг. 2, может быть использована как в качестве грузового, так и в качестве легкового автомобиля, в котором могут удобно разместиться 6 человек, включая водителя. При удалении заднего сиденья получается просторное отделение для груза. [c.701]

Теоретич. расчет энерпш связи электронов 0-с. весьма сложен, т. к. для удаленных от ядра подобо-лочек очень существенным является правильный учет взаимодействия всех электронов между собой. Квантовомеханич. расчеты такого рода многоэлектроппых систем проводятся па основе метода самосогяассеан-ного пол.ч (см. также Хартри — Фока метод) и на основе Томаса — Фер.ии модели атома. [c.536]

Эта ф-ла содержит только радиус кривизны (1 ребра возврата Ь и не содержит радиуса кручения. Следовательно, если ваять две кривые и у к-рых кривизна определяется бдной и той же ф-ией от длины дуги, а кручение различно, то развертывающиеся поверхности. У и 8. касательных к этим кривым будут конечно различны, но длина любой линии на 1 или на 8. вычисляется по одной и той же ф-ле (8), и следовательно дуги соответствующих линий (между одними и теми же значениями криволинейных координат и, V) равны. Такое преобразование поверхностей называется изгибанием (см. Поверхности), а сами поверхности — налагающимися. Т. о. если менять кручение кривой , сохраняя кривизну неизменной, то поверхность 5, образованная ее касательными, изгибается. Уменьшая непрерывно кручение, мы можем привести его к нулю кривая Ь станет плоской кривой все ее касательные расположатся в ее плоскости и развертывающаяся поверхность обратится в плоскость следовательно всякая развертывающаяся поверхность налагается на плоскость. Это свойство ее характеризует всякая поверхность, налагающаяся на плоскость, — развертывающаяся поверхность. В частности может получиться конус или цилиндр. Конусом называется поверхность, образованная движением прямой линии, все время проходящей через одну точку. Здесь ребро возврата свелось к одной точке — вершине конуса. Цилиндром называется поверхность, образованная движением прямой линии, к-рая все время остается параллельной самой себе. Здесь ребро возврата сводится к бесконечно удаленной точке. Самое название развертывающейся поверхности объясняется ее свойством развертываться на плоскость подобно тому, как можно развернуть на плоскость цилиндр или конус. Так же, как конус состоит из двух полостей, описанных двумя частями прямолинейной образующей по одну и по другую сторону от вершины, так и всякая развертывающаяся поверхность разбивается ребром возврата на две части. При развертывании на плоскость эти две полости складываются так, что часть плоскости (внешняя часть кривой Х ) покрывается дважды, а другая часть (внутренняя часть кривой остается свободной. Напр, при развертывании на плоскость развертывающейся поверхности, образованной касательными к винтовой линии, ребро возврата, как кривая постоянной кривизны и кручения, переходит в кривую постоянной кривизны и кручения, равного нулю, т. е. в окружность касательные к винтовой линии переходят в касательные к окружности при этом внутренняя часть круга остается свободной, а внешняя покрывается два раза. Чтобы сделать модель такой поверхности, надо взять два листа бумаги, начертить на одном из них окружность и, разрезая оба листа одновременно до пересечения с окружностью, вырезать затем на том и другом листе внутреннюю часть круга. Если теперь по краям разреза вцоль окружности склеить два листа бумаги и, удерживая один конец окружности в точке разреза на столе, другой прилегающий) конец поднять над столом, то дуга окружности [c.51]

Естественное затухание свечения изолированных атомов и соответствующее ему уширение спектральных линий на опыте исследовалось В. Вином в 1919—1927 гг. В его опытах каналовые лучщ состоявшие из светящихся атомов, проходили через узкое отверстие (0,1 х 3 мм ) в пространство, где с помощью мощных насосов поддерживался высокий вакуум (< 0,001 мм рт. ст.). В этом пространстве атомы двигались без столкновений, но их свечение постепенно затухало по мере удаления от входного отверстия. По затуханию свечения можно было оценить время естественного затухания. Для этого надо было знать среднюю скорость движения атомов каналовых лучей. Она измерялась по допплеровскому смещению спектральных линий при наблюдении вдоль направления каналовых лучей и оказалась порядка 5-10 см/с (для атомов водорода). Из своих опытов Вин нашел для времени затухания X около 10 с. Эта величина несколько менялась от одного вещества к другому и от одной спектральной линии к другой. Полученные результаты совпадали с предсказаниями теории, но только по порядку величины, а простая зависимость (89.4) времени затухания от длины волны (т Х ) не подтвердилась. Впрочем, полного количественного согласия и нельзя была.ожидать от простой классической теории, основанной на модели гармонического осциллятора. [c.547]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...