Расчет Силы перерезывающие

Пояса ферм решетчатых конструкций, сваренные из листов, характеризуются существенно меньшими величинами эффективных коэффициентов концентрации напряжений Къ по сравнению с составными сечениями поясов из профильных элементов с соединительными планками. Усталостная долговечность сварного растянутого пояса, составленного из листов, зависит от конструкции сварных узлов и присоединения к нему вертикальных и горизонтальных связей. Если,раскосы и стойки приваривают непосредственно к поясам лобовым или фланговым швами (рис. 6, б), то Кэ 2,0 -е- 3,2. Это вынуждает делать сечение пояса более развитым по сравнению с полученным из основного расчета на перерезывающую силу и момент. Чтобы уменьшить сечение, в местах присоединения раскосов делают вставки большей толщины и высоты по сравнению с поясным листом (рис. 6, в). Широкие возможности снижения величины К имеются при соединении через косынки -(рис. 6, г — и). При конструкции по рис. 6, г Кз = 1,4 2,2 рис. 6, д, е, — Кз = 1,6 2,2 рис. 6, ж, 3 — Кз = 2,0 3,6 рис. 6, и — /Сэ = 1,4 2,2. [c.247]

Как и в балках, при расчете рам перерезывающими силами пренебрегают. Поэтому в данном примере учитываем только моменты и нормальные силы. [c.233]

Сила перерезывающая — Определение 334 Система двухмассовая — Расчет изгибных колебаний 400, 401 — Определение частоты собственных колебаний 395 [c.637]

Силы, периодически изменяющиеся по величине или направлению, являются основной причиной возникновения вынужденных колебаний валов и осей. Однако колебательные процессы могут возникать и от действия постоянных по величине, а иногда и по направлению сил. Свободное колебательное движение валов и осей может быть изгибным (поперечным) или крутильным (угловым). Период и частота этих колебаний зависят от жесткости вала, распределения масс, формы упругой линии вала, гироскопического эффекта от вращающихся масс вала и деталей, расположенных на валу, влияния перерезывающих сил, осевых сил и т. д. Уточненные расчеты многомассовых систем довольно сложны и разрабатываются теорией колебаний. Свободные (собственные) колебания происходят только под действием сил упругости самой системы и не представляют опасности для прочности вала, так как внутренние сопротивления трения в материале приводят к их затуханию. Когда частота или период вынужденных и свободных колебании со- [c.286]

Не менее важным является упрощение методики расчета колебаний. Даже для описания колебаний балок с недеформируемым поперечным сечением при учете движения пластин в своей плоскости средними квадратическими значениями продольных смещений, углов поворота, изгибающих моментов и перерезывающих сил требуется дополнительно 2к степеней свободы, где к — число узлов связи полос в поперечном сечении, считая и свободные кромки. [c.63]

Цилиндрическая оболочка постоянной толщины под действием кольцевой перерезывающей нагрузки. Этот пример рассмотрен в работе [3] с применением метода упругих решений и в работе [4] сведением дифференциального уравнения изгиба оболочки к интегральному. Случай нагружения является для расчета невыгодным, так как за счет резкого изменения сил и моментов по длине сходимость процесса ухудшается [4]. Вследствие симметрии рассматривается одна половина оболочки. Поскольку упругопластический расчет оказывается существенно сложнее упругого, в обоих решениях использованы упрощающие приемы. Примененные методы требуют задания краевых условий в перемещениях для участка длиной /т, ограниченного областью упругопластических деформаций. Поэтому из интервала интегрирования исключено нагруженное сечение с при- [c.209]

Из изложенного выше чрезвычайно просто получается весьма стройная теория расчета статически определимых систем. Все расчетные величины выражаются в функции самой простой по форме площади перерезывающих сил [c.17]

Для расчета перемычек используются уравнения (263) и (264), позволяющие определить значения перерезывающих сил и изгибающих моментов в любом сечении перемычки, так как известны перемещения, угол поворота, моменты и силы на левом конце перемычки. По полученным в результате использования этих уравнений моментам и силам определяются напряжения в перемычке. Необходимо отметить, что при расчете напряженного состояния перемычки обязательно следует проверить напряжения около сварного шва. [c.241]

При выборе расчетной схемы для решения задачи о вынужденных колебаниях груза, укрепленного на упругой консольной балке, имеются особенности. Простейшей расчетной схемой может быть система с одной степенью свободы в виде точечной массы, подвешенной на невесомой упругой балке. Схема соответствует низшей (основной) частоте свободных колебаний, которая в данном случае будет определена с завышением. Уточнить основную собственную частоту можно путем присоединения к массе груза части массы балки и учета момента инерции груза относительно оси, проходящей через нейтральную линию балки. Если необходимо учитывать изгибные колебания балки с боле высокими собственными частотами, то в основу расчета надо положить уравнения поперечных колебаний упругой балки. Для длинной балки в уравнениях можно не учитывать перерезывающие силы и моменты инерции поперечных сечений балки [c.13]

Решение уравнений дает точные значения для узловых перемещений w , Oj Wg О3. Эпюры моментов и перерезывающих сил, изображенные на рис. 3.13, показывают, что в этом варианте расчета определенные по МКЭ усилия и моменты ближе к точным. Очевидно, что при большем числе элементов усилия и перемещения будут еще точнее. [c.94]

Наиболее простой приближенной теорией, позволяющей проводить расчеты конструкций при нагрузках, быстро меняющихся вдоль окружной координаты, является полубезмоментная теория. Она строится с использованием трех видов гипотез статических, предполагающих равенство нулю меридиональных изгибающих и крутящих моментов, а также перерезывающих сил в продольном направлении (Ml = Mi2 = О, Qi = 0) кинематических, считающих, что окружная деформация и деформация сдвига оказывают незначительное влияние на деформированное состояние оболочки и их можно считать равными нулю (eg == О, -у = 0) физических не учитывающих при построении уравнений значение коэффициента Пуассона ( х = 0). [c.161]

Во всех этих расчетных случаях необходимо построить эпюры моментов М, нормальных N и перерезывающих Q сил и эпюры гидростатического и аэродинамического давлений. Эти данные являются исходными для проведения последующих расчетов на прочность. [c.276]

М (рис. 10.8). Для выбора расчетных случаев и про ведения расчетов на проч- ность необходимо построить эпюры нормальных, перерезывающих сил и изгибающих моментов по длине корпуса ракеты. [c.284]

Сухие отсеки слабо герметизированы, работают без наддува и нагружены силами реакции соседних отсеков корпуса ракеты и местным аэродинамическим давлением. В сечениях отсеков действуют изгибающие моменты М, нормальные силы N и перерезывающие силы Q. В расчетах отсеков на прочность необходимо учитывать температурное состояние конструкции, определяемое, в первую очередь, аэродинамическим нагревом. Сухие отсеки ракет, приспособленных к подводному старту, нагружены большим внешним давлением. Внешним давлением на активном участке полета нагружены и конические элементы переходных отсеков. [c.314]

Напряжения в диске (рис. 2,12, а) при одновременном действии всех нагрузок (распределенных поперечных сил, распределенных вдоль окружностей радиальных и перерезывающих сил и моментов) и неравномерном нагреве по радиусу (рис. 2.12, б) показаны на рис. 2.12, в и г. Уравнения растяжения и изгиба решались как линейные, и все члены, связанные с большими прогибами и влиянием растягивающих напряжений на изгиб, полагались равными нулю (линейное решение). Результаты расчета диска с учетом влияния растягивающих сил на изгиб (восстанавливающего эффекта) и с учетом нелинейных членов уравнений (2.77) и (2.84) показаны на этом же рисунке (нелинейное решение). Учет работы растягивающих сил на упругих прогибах меняет картину напряженного состояния. Расчет диска как жесткого обусловливает в этом случае большие напряжения изгиба и большие прогибы (рис. 2.12, д). [c.52]

В этих случаях система (2.181) несовместна, т. е. в угловой точке граничные условия не согласованы с уравнением равновесия. Последнее представляет собой условие равенства нулю вертикальной проекции главного вектора всех сил, действующих на примыкающий к углу элемент срединной поверхности.. Поэтому его невыполнение означает невозможность обеспечения равновесия упомянутого элемента безмоментным образом. С этим связано появление при расчете бесконечных значений для усилий. По существу, равновесие обеспечивается в рассматриваемом случае значительными перерезывающими усилиями. [c.142]

Широкое использование в строительстве тонкостенных конструкций в начале нашего века оживило интерес к безмоментной теории. Естественно, что при расчете по безмоментной теории конкретных оболочек постоянно возникал вопрос о законности пренебрежения моментами и перерезывающими силами (и других упрощений). Кроме того, зачастую инженеры сталкивались со случаями, когда расчет по безмоментной теории давал явно неверные результаты. Назрела необходимость в формулировке условий, выполнение которых гарантировало бы законность применения к рассматриваемой оболочке безмоментной теории. [c.344]

Расчет на прочность элементов сушильных аппаратов с вращающимися барабанами выполняют согласно нормам и методам расчета на прочность корпусов, бандажей, опорных и упорных роликов барабанных сушилок, изготовляемых из углеродистых и низколегированных сталей (РД 2601-158). При расчете корпуса барабана учитывают знакопеременное действие изгибающих моментов, перерезывающих сил и крутящих моментов. [c.491]

П р и м е р 7.3. Построить эпюры перерезывающих сил и изгибающих моментов, а также провести проектировочный расчет на прочность изображенной на рис. 7.6 а рамы, имеющей постоянное кольцевое сечение с отношением диаметра к толщине d/d = = 20. В расчетах принять = 10 кН/м а = 0,6 м [а] = 140 МПа = 0,7 10 МПа. [c.221]

В проектировочных расчетах также пренебрегают перерезывающей силой. Тогда в соответствии с (4.7) и (5.10) расчетные значения напряжений определяются так [c.241]

Проведем поверочный расчет. Прежде всего, находим напряжения от действия перерезывающих и нормальной сил. Эпюры касательных напряжений х у и от действия перерезывающих сил Qy и Qz представлены соответственно на рис. 9.4 в (методику их построения см. в 5.3). Следовательно, [c.339]

Б. Изгиб балок. При расчетах на предельную нагрузку ограничимся рассмотрением брусьев с симметричными относительно оси Су сечениями, и будем пренебрегать перерезывающими силами, т. е. будем рассматривать чистый изгиб (см. определение 5.2). [c.442]

Для балок, изображенных на соответствующих рисунках, построить эпюры Qy Mz и вычислить ах- Расчет провести в безразмерном виде перерезывающую силу отнести к изгибающий момент — к [c.507]

Максимум, перерезывающий силы при равномерном загружении площади прямоугольника. Нагрузка этого типа, помещенная у защемленного края бесконечной консольной пластинки, очерчена на рис. 170 штриховым контуром. С этой задачей также приходится встречаться при расчете мостовых плит. Исходя из (210) и пользуясь принципом наложения, находим при X — у = 0 следующее значение перерезывающей силы [c.370]

Рассчитанный таким способом резервуар будет резервуаром равного сопротивления лишь в том случае, если давление в А окажется именно таким, какое предположено в расчетах ). Для всякого иного значения этого давления силы и уже не будут постоянными, но станут изменяться вдоль меридиана. Величину их можно будет тогда вычислить из общих уравнений (255) и (256). Мы обнаружим также, что равновесие резервуара потребует, чтобы по параллельному кругу ВС действовали вертикальные перерезывающие силы. Это укажет на то, что вблизи этого круга произойдет местный изгиб стенки резервуара. [c.491]

При расчете на прочность тонкого кольца можно считать справедливыми зависимости, установленные в теории прямолинейных стержней. Осноеную (статически определимую) систему получим, разрезая кольцо в некотором сечении 6=0 (рис. 1). Неизвестные силовые факторы в сечении обозиа-ним — растягивающая (сжимающая) сила — перерезывающая сила Аз — изгибающий момент. Пренебрегая влиянием нормальных и перерезывающих сил на деформацию, можно записать с помощью интеграла Мора обобщенное перемещение в следующем виде [c.441]

Изменение радиуса трубы под действием давления звуковой волны внутри нее создает вынужденную изгибную волну влени в таХуГ вном стенке, бегущую вдоль оси трубы. Мы шивается напря ниями пренебрегали возникающими в изгибной в стенке трубы. волне перерезывающими силами, действующими между сечениями трубы, ввиду малости этих сил по сравнению с учтенными в расчете силами, растяжения, действующими в каждом сечении. [c.226]

Исходя из теории каса-тельных напряжений, опреде-.1 лить расчетные напряжения в трех наиболее опасных точках и в центре сечения АВ резца (считая резец в этом сечении защемленным) при условии, что Pj = 60 кг, Р, = 0,15 Р, и Р, = 0,35 Р,. При расчете принять во внимание и касательные напряжения от перерезывающих сил. Показать, какие напряжения действуют К задаче 6.91. по граням элемента в упомя- [c.250]

В сопротивлении материалов и строительной механике приходится иметь дело с функциями Mx(z) и Qy z). При этом основная трудность состоит в том, что эти функции, как правило, оказываются лишь кусочно гладкими. Задавая их аналитические выражения на разных участках, мы получим очень громоздкую форму представления функций, изображаемых простыми графиками (по большей части ломаными). Поэтому в правтике расчетов обычно начинают с построения графиков этих функций, или так называемых эпюр изгибающих моментов и перерезывающих сил. Некоторые аналитические операции, например вычисление интегралов от кусочно линейных функций, сводятся к элементарному вычислению площадей треугольников п трапеций. Такие приемы, которые называют графо-аналитическими, чрезвычайно облегчают решение многих задач, поэтому ниже будут изложены некоторые элементарные приемы построения такого рода эпюр. [c.84]

К таким дополнениям относится пятая глава второго тома Справочника , посвященная определению деформаций и напряжений в сечениях кольца, нагруженного заданной системой внешних сил. Эта задача, представляющая практический интерес при расчете корпуса подводного корабля и вошедшая в книгу Строительная механика подводных лодок , изданную в 1948 г., решается на основе разработанного Ю. А. Шиманским метода наложения. Существо этого метода заключается в определении внутренних усилий (осевой и перерезывающей силы, изгибающего момента), а также перемещений (радиального, тангенциального и угла поворота) произвольного сечения кольца для случая действия на него единичных внешних нагрузок. Затем на базе принципа наложения полученные результаты легко раснространяются па случай действия на кольцо произвольной системы сил. [c.45]

Пример 2. Расчет плитного пролетного строения моста. Этот пример, равно как и предыдущий, демонстрирует расчет по простейшей модели — стержневой. Рассчитано плитное железобетонное сборное пролетное строение из пустотных элементов. Поперечные сечения пролетного строения и пустотного элемента показаны на рис. 5.2. Семь двухпустотных плит конструкции Гос-дорнии объединены между собой шпоночными швами. Принято считать, что шов передает только перерезывающие силы, а изгибающий момент в шве Л1у=0. [c.125]

Таким образом, программа предусматривает расчет конструкций из элементов коротких цилиндрических, сферических, конических, эллиптических оболочек постоянной толщины, цилиндрических оболочек линейно-переменной толщины, нолубесконечных оболочек, круглых и кольцевых пластин и различных кольцевых деталей (табл. 2) при различных (с учетом разработанной классификации) видах и упругих характеристиках разрывных сопряжений (сы. табл. 1), при краевых условиях в усилиях, смещениях, смешанных, а также при краевых условиях в виде сопряжения оболочек с упругими элементами заданной жесткости. Типы нагружения — силовые нагрузки в виде усилий затяга шпилек фланцевых соединений, затяга винтов узлов уплотнения, равномерного, линейно-переменного давления, распределенных по параллельному кругу изгибающих моментов и перерезывающих усилий, осевых усилий, центробежных сил температурные нагрузки в виде краевых температурных коэффициентов влияния — перемещений для элементов, рассматриваемых как свободные (при температуре, постоянной по толщине и изменяющейся вдоль меридиана) либо усилий для элементов, рассматриваемых как часть бесконечных оболочек (при переменной по толщине температуре). [c.85]

Основную роль в напряженном состояний стержней ферм Hfpai6t продольные силы. Моменты и перерезывающие силы в стержнях являются второстепенными факторами. При расчете считают, что стержни фермы соединены идеальными шаровыми шарнирами. Торцовые сечения фермы при деформации принимают плоскими, т. е. считают, что узлы фермы, соединяющие ее со шпангоутом, прикреплены к твердому телу и лежат в одной плоскости. Благодаря жесткости обшивки изгибающие напряжения шпангоутов из плоскости , как правило, невелики. Основную роль в напряженном состоянии шпангоута играет изгиб его в своей плоскости. Таким образом, при расчете переходной отсек рассматривают как ферму, шарнирно прикрепленную к твердому телу в сечениях соединения со шпангоутами. Шпангоуты рассчитывают как плоские рамы, нагруженные в узлах крепления стержней. [c.330]

Рассмотрим подъемистую оболочку с неособой срединной поверхностью ( 9.13) и неасимптотическими краями. Ее приближенный расчет, вообще говоря, можно выполнить методом расчленения ( 9.13) (исключение представляет случай, когда основное напряженное состояние имеет слишком большую изменяемость к нему мы еще вернемся). Эго равносильно принятию предположения 1, так как и в теории основного напряженного состояния 7.1), и в приближенной теории простого краевого эффекта ( 8.9) в первых двух уравнениях равновесия перерезывающие усилия Ni, N отбрасываются. В случае, когда оболочка вырождается в пластинку, предположение 1 превращается в тривиальное утверждение, так как коэффициенты при Ni, N, в первых двух уравнениях равновесия при этом обращаются в нуль. Но пологая оболочка занимает промежуточное положение между подъемистой оболочкой и пластинкой, поэтому естественно ожидать, что предположение 1, имеющее силу для крайних случаев, останется правильным и для промежуточного случая. [c.141]

В поверочном расчете дополнительно учитываем напряжения от нормальной и перерезывающих сил. Сначала оцениваем вклад каждого из них в напряженное состояние. Если их максимумы составляют менее 5% от допускаемого напряжения, то принимаем размеры, определенные в проектировочном расчете. В противном случае находим Gmax = ( 3KB,max С учетом всех силовых факторов. Если условия проверки (см. п. VI П.1) выполняются, то на этом расчет заканчивается. Если же это не так, то увеличиваем размер сечения и заново определяем Gmax = ( зкв, max и повторяем проверку. Последнее действие может проводиться неоднократно. Однако очевидно, что число таких итераций конечно. [c.332]

К счастью, в большинстве задач, имеющих практическое значение, упругая энергия сдвига мала по сравнению с упругой энергией изгиба, а для последней мы имеем весьма удобное выражение, применимое к поперечным сечениям любой формы. В технике при расчетах обычно пренебрегают прогибом вспедствие перерезывающей силы , а касательное напряжение в тех случаях, когда его вообще следует рассматривать, оценивают по формуле (6). Оценка, конечно, грубая, но отклонение от действительного значения напряжения можно перекрыть коэффициентом безопасности ( 149). [c.299]

Возрастающее использование арочных конструкций в строительстве плотин возлагает на инженеров обязанность решения весьма сложной задачи анализа напряжений в пространственной системе. В связи с этим в США был разработан приближенный метод расчета крупных плотин арочного типа. Первое приближение достигается путем замены пространственной системы плотины системой горизонтальных арок и вертикальных консолей. Горизонтальное гидростатическое давление распределяется методом проб на две радиальные компоненты, одна из которых передается аркам, другая—консолям. Надлежащим распределением нагрузки будет по этой схеме то, при котором как арки, так и консоли во всех точках будут иметь общие радиальные компоненты прогиба. Этот метод был предложен инженерами мелиоративного бюро США ). Для получения более точных результатов в расчет вводится влияние крутящих моментов в горизонтальных и вертикальных сечениях, а также поперечных сил, действующих в горизонтальных сечениях вдоль осевых линий арок, и соответствующих вертикальных перерезывающих сил в радиальных сечениях ). С целью проверки этой теории для некоторых ответственных случаев были поставлены испытания на моделях. В связи со строительством плотины Гувера была испытана модель из пластер-целита, загружение производилось ртутью измеренные значения деформаций оказались при этом весьма близкими к расчетным. Произведенные впоследствии замеры на законченном сооружении [c.513]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...