22 — Силы — Расчет

Радиальное перемещение конца лопатки постоянного сечения с учетом бандажа и лопатки переменного сечения находят численным интегрированием. В табл. 6 приведен примерный расчет ползучести лопатки переменного сечения. Для расчета приняты исходные данные из предыдущего примера. Кривая изменения площадей дана на рис. 22. Центробежная сила бандажа Сб=300 кгс. [c.60]

Расчет зубьев на предупреждение излома. Определим наибольшие напряжения в опасном сечении зуба шириной Ь — см (модуль т в см). Данные многочисленных экспериментов по исследованию напряжений у корня зуба дают основание считать, что опасное сечение проходит через точки касания с контуром зуба линий, проведенных к оси зуба под углом 30" (рис. 15.22). Разложим силу [c.250]

Соединение валиковым швом. Валико-вый лобовой шов (см. рис. 22) подвергается действию статической растягивающей силы Р. Расчет валиковых швов всех типов условно и приближенно производят на срез по критическому сечению а — а, проходящему через биссектрису прямого угла равнобедренного треугольника со стороной /С = б (рис. 27), в этом сечении кроме касательных возникают и нормальные напряжения [c.56]

Расчет центробежных муфт (рис. 15.22). Расчет предусматривает определение силы прижатия каждой колодки к ободу или окружного усилия, которое может передать одна колодка, [c.403]

Задача определения приведенной силы или приведенного момента связана с расчетом уравновешивающей силы и уравновешивающего момента. Из рассмотрения равновесия звена I зубчатого механизма, использованного для приведения звена 1 во вращение (рис. 22.1, в), получим [c.281]

Сила сопротивления трения, развивающаяся на обтекаемом цилиндрическом теле (рис. 8.22), в расчете на единицу длины образующей равна [c.333]

Подобрать профиль уголка из расчета на продольный изгиб,, учитывая лишь действие осевой сжимающей силы Я=22,5 Т. [c.203]

При расчете с учетом сил трения в шарнирах механизма после определения по формулам (IV.19)—(IV.22) определяют потери на [c.113]

Расчет рычага на прочность. Ведется расчет по аналогии с расчетом толстостенного кольца (рис. V.22), нагруженного внешней силой Рр, приложенной на плече рычага 1р, центробежной силой системы лопасти С, распределенной [c.171]

При работе фрикционной передачи в масле основным видом разрушения является усталостное выкрашивание рабочих поверхностей, поэтому расчет в этом случае ведут по контактным напряжениям. Наибольшие контактные напряжения при сжатии стальных цилиндров определяют по (22.1). Заменяя q = Rjb, где R — сила прижатия, а Ь — рабочая ширина катков, условие прочности для стальных катков будет [c.297]

Наиболее часто валы подвергаются действию постоянного крутящего момента при наличии постоянной нагрузки, вызывающей знакопеременные напряжения. К числу таких деталей относится, например, вал барабана грузовой лебедки (рис. 22.5). Для расчета подобного вала, как и вала, на который насажены два зубчатых колеса и более, следует рассмотреть действие сил на валы в двух взаимно перпендикулярных плоскостях и определить изгибающие моменты в сечениях, проходящих через точки С и D, от действующих сил в горизонтальной и вертикальной плоскостях [c.389]

Расчет равнопрочной оси. Так как ось работает только на изгиб, то наиболее рациональной формой ее является равнопрочная конструкция. На рис. 22.8, а представлена схема конструкции оси блока. В качестве расчетной схемы подобных осей принимается балка, лежащая на двух опорах, нагруженная сосредоточенной силой (рис. 22.8, б). Рассмотрим ряд поперечных сечений ее 1, 2,. .., i. [c.394]

Расчет шипов на прочность. Шип рассматривается как консольная балка, нагруженная силой, равной опорной реакции и действующей в среднем поперечном сечении шипа (рис. 22.8, д). [c.396]

Уравнение (IX.22) может с успехом использоваться для теоретических расчетов вынужденных колебаний на низких частотах, когда машина колеблется как целое. В этом случае довольно четко определяются силы Q , развиваемые в рабочих узлах у таких машин, как дизели, компрессоры, помпы, электрические машины и т, д. Система действующих в машине сил приводится к ее центру тяжести с учетом фазовых и амплитудных значений, [c.403]

Исследование точности аппроксимации показало, что для изотропных материалов формула (4) сравнима по точности с (2), а для анизотропных материалов с высоким значением коэрцитивной силы Я д( расчет по (4) дает значительно лучшее приближение к кривой, снятой экспериментально. В некоторых случаях, например для сплава Pt — Со (рис. 22, а), формула (3) становится неприемлемой. Однако для сплава Pt — Со еще лучшее приближение дает (рис. 22, б) аппроксимация кривой размагничивания дугой окружности и касательными к ней, пересекающими оси координат в точ- [c.46]

Зоре в Н. Н. Главная сила резания и новая методика ее расчета, -Машгиз, 1949. [c.474]

Функция / (а) в уравнениях (3.22), (3.27), (3.29) обобщается некоторой функцией / oij, R ) указанных двенадцати параметров. Формулы суммирования повреждений (3.24), (3.28), (3.33), остаются в силе, но для их использования необходимо знать числа Np)i при сложных циклических напряженных состояниях соответствующих блоков. Эту информацию можно получить опытным путем, однако для инженерных расчетов она не годится. Поэтому необходимо располагать таким критерием многоцикловых усталостных разрушений, который позволял бы находить числа циклов до разрушения при сложном циклическом напряженном состоянии на основании кривых усталости, полученных при испытаниях на линейное напряженное состояние. Эта задача [c.87]

Нагружение компенсатора осевой силой, циклически приложенной к одному из граничных контуров в условиях ограниченного осевого перемещения, приводит к тому, что наиболее нагруженными зонами являются наружная и внутренняя поверхности сильфона. Максимально нагруженные точки этих поверхностей (как и в предыдущем расчете) соответствуют приблизительно серединам нелинейных зон гофра оболочки при у = +/i/2. Указанные результаты подтверждаются рядом известных экспериментальных данных, полученных с использованием тензометрии и оптически чувствительных материалов [21, 22], а также тем, что данные точки соответствуют местам разрушения при экспериментах и эксплуатации сильфонных компенсаторов рассматриваемого типа. [c.165]

Создание упрощенных методов расчета очень важно, но к этой задаче следует подходить более строго. Упрощенный метод должен быть проверен на основании численного решения и экспериментального исследования. На практике это не всегда имеет место. В работе американского ученого [79] указана точность метода 5%, а при проверке оказалось, что могут быть случаи, когда ошибка достигает 300%. В работе [53] эмпирические зависимости, полученные на основании одного эксперимента с двумя цилиндрами, вводятся в расчетные уравнения и метод предлагается без каких-либо ограничений. Нам представляется наиболее правильным путь введения критериев подобия в безразмерной форме, проведения численных решений на ЭВМ, выявления влияния различных параметров и создание затем упрощенных методов расчета. Таким путем созданы упрощенные методы расчета посредством графиков для типовых пневматических систем [21, 22, 34]. На основании этих методов расчета в ряде организаций (ЗИЛ, ЭНИКМАШ и др.) были разработаны руководящие материалы для расчета пневмопривода [43, 63]. Однако эту задачу необходимо решить также и для более сложных устройств и различных режимов и условий работы, а также для типовых устройств, но с учетом уточняющих факторов, которые ранее не принимались во внимание силы трения, утечки воздуха и т. д. В настоящее время начата разработка таких проблем. [c.170]

В этом параграфе приведено несколько соотношений для движущей силы, справедливых для одних и тех же условий, а именно уравнения (3-62), (3-68) и (3-69). Для присутствующих обычно в реакции инертных веществ выражение В в виде (3-22) также окажется применимым. Читатель может спросить какие из выражений следует предпочесть в расчетах скорости массопереноса На этот вопрос можно ответить двояко. Во-первых, совершенно безразлично, каким уравнением пользоваться, так как все они основаны на гипотезе Рейнольдса и в данных физических условиях дают одинаковый численный результат. Во-вторых, предпочтительный выбор уравнения зависит от числа и характера заданных и неизвестных величин. Так, при известных концентрациях топлива и окислителя в G- и 5-состояниях для вычисления В, очевидно, следует предпочесть уравнение (3-62). Если же известны концентрации окислителя и В, а требуется определить концентрацию продукта реакции, то лучше всего пользоваться уравнением (3-69). [c.80]

Рассмотренный способ расчета балок может использоваться и в случае поперечного изгиба, если учесть, что влияние сдвигов на величину нормальных напряжений незначительно. На рис. 22.4, а показана балка, нагруженная в середине сосредоточенной силой Р. Наибольший изгибающий момент возникает в среднем сечении балки. При достижении моментом величины Мт (эпюра 1) в точках А vl В (рис. 22.4,6) появятся первые пластические деформации. С увеличением силы Р до некоторого значения Pi момент в среднем сечении достигает величины Ml (эпюра 2), а в сечениях D и Е моменты достигнут [c.499]

Современными стандартами предусматривается сравнительно небольшое число сечений клиновых и поликлиновых ремней. Так имеется (в порядке возрастания их размеров) шесть нормальных сечений (2, А, В, С, D, Е) и четыре узких сечения клиновых ремней (SPZ, SPA, SPB, SP ), а также три сечения (К, Л, М) поликлиновых ремней. Для ремней этих сечений накоплен достаточный объем данных о параметрах кривых усталости. Поэтому расчет базируется одновременно на тяговой способности [см. выражение (14.17)] и долговечности ремня, определяемой кривой усталости (14.27). Решая совместно (14.17), (14.20), (14.23) и (14.27) с учетом (14.21) и (14.22), получаем зависимость для допускаемого напряжения от окружной силы [c.384]

Условия нагружения заклепок подобны условиям нагружения болтов, поставленных без зазора (ср. рис. 2.4 и 1.21). Поэтому для заклепок остаются справедливыми расчетные формулы (1.21) и (1.22), которые определяют прочность по напряжениям среза т и смятия <7см- При расчетах заклепочных соединений, нагруженных силой в плоскости стыка, допускают, что нагрузка распределяется равномерно между всеми заклепками шва, силы трения в стыке не учитывают. [c.63]

Кии Л. П., Минаев А. Ф. Расчет поперечных упругих колебаний стержней при действии продольных сил методом конечного элемента. — Труды ЦАГИ, вып. 1777, 1976, с. 15 — 22. [c.509]

Предельный момент МпД в ребре под местом приложения силы. Прочность бетона в кубе с ребром 10 см в опыте составляла 57,9 МПа, прочность в стандартном кубе с ребром 15 см составит 57,9-0,91=52,69 МПа. Для бетона марки 529,89 в соответствии с СПиП П-21-75 7 р = 22,3067 МПа. В расчет вводим коэффициенты / i = 2,08 и /(2=1,68, при этом имеем K Rn = = 46,398 МПа и /Сг пр = 37,475 МПа. При испытании призм / пр = 37,6 МПа. [c.279]

Знаки составляющих сил зависят от выбора направления оси 22. В изложенной методике расчета осевых сил в гидропередачах по известным давлениям и скоростям использованы основные положения теории расчета осевых сил, применяемой в насосостроении. [c.9]

В рассматриваемых примерах силового расчета механизмов мы предполагали все силы, действующие на каждое звено, расположенными в одной плоскости. В действительности силы лежат в различных плоскостях, что ясно видно на примере зубчатых механизмов, показанных на рис. 13.21, а или на рис. 13.22, а. Расположение действительных опор и их конструкции на этих рисунках не показаны. При расчете реальных конструкций, о чем было сказано выше, необходимо учитывать конструктив1 ое оформление как промежуточных кинематических пар, так и опор. Соответственно должна составляться и расчетная схема элементов механизма. Например, нами были определены силы / г-з. F-n и / /.у, действующие на колеса 2 н 2 (рис. 13.21, г). Все эти силы расположены в трех параллельных плоскостях. Сила р2>ъ расположена в плоскости колеса 2, сила F i — в плоскости колеса 2 и сила F-ifj — в плоскости, перпендикулярной к оси колес 2 и 2. Опоры оси колес 2 а 2 могут быть конструктивно выполнены различным образом в зависимости от требований прочности, надежности, габаритов конструкции, условий сборки и т. д. [c.275]

Пример 14.2 (к 14.3). На середину стальной балки длиной 2 м, свободно лежащей на двух опорах, с высоты А = 4 см падает груз / = 4000 Н (рис. 14.22, а). Вычислить (без учета и с учетом собственного веса балки) наибольшие нормальные напряжения в ее поперечном сечении при ударе. Определить, как изменятся напряжения (при расчете без учета собственного веса балки), если левый конец балки опереть на пружину (рис. 14.22, 6), жесткость которой (т. е. сила, вызьгаающая деформацию пружины, равную единице) равна С = 5000 Н/см. [c.537]

При расчете пружин, выделив на циклограмме участки, когда силы инерции Я толкателя стремятся нарушить или уменьшить контакт в высшей паре, сначала рассчитывают значения Я для ряда положений, а затем строят график Я (5) (рис. 8.22). Кривая abed показывает характер действия сил инерции за фазу рабочего хода при удалении толкателя. Соответственно кривая a b d характеризует действие сил инерции за фазы холостого хода, или приближения толкателя на приведенных кривых можно выделить участки, где силы инерции толкателя уменьшают силу, прижимающую толкатель к кулачку. При выбранном законе движения это происходит В правой части графика P s). (При этом для фазы удаления толкатель совершает замедленное движение, а для фазы приближения—ускоренное.) Скорости и ускорения, а следовательно, и силы инерции для фазы холостого хода обычно бывают несколько большими, чем для рабочего хода. [c.294]

Расчет. Рассмотрим вначале соединение с разъемной ступицей (рис. 4.22, 6). Если с каждой стороны клеммы установлено г болтов и сила затяжки каждого из них Р, то давление со стороны клеммы на вал будет 2Рг. В клеммовом соединении характер распределения давлений по окружности между ступицей и валом зависит от жесткости ступицы и принятой посадки. Считая в рассматриваемом случае ступицу жесткой и посадку скользящей, можно предполагать, что давления по окружности распределяются по костну-соидальному закону <7 = os а. Тогда из условия равновесия клеммы найдем [c.419]

При наличии мениска, как указывалось в 2, условия равновесия сил приводят к такому саморегулированию положения расплава в индукторе, что ЭМС на поверхности мениска становятся пропорциональными растоянию точки от его вершины. Это вносит специфику в движение металла. Оси верхнего тороидального вихря ЭМС и соответствующего вихря скорости удаляются от поверхности металла, что уменьшает гидродинамическое сопротивление движению в верхнем вихре. Некоторую роль играет также сползание с мениска поверхностных покровов (окисная пленка, шлак), что меняет граничные условия для движущейся жидкости (прилипание). В результате соотношения интенсивностей верхнего и нижнего вихрей скорости существенно изменяется. На рис. 22 представлены результаты численного исследования гидродинамической функции тока, характеризующей интенсивность потока (замкнутые кривые) при отсутствии и при наличии мениска. В сопоставляемых случаях линейная плотность тока в индукторе одинакова, геометрические параметры близки. Расчет показал, что если в первом случае соотношение между максимальными значениями функций тока в верхнем и нижнем контурах циркуляции равно единице, то во втором случае оно может достигать трех. [c.46]

Расчет по формуле (22) дает значения момента сил трения, заниженные в 2—3 раза по сравнению с экспериментальными. Такое несовпадение объясняется несколькими причинами. Во-первых, вывод формулы базируется на предположении, что величина коэффициента трения по всей площадке контакта постоянна. Это положение не соответствует истине, так как давления и скорость скольжения на площадке контакта изменяются в очень широких пределах (так, например, напряжения изменяются от нуля до 1950—2450 н1мм ). Во-вторых, при выводе формулы считалось, что ось керна совпадает с осью подпятника и на ось, кроме осевой силы Л, никакие другие силы не действуют. Анализ движения оси [71] показывает, что на ось, кроме осевых сил, действуют еще и боковые — радиальные силы, постоянные по направлению или вращающиеся вместе с поворотом подвижной системы. Эти силы вызваны давлением спиральной пружинки в электроизмерительных приборах, действиями магнитов, недостаточно хорошей уравновешенностью подвижной системы и т. п. [c.29]

Пухонто Л. М. О расчете пологих оболочек на действие сосредоточенной силы.—Там же, 1960, № 6. [c.323]

На рис. 5.22 представлены результаты расчета в виде эпюры удельных нагрузок, построенных по длине трех характерных труб пучка. По ним могут быть построены эпюры сил, моментов, напряжений и перемещений в зависимости от способов ди-станционирования и закрепления труб в решетках и трубных досках. [c.209]

Раосмотрите критическую точжу осесимметричного носка ракеты, движущейся со скоростью 5500 м/сек в слоях атмосферы, где статическая температура воздуха близка к 200 "К. Необходимо поддерживать температуру поверхности равной 1 200°С. Для этого используется вдув водорода через проницаемую стенку. Водород поступает нз резервуара с температурой 38 °С. С помощью упрощенного уравнения -энергии i(Le=il) вычислите движущую силу массопереноса В, если теплота сгорания водорода при температуре 1200°С равна приблизительно Мб ООО кдж/кг На. а средние удельные теплоемкости водорода и воздуха равны соответственно 16 и 1,22 кджЦкг-град). Расчет проведите для следующих условий [c.406]

В табл. 9.20—9.22 даны некоторые формулы, необходимые для расчета на прочность и жесткость элементов теплотехнических конструкций, схематизируемых упругодеформирую-щимися пластинами и цилиндрическими оболочками, расчетные схемы для которых представлены в таблицах. Рассматриваются круговые и кольцевые пластины, опертые или защемленные по контурам и загруженные равномерно распределенными по срединной поверхности нормальными нагрузками (р, МПа), распределенными по контуру осесимметричными поперечными нагрузками (q, Н/м) или сосредоточенными силами Р, приложенными в центре пластины. Рассматриваются осесимметрично нагруженные длинные цилиндрические оболочки, т. е. оболочки, длина которых [c.372]

Воспользовавшись формулами (14.22) и (14.25) для функции дефазировки, мы можем с помощью последней формулы рассчитать зависимость амплитуды сигнала двухимпульсного эха от длительности паузы т. Результаты этого расчета представлены на рис. 6.10. Кривые на этом рисунке, а также на рис. 6.8 и рис. 6.9 рассчитаны для одних и тех же функции дефазировки и силы линейного F -взаимодействия. Поэтому, сравнивая эти рисунки друг с другом, мы можем легко найти отличия во временном затухании эхо-сигналов двух- и трехимпульсного эха. [c.238]

Рассмотрим теперь, каким образом парная дислокация i сверхрешетке взаимодействует с частицами. Расчеты в этом случае выполняют по принципам, выработанным Гляйтером и Хорнбогеном [21], но используют уравнения, предложенные другими авторами [20], [22]. В то время как первая дислокация просто вызывает сдвиговую деформацию частиц (см, рис.3.5), вторая дислокация увлекается вперед теми АРВ, которые остаются во всех частицах, перерезанных первой дислокацией. При условии, что обе дислокации одинаковые по форме, а расстояние х между ними достаточно мало, но больше г , вторая дислокация может располагаться вне всех этих частиц. Такое положение возможно, когда длительность старения велика. Следовательно, в состоянии равновесия полное напряжение продвигающее вперед вторую дислокацию, уравновешивается отталкивающей силой, действующей между этими двумя дислокации, т.е. [c.96]

Модель в виде материальной частицы. Точечная масса (частица) является простейшей моделью реальных твердых и сыпучих тел, перемещаемых или обрабатываемых на вибрирующих поверхностях вибрационных машии и устройств. Вместе с тем приведенные в гл. I формулы и графики для определения средней скорости движения частицы дают удовлетворительное качественное объяснение, а во многих случаях и количественное описание основных закономерностей поведения реальных тел в вибрационных машинах и устройствах. При проведении расчетов конкретных устройств следует принимать во внимание допущения, при которых получены формулы для определения средней скорости движения, точность и пределы применимости этих формул. В частности, формулы, полученные без учета сил сопротивления среды, могут дать существенную погрешность для достаточно малых одиночных частиц (см. стр. 15 и рис. 2 гл. I), а такж при движении достаточно толстого по сравнению с толщиной частиц слоя сыпучего материала [2, 16, 22]. На движение слоя сыпучего материала кроме сопротивления воздуха заметно влияет также форма рабочего органа машины (трубы, лотка). [c.86]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...