Расчет при Оси центральные

При и = J = 17,899 533 кривые д и di пересекаются, и одновременно обращается в нуль величина х. Следовательно, эта точка на графике и соответствует искомому положению относительного равновесия с вертикальной главной центральной осью инерции. Действительно, как показывают расчеты, при данной угловой скорости углы а и Р будут [c.746]

При расчете планетарных передач, как правило, не учитывают силы тяжести и силы инерции звеньев. Силами тяжести звеньев передачи обычно пренебрегают ввиду их незначительности по сравнению с другими силами. Центробежные силы инерции, возникающие в результате вращения сателлитов относительно центральной оси механизма, при соответствующем расположении сателлитов уравновешиваются внутри механизма. [c.330]

Кинематический расчет пространственных планетарных передач, составленных из конических зубчатых колес, осуществляется аналитическим или графическим методом, но при исследованиях оперируют векторной величиной угловой скорости. Такие механизмы нашли широкое применение в виде дифференциалов с двумя степенями свободы (рис. 15.9, а). Этот механизм состоит из центральных колес /, 3 и водила Н, вращающихся вокруг оси AOF, планетарного колеса 2, участвующего в двух вращательных движениях в пространстве (вместе с водилом вокруг оси OF и относительно водила вокруг оси ОС). Следовательно, ось ОС является осью вращения колеса 2 относительно водила Н, линия ОВ — осью мгновенного вращения колеса 2 относительно колеса /, линия 0D — осью мгновенного вращения колеса 2 относительно колеса 3. [c.411]

Решение. Прямоугольный параллелепипед имеет три плоскости симметрии, взаимно перпендикулярные и проходящие через середины ребер. Центр масс С совпадает с точкой пересечения этих плоскостей. Главные центральные оси инерции начинаются в точке С и направлены параллельно соответствующим ребрам параллелепипеда. Пронумеруем оси так, чтобы направляющие векторы в1 — первой оси, ег — второй оси, ез — третьей оси были параллельны ребрам с длинами а, Ь, с соответственно. Найдем моменты инерции Пь Пз, Пз относительно координатных плоскостей, перпендикулярных векторам еь ез, ез. Для того чтобы найти Пь рассечем параллелепипед на п одинаковых слоев плоскостями, перпендикулярными вектору ех. Момент инерции каждого такого слоя будет совпадать с моментом инерции пересечения этого слоя с первой главной осью, когда этому пересечению сопоставлена масса всего слоя. Переходя к пределу при п -+ оо. видим, что момент Пх будет совпадать с моментом инерции относительно С отрезка, равного пересечению параллелепипеда с первой главной осью, имеющего длину а и массу, равную массе всего параллелепипеда. Аналогичные рассуждения можно провести с целью расчета моментов Пз и Пз. Воспользовавшись затем решением задачи 1.14.2, получим [c.67]

Проведенные экспериментальные исследования с источниками у-квантов и нейтронов с систематически расположенными параллельно друг другу и перпендикулярно к источнику цилиндрическими каналами позволяют сделать вывод, что при кратчайшем расстоянии между осями каналов, по крайней мере большем или равном 4а (а—радиус цилиндрического вала), влиянием каждого канала через соседний на распределение поля излучения в центральном канале можно пренебречь в пределах погрешности измерений. Следовательно, для расчетов компоненты излучения натекания в каналах с указанным выше расположением неоднородностей можно пользоваться методом лучевого анализа. [c.166]

В предыдущих главах сопротивления материалов были рассмотрены простые виды деформации бруса — растяжение (сжатие), сдвиг, кручение, прямой изгиб, характерные тем, что в поперечных сечениях бруса возникает лишь один внутренний силовой фактор при растяжении (сжатии) — продольная сила, при сдвиге — поперечная сила, при кручении — крутящий момент, при чистом прямом изгибе — изгибающий момент в плоскости, проходящей через одну из главных центральных осей поперечного сечения бруса. При прямом поперечном изгибе возникает два внутренних силовых фактора— изгибающий момент и поперечная сила, но этот вид деформации бруса относят к простым, так как при расчетах на прочность совместное влияние указанных силовых факторов не учитывают. [c.301]

В общем случае одновременной деформации растяжения (сжатия) и изгиба в произвольном поперечном сечении призматического стержня (бруса) внутренние усилия приводятся к продольному усилию N, направленному по геометрической оси стержня, и к изгибающим моментам и Му в главных центральных плоскостях инерции стержня. Напряжения от поперечных сил Qx и невелики и при расчете на прочность не учитываются. Поэтому одновременное действие изгиба и растяжения (сжатия) можно рассматривать как сочетание двух прямых изгибов в главных плоскостях инерции и центрального растяжения (сжатия). [c.29]

Особо следует рассмотреть случай пространственного изгиба бруса круглого поперечного сечения (мы не можем подобрать подходящего специального наименования для этого случая). Очевидно, упругая линия бруса — пространственная кривая, но в то же время в каждом поперечном сечении силовая и нулевая линии взаимно перпендикулярны, что характерно для прямого изгиба. Расчет на прочность ведется (как при обычном прямом изгибе) по результирующему (суммарному) изгибающему моменту. Конечно, сказанное о брусе круглого (сплошного или кольцевого) поперечного сечения справедливо и для бруса с сечением в форме квадрата или любого правильного многоугольника, т. е. для бруса с сечениями, у которых все центральные оси главные. Об этом, естест венно, надо сказать, но расчеты удобнее вести по формулам косого, а не прямого изгиба. [c.141]

Определение напряжений и деформаций при действии сил инерции рассмотрим на примере расчета тонкого [/г<(г/20)] кольца (рис. 139, а), свободно вращающегося вокруг центральной оси. [c.145]

Изложенной методикой расчета на прочность при внецентренном растяжении (сжатии) следует пользоваться, если порядок размеров плеч сил относительно главных центральных осей поперечного сечения не превышает порядок размеров этого сечения, и можно пользоваться, если гибкость стержня мала (если стержень короткий). Условие малой гибкости стержня записывается в виде [c.203]

При расчетах тонкостенных стержней открытого сечения, кроме площади сечения и моментов инерции ее относительно главных центральных осей, необходимо также знание характеристик, связанных с понятием главной секториальной площади. [c.420]

На рис. 6.7 отчетливо видно, что центральный радиальный ток смещен относительно центра, а не располагается симметрично относительно оси как ЭЮ предполагается, например, в [68]. Это смещение является следствием вьшолнения закона сохранения импульсов. Фотографии и визуальные наблюдения на плоской модели показывают, что при увеличении числа оборотов пластины ширина вторичного потока возрастает, в то время как смешение точки встречи двух вторичных потоков относительно оси у h VI эффективная глубина проникновения вторичного потока в ядро основного потока /з изменяются мало. Исследования полей скоростей в трубе со скрученной лентой и наблюдение вторичных потоков на плоской модели убеждают в том, что вторичные течения у стенки трубы, в отличие от предположения [68], практически отсутствуют. Если учесть, что в термическое сопротивление пограничного слоя вносит небольшой вклад слой жидкости, расположенный вблизи стенки трубы, то можно сделать вьшод, что вторичные течения не играют существенной роли в теплообмене и ими можно пренебречь при построении схемы расчета теплообмена. [c.122]

Распределение массы аппарата по его объему с целью сведения к минимуму начальной неуравновешенности производится при конструировании изделия путем трудоемких расчетов, точность такого уравновешивания весьма низкая. Аппарат после сборки обычно имеет смещение центра массы от расчетной точки более 20 мм, а отклонение главной центральной оси инерции аппарата от выбранной оси стабилизации составляет угол в 2—4°. [c.249]

Усилия Л ь Мг2 и предполагаем известными из расчета рабочего колеса на статическую прочность при нагружении его центробежными силами и неравномерным нагревом по радиусу. Они предполагаются постоянными по величине и направлению, т. е. при колебаниях всегда лежащими в плоскостях, нормальных к центральной оси кольца. [c.62]

Направляющие лопатки турбин работают в условиях косого изгиба, так как плоскость, в которой действует на лопатку нагрузка, не совпадает, как правило, с плоскостями главных центральных осей сечения лопатки. Расчет направляющих лопаток осложняется еще и тем, что характер закрепления их краев может быть различным для осевого и окружного направлений. Это приводит, как правило, к статически неопределимой задаче и только в отдельных случаях, как, например, для консольных направляющих лопаток турбин с реактивным облопачиванием, расчет может быть упрощен. Попутно заметим, что указанные выше обстоятельства встречаются и при расчете некоторых специальных конструкций рабочих лопаток [44]. [c.340]

Симметрия геометрии и схем нагружения позволяет моделировать только часть образцов — одну четвертую для образцов трубчатого сегмента с центральной трещиной и половину для трубчатых и образцов е краевой трещиной — что значительно уменьшает время счета. Коэффициент интенсивности напряжений как функция расстояния от вершины трещины определялся по полученным в расчетах напряжениям в узловых точках на линии продолжения трещины. КИН принимался как значение, полученное при пересечении кривой, аппроксимирующей его значения, с осью ординат (г = 0). Для аппроксимации результатов расчета использовали функцию вида [c.239]

Статические моменты сечения равны нулю относительно центральных осей. При практических расчетах редко приходится вычислять статические моменты путем интегрирования. Сложные (составные) сечения можно разбить на простейшие части, для каждой из которых известны площадь и координаты центра тяжести, т. е. статические моменты. Статический момент сложного (составного) сечения равен сумме статических моментов составляющих частей [c.128]

Расчет и разбивка обхода железнодорожной линии. При разбивке обхода (рис. 256) выбирают или устанавливают но местным условиям расстояние s между осью старого направления железнодорожной линии СС] и осью обхода в центральном его участке АА и величину радиусов R кривых, которая для временных обходов обычно принимается равной 180 200 или 250 м. [c.409]

Рассматривая распределения Ох и Тху по сечепию, замечаем, что они обладают следующей важной особенностью. Нормальные напряжения достигают своих максимальных значений в тех точках сечения, для которых у = т/щах (т.е. которые максимально удалены от центральной оси z) и где касательные напряжения, как правило, равны нулю или малы. А касательные напряжения максимальны там, где максимально отношение /6, а это обычно имеет место для точек сечения, лежащих либо на оси 2 , либо вблизи нее, т.е. там, где равны нулю или малы нормальные напряжения. Особенно наглядно это свойство видно для балки прямоугольного сечения (рис. 8.48). Поэтому при расчете на прочность балок можно пренебречь взаимным влиянием нор- [c.211]

Рис. 9в. Модель центральной наклонной трещины, рассматриваемая в методе ГИУ, при нагрузке, приложенной в направлении оси у. Расчеты проводились при а = 135 .

В этих приборах один поток газа спускается во внешней части цилиндра вниз, а второй поток подымается в центральной части цилиндра вверх. В промежуточном пространстве молекулы постоянно диффундируют из одного потока в другой, но радиальная центробежная сила воздействует сильнее на более тяжелые молекулы, так что их концентрация увеличивается на периферии и уменьшается ближе к оси вращения. При длительной работе центрифугирующего устройства, в котором описанные приборы располагаются каскадом, можно получить все возрастающую концентрацию. Расчеты показали, что для получения сколько-нибудь значительного ежедневного выхода разделенных изотопов потребовалось бы необычайно большое количество центрифуг, так что этот метод не применяется в настоящее время для разделения изотопов урана. [c.184]

Общее уравнение (11) для определения напряжений в сечениях криволинейной части крюка может быть значительно упрощено при расчете стандартных крюков и подобных им по очертанию. У этих крюков центр кривизны К центральной оси примерно совпадает с центром зева крюка О. Вследствие этого радиус кривизны г центральной оси у сечения 1—2 [c.35]

Рассмотрим плоскую листовую заготовку — диск с центральным отверстием и отштампованное из него в холодном состоянии изделие — кольцо корытообразного сечения, представленные на фиг. 72. В целях упрощения расчета напряженное состояние можно определять не во всем объеме данной детали, а только в некоторых наиболее напряженных зонах, а именно в торцовых точках АА, В и В. При этом равнодействующая напряжений по меридиональному сечению наружной стенки как и равнодействующая напряжений по меридиональному сечению внутренней стенки детали определятся следующим образом. Обозначим К.г— равнодействующую нормальных напряжений по некоторой части меридионального сечения, мысленно отделяемой от всего сечения прямой, перпендикулярной оси симметрии и расположенной на расстоянии г от торцовой поверхности детали. В таком случае усилие Кг будет функцией от переменной г. При г = О и /С = О, 370 [c.370]

Излагается упрощенный способ определения динамических реакций в опорах вращающегося твердого тела — без расчета центробежных моментов инерции. В общем виде решается задача зная главные центральные моменты инерции тела, при произвольном положении центра масс и произвольном направлении главных осей относительно оси вращения определить динамические реакции на опоры. [c.119]

Так, например, при износе центрально нагруженных шаровых поверхностей радиуса R окружная скорость на поверхности трения V будет зависеть от угла а между осью вращения, проходящей через центр шара, и радиусом-вектором данной точки v = 2ntiR os а. Применяя рассмотренную последовательность расчета для линейных законов изнашивания [законы (И) при т — 1 ], получим [c.284]

При симметричном загружении ригелей по всем эта жам в колоннах будут возникать только усилия цент рального сжатия. Однако наихудшим вариантом загру- жения, который может иметь место в процессе эксплуатации, является одностороннее загруженне пролетов временной нагрузкой (рис. 128, б), вызывающей возникновение местных изгибающих моментов М10С в колоннах (рис. 128, в), поэтому при проектировании колонн делается два расчета первый—на центральное сжатие от максимальной сжимающей силы Мтах, второй — на внецентренное сжатие от совместного действия местного изгибающего момента М/ос и соответствующей продольной силы N. Значение местного изгибающего момента находят по формуле [c.156]

При проектировании центрально-сжатых колонн необходимо обеспечить устойчивость колонны относительно главных осей ее сечення. После вычисления действующих на колонну расчетных усилий N с учетом коэффициента надежности по назначению уп требуемую площадь сечения Аа стержня колонны определяют из услбвия расчета сжатых стержней по устойчивости [формула (2.17)] [c.116]

В табл. 5.2 показаны для различных значений средней плотности теплового потока в твэлах относительный объем твэлов в активной зоне, размеры гомогенных и гетерогенных твэлов (й/ серд=2,6) и относительная потеря давления газа в активной зоне Ар/р. Расчеты были выполнены для всех описанных ранее пяти вариантов активной зоны при изменении объемной плотности теплового потока от 5 до 15 МВт/м в предположении, что в активной зоне по принципу одноразового прохождения применено профилирование тепловыделения по радиусу за счет разного обогащения ядерного топлива в центральной и периферийной зонах. В горячей точке на оси реактора вблизи графитового пода относительное тепловыделение принято равным 0,6 среднего значения, а /Сг 1,5 по всей зоне. В расчете по зависимостям (5.21) и (5.23) выбиралось такое значение dn, чтобы Ксуслн = 10 Кроме того, считалось, что диаметр активной зоны равен ее высоте для всех значений qy. [c.102]

Пример 5. Сечение турбинной лопатки имеет размеры, приведенные на фиг, 72, г. Требуется определить положение центра тяжести и момент инерции сечения по отношению к центральной оси г/о. Расчет ведется по указанному выше методу. При подсчете статического момента сечения лопатки по отношению к вертикальным осям рассматривают сечение / с контуром АВСЕА за вычетом сечения U с контуром/>С >4 Полные размеры сечений / и 2 в направлении оси X 2ах = 2 8,65 = 17,30 мм и 2 2 = 2 X Х4,335 8,67 мм. Площади сечений, соответственно /, = 396,0 и /г = 209.6 мм. [c.44]

При расчете изгибаемых стержней в упругопластической стгщии считают справедливой гипотезу плоских сечений. Для стержня, поперечное сечение которого имеет две оси симметрии, нейтральная ось совпадает с его центральной осью и деформация в точке s.=SBiy, где - изменение кривизны оси балки. [c.58]

Проводим проектировочный расчет. Для круговых и кольцевых (в том числе, и тонкостенных) сечений любые центральные оси yz являются главными, и Jy = Jz = J, Wy = Wz = W = - W /2 (табл. П.З, П. 4 и П.6). Поэтому при проектировочном расчете для них удобно использовать эквивалентный изгибающий момент Мзкв, выражения для которого по пяти теориям прочности вытекают из следствия 6.1, равенства для Тщах в (4.7) и формул (8.43), (8.45), (8.47), (8.49) и (8.50) [c.333]

Распределение температуры по наружной поверхности корпуса сепаратора при расхолаживании в момент, соответствующий максимальному перепаду температуры АТ по сечению, дано на рис. 2. Приведены результаты эксперимента 1 и расчета 2. Несимметричное относительно продольной оси температурное поле вызывает деформацию корпуса сепаратора, в результате его весовая нагрузка барабана-сепаратора воспринимается только двумя периферийными опорами. Замеренные в момент максимального перепада температуры по сечению вертикальйые перемещения корпуса равны 16 и 14 мм соответственно в районе центральной и промежуточных опор. По показаниям тензорезисторов, установленных -на наружной поверхности корпуса, напряжения от внутреннего давления и температурной неравномерности при указанном режи- [c.135]

Найдем выражения моментов инерции для сечений простейших профилей, учтя при этом, что для расчета балок следует знать момент инерции относительно оси, проходщей через центр тяжести сечения, или относительно центральной оси сечения. [c.155]

В Круглом сечении все центральные оси — главные, поэтому нормальные напряжения можно определить непосредственно по результирующему (суммарному) изгибающему люменту (Л1ц), как при обычном прямом изгибе. Нулевая линия при прямом изгибе перпендикулярна силовой, т. е. расположена вдоль вектора М . Эпюра нормальных напряжений показана на рис. 8.16. Опасны, очевидно, точки А я В пересечения контура сечения с силовой линией. Для пластичного материала эти точки равиоопасны, для хрупкого — опаснее точка А. Для расчета на прочность служит формула [c.349]

Для сопоставления на фиг. VI. 21 приведены также результаты расчетов лопасти, полученные по рассмотренной выше схеме, в предположении жесткого и упругого обода. При этом расчете для определения величин и Д,р лопасть по длине оси разбивается на ряд участков 1 —II, II— П1, VI—VII (см. фиг. VI. 16). Для каждого сечения определяются координаты центров тяжести и центра изгиба, а также углы, составляемые главными осями х я у сечения и касательной к оси лопасти с выбранными осями координат Т, R, V (см. фиг. VI. 16). После этого подсчитываются от единичных усилий и внешней нагрузки силы и моменты по отношению к осям Т, R я V, проходящим через центр тяжести и центр изгиба (для каждого сечения по шесть внутренних усилий), а затемони пересчитываются на изгибающие моменты yWjjи Л1у относительно главных центральных осей 466 [c.466]

У кранов на гусеничном ходу нужно проверить удельное давление гусениц на грунт. Методика определения этих давлений такая же, какая применяется при расчете фундаментов. На гусеничную систему действуют центральные силы Ст — вес тележки и У — равнодействующая вертикальных нагрузо1 новоротной части крана и опрокидывающий момент Моп = Уе, где е — смещение силы V относительно оси крана (фиг. 187). [c.306]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...