Силовые Амплитуды

Для определения динамической жесткости при крутильных-или продольных колебаниях необходимо располагать возбудителем соответствующих механических колебаний, силоизмерительным приспособлением (динамометром крутящих моментов или продольных усилий) и прибором, измеряющим перемещение в точке возбуждения. Возбуждение колебаний производится на необходимом диапазоне частот для каждой частоты измеряется силовая амплитуда и амплитуда перемещения. Отношение этих амплитуд будет представлять динамическую жесткость, которая является функцией частоты возбуждения. [c.407]

Рассмотрим силовую схему, изображенную на рис. 101, а. Циклическое нагружение здесь может осуществляться или при постоянном значении силы Р, или при постоянном прогибе h. При нагружении балочного образца с постоянной силовой амплитудой ускорение роста усталостной трещины будет больше, чем при нагружении с постоянной амплитудой прогиба. Коэффициент интенсивности напряжений для этого случая вычисляется по формулам [9, 248, 255, 259] [c.193]

К свободным относятся колебания, возникающие в механизме из-за импульсного внешнего силового воздействия. Особенностью этих колебаний является то, что энергия для возбуждения колебаний вводится в систему извне, а их характер после воздействия импульса силы определяется силами упругости. Для свободных (гармонических) колебаний характерно постоянство их амплитуды через определенный период времени Т (рис. 24.1, а), [c.301]

Если местные условные упругие напряжения и от силовых и температурных нагрузок в конструкции определены экспериментально или из решения упругой или упругопластической задачи, то независимо от циклических свойств металлов разрушающие амплитуды Оа условных упругих напряжений для конструкции при заданном числе циклов до разрушения N или число циклов до разрушения Ыр при заданной разрушающей амплитуде Оа по критерию усталостного разрушения (жесткое нагружение) определяются по формуле [c.371]

Если местные условные упругие напряжения а , о от силовых и температурных нагрузок определены экспериментально или из решения упругой или упругопластической задачи, то для циклически разупрочняющихся металлов разрушающие амплитуды условных упругих напряжений Оа при заданном числе циклов N или число циклов до разрушения Мр при заданной амплитуде условных упругих напряжений Оа по критерию разрушения при мягком нагружении определяются по формуле [c.372]

Применение метода медленно меняющихся амплитуд к анализу поведения слабо нелинейных систем с малыми потерями при гармоническом силовом воздействии [c.119]

Отметим, что в линейной колебательной системе при выполнении условия параметрического возбуждения колебаний (условия параметрического резонанса) происходит неограниченное нарастание амплитуды возбужденных колебаний. Это связано с тем, что и потери, и вложение энергии в данном случае пропорциональны квадрату амплитуды колебаний (пропорциональны колебательной энергии системы). Для вынужденных колебаний в линейных системах при силовом воздействии вложение энергии пропорционально первой степени амплитуды колебаний, а потери по-прежнему пропорциональны квадрату амплитуды, что приводит к образованию конечной амплитуды вынужденных колебаний. [c.132]

При силовом воздействии вынужденные колебания существуют при любых соотнощениях между частотой воздействия р и собственной частотой системы ы,, и возбуждаются при любой амплитуде воздействующей силы. При наступлении резонанса происходит лишь соответствующее увеличение амплитуды вынужденных колебаний. [c.140]

Для линейной неконсервативной системы при силовом резонансе всегда характерна ограниченная амплитуда колебаний, так как потерн растут быстрее вложения энергии. [c.143]

Выше уже упоминалось, что для нелинейных систем не представляется возможным провести четкое разграничение между силовым и параметрическим воздействиями. При силовом воздействии вынужденный колебательный процесс, вызванный внешней силой, будет за счет нелинейных свойств системы приводить к периодическому изменению соответствующих параметров. Поэтому в конечном счете результирующий вынужденный процесс может иметь некоторое сходство с параметрически возбуждаемым колебательным процессом может нарушаться монотонность изменения амплитуды при изменении соотношения частот и могут наблюдаться интенсивные колебания при частотных соотношениях, типичных для параметрических резона (сов. [c.160]

Колебания платформы, соответствующие второму члену формулы (XIX.13), следует иметь в виду в случае применения интегрирующих гироскопов в силовых гиростабилизаторах демпфирующий момент мал и амплитуда колебаний, соответствующих этому члену, пренебрежимо мала. [c.463]

Ответ. Четыре кинематических параметра, а именно ро, сро> Фо — амплитуды начального прогиба, угла кручения, девиации и интенсивности угла кручения на левом конце стержня, и четыре силовых параметра, а именно Мо, Оо, о. — амплитуды на- [c.180]

Контактное усталостное разрушение. Многие детали машин приборов (шарики и ролики подшипников качения, зубья зубчатых колес, кулачки, ролики и звездочки цепных передач, фрикционные катки и т. д.) испытывают действие переменных нагрузок в местах силового контакта. При этом в зонах, примыкающих к контактным площадкам, возникают переменные напряжения с большой амплитудой. При достаточно большом количестве циклов может возникнуть усталостное разрушение материала, который выкрашивается и на контактной поверхности образуются оспины (ямки) (рис. 2.50). Такое явление получило название контактного усталостного разрушения (Выкрашивания). [c.193]

Как сосуды внутреннего давления, так и сильфонные компенсаторы работают в условиях повторного приложения нагрузок, вызванных пульсациями давления у сосудов и наличием циклических перемещений у сильфонных компенсаторов. Для сильфонных компенсаторов нагружение характеризуется заданной амплитудой перемещений при обычно постоянном внутреннем давлении (влиянием эксплуатационных сбросов давления можно пренебречь ввиду сравнительно невысокой напряженности компенсаторов от давления) и условиями, близкими деформированию с заданной нагрузкой, для сосудов давления. Испытание этих контрастных по характеру нагружения натурных объектов позволяет рассмотреть особенности кинетики напряженного состояния и разрушения, в связи с типом внешних силовых факторов при малоцикловом нагружении. [c.262]

Анализ графиков спектральной плотности виброускорения и звукового давления показал нестабильность во времени амплитуд и положения максимумов на низких частотах, что позволяет предполагать наличие в системе амплитудной и частотной модуляции. Причиной модуляции является изменение периода и абсолютных величин силовых воздействий, вызывающих вибрацию и шум. Амплитудная модуляция отчетливо проя вляется в виде боковых полос в спектре относительно некоторого среднего значения и характеризуется коэффициентом модуляции [c.73]

Во-вторых, при силовом резонансе амплитуда колебаний при отсутствии диссипации возрастает по линейному закону (см. п. 7), в то время как при параметрическом — по экспоненциальному. [c.246]

И, наконец, в-четвертых, если при силовом резонансе введение линейной силы сопротивления приводит к ограничению резонансной амплитуды, то, как будет показано ниже, параметрический резонанс может развиваться и при наличии трения, и лишь превышение определенного уровня диссипации может устранить опасность раскачки. [c.246]

Возможность осуществления как жесткого, так и эластичного нагружения образца. Это требование обусловлено особенностями работы деталей, поскольку усталостное разрушение может развиваться при постоянных значениях не только амплитуды усилия, но и амплитуды деформации материала. В этом случае закономерности сопротивления усталости (например, в период развития трещин или при деформировании материала в упруго-пластической области) существенно различны и их следует изучать с учетом особенностей нагружения, имеющих также большое значение при исследовании утомляемости полимерных материалов, механические свойства которых, а следовательно, и силовой режим испытаний изменяются в процессе повторно-переменного деформирования. [c.53]

Особенностью машин с упругими преобразователями является наличие связанных продольных и крутильных колебаний элементов системы. В крутильных колебаниях участвуют массы возбудителя, рычажной системы и цилиндра. Продольные колебания совершают преобразователь, образец, динамометр и детали силового замыкания. Поскольку частоты и амплитуды продольных колебаний невелики, массы элементов, участвующих в этих колебаниях, можно не учитывать [7]. Для удобства анализа и расчетов представим динамическую систему машины в виде системы, совершающей крутильные колебания (рис. 92), заменив продольные и изгибные жесткости элементов. эквивалентными значениями жесткостей при кручении. На рис. 92 ii — момент инерции преобразователя is —момент инерции рычажной систе- [c.151]

Эффективность оценивается совокупностью коэффициентов виброизоляции по каждой из компонент силового воздействия, пе-передаваемого на фундамент, т. е. матрицей эффективности. Это обстоятельство показывает, что для однозначного решения о выборе того или иного блока изоляции необходимы дополнительные условия (ограничение максимальных амплитуд в некоторых точках фундамента, минимум колебательной энергии, передаваемой фундаменту, и т. п.). [c.371]

Для сложных и существенно упругих объектов, таких как авиационные двигатели, тяжелые многомашинные судовые агрегаты, установленные на общую раму, и др., невозможно с достаточной точностью определить усилия, действующие на амортизаторы-антивибраторы, и поэтому силовое воздействие объекта целесообразно заменить некоторым эквивалентным кинематическим возмущением, как это сделано в пп. 7, 8 при описании однокомпонентного амортизатора-антивибратора. При этом за амплитуду кинематического возмущения принимается максимальная амплитуда колебаний объекта, определяемая по паспорту машины или из рас- [c.385]

Основное условие работоспособности силовой установки. Всегда можно найти опасное сечение (6, 6 + 1) в системе и определить допустимую амплитуду реакции через допускаемое в нем напряжение по формуле [c.246]

Силовое замыкание упругой системы машины осуществляют с помощью траверсы 8 и колонны 9. Нагрузки измеряют динамометром 6. В качестве возбудителей динамических перемеще-ПИЙ (10 и 11) использованы кривошипные механизмы с регулируемым на ходу эксцентриситетом, В процессе изменения амплитуды задаваемых перемещений специальный механизм возбудителя обеспечивает постоянство фазового угла. Возможность независимого управления амплитудой динамических перемещений каждого возбудителя позволяет проводить усталостные испытания в условиях двухосного напряженного состояния при программном нагружении. [c.24]

Расчет фундамента обычно ограничивается определением собственной частоты колебаний фундамента и вычислением амплитуды колебаний вне области резонанса. Напряжения в фундаменте, вызванные действием его собственных сил инерции и силами инерции установленной на нем машины, обычно не Q( вычисляются. Основание блока или плиты обычно считается абсолютно жестким. Статический расчет фундамента часто ограничивается вычислением лишь так называемой эксцентричности фундамента, т. е. проверкой условия, чтобы центры тяжести фундамента и площади его основания лежали на общей вертикальной прямой, а также определением удельного давления на грунт. Для силового расчета необходимо знать коэффициенты жесткости пружинящих элементов, например, винтовых пружин, резиновых прокладок и т. п., моменты инерции и центробежные моменты фундамента и укрепленных на нем машин. Ввиду того, что аналитическое вычисление коэффициентов жесткости обычно является неточным, оно по возможности заменяется опытными замерами. [c.166]

В сердечнике из магнитоотрикцион-пого материала при наличии электромагнитного поля домены разворачиваются в направлении магнитных силовых линий, что вызывает изменение размера поперечного сечения сердечника и его длины. В переменном магнитном поле частота изменения длины сердечника равна частоте колебаний тока. При совпадении частоты колебаний тока с собственной частотой колебаний сердечника наступает резонанс и амплитуда колебаний торца сердечника достигает 2—10 мкм. Для увеличения амплитуды колебаний на сердечнике закрепляют резонансный волновод переменного поперечного сечения, что увеличивает амплитуду колебаний до 10— 60 мкм. На волноводе закрепляют рабочий инструмент — пуансон. Под пуансоном-инструментом устанавливают заготовку и в зону обработки поливом или иод давлением подают абразивную суспензию, состоящую из воды и абразивного материала. Из абразивных материалов используют карбиды бора или кремния и электрокорунд. Наибольшую производительность получают при использовании карбидов бора. Инструмент поджимают к заготовке силой 1 — 60 Н. [c.411]

Величину Р называют начальной фазой, а величину А — амплитудой свободных колебаний системы. Размерность амплитуды колебаний системы равна размерности обобш,енной координаты, обычно это угол или длина. При колебании рассматриваемой нами механической системы ее различные точки в зависимости от своего положения в системе могут колебаться около своих равновесных положений, двигаясь не в одном направлении, с различными скоростями и амплитудами, зависяш,ими от амплитуды А колебаний системы. Система в свою очередь зависит от начальных условий движения q и 4о и от потенциального силового поля, в котором происходят рассматриваемые колебания. Но колебания всех частиц системы происходят с одинаковой круговой частотой [c.275]

Коэффициент динамичности но перемещению К дин, А д — величина, равная отношению амплитуды А гармонических вынужденных колебаний к статическому перемещению под действием силы, равной амплитуде силового гар.мо1Шческого возбуждения или амплитуде кинематического гармонического возбуждения. [c.145]

Обычно в качестве силовой характеристики рассматривается гидродинамическое давление р = —ЧгРи, при этом считается, что характер зависимости от изменения объема упругой составляющей давления У) аналогичен зависимости Р(V). Такое допущение правомерно, когда амплитуды ударных волн в конденсированных средах намного превыщают реальные прочностные характеристики. [c.35]

В заключение на примере рассеяния бесспиновых частиц силовым центром и (г) рассмотрим амплитуду рассеяния и ее связь с эффективным сечением. Решение Т (г) уравнения Шредингера (1.48), описывающее рассеяние частиц на больших расстояниях от рассеивающего центра, должно иметь вид суперпо-ikr [c.692]

Достоинствами гидровибраторов являются а) создание высоких нагрузок до 100 тс при одновременном динамическом ходе до 200 мм б) частота до 1 кГц (у гидропульсаторов значительно ниже) в) возможность раздельного регулирования амплитуды и частоты г) простота н удобство программирования режимов нагружения д) возможность использования стандартных гидроэлементов для силовых цилиндров, гидроусилителей, электроуправляемых золотников и клапанов, насосных станций и т. д. е) высокая долговечность. Недостаток — необходимость тщательной фильтрации используемого масла, [c.189]

Экспериментально установлено, что проекция Мц точки М на координатной плоскости Ох, Ъх при циклической нагрузке с постоянной амплитудой описывает замкнутую петлю, известную как механический (силовой) гистерезис. Проекция М., точки М на координатной плоскости е.,с, Ву такню описывает замкнутую петлю, названную нами деформационным гистерезисом. Следовательно, точка М описывает тоже замкнутую петлю, которую условно назовем пространственным гистерезисом. [c.21]

В каждом из ускоренных способов явление усталости моделируется лишь с некоторой степенью достоверности. Чем полнее и ближе к реальности это моделирование, тем выше качество рассматриваемого ускоренного способа. Для усталости материала определяющими параметрами при прочих равных условиях должны считаться следующие силовой фактор (прежде всего, амплитуда циклических напрянгепий), фактор времени (важнейшее значение имеет время пребывания материала при максимальных значениях напряжений цикла, т. е. длительность верхушки цикла) и специфический для циклической прочности фактор — число перемен характера нагружения (число циклов напряжений). Наиболее трудный (если не невозможный) для моделирования — фактор времени. Обгонять время реально не дано никому, и по этому параметру ни один из экспериментальных способов ускоренного определения характеристик усталости не имеет преимуществ перед другими. Не во всех ускоренных способах осуществляется прямое моделирование и силового фактора, так как не всегда испытания ускоренным способом ведутся при циклическом нагружении с представляющим интерес значением амплитуды мапрян ений. Ни в одном из ускоренных способов, кроме способов, основывающихся на увеличении частоты циклического нагружения, прямо не моделируется фактор количества циклов нагрузки. [c.335]

Эффективным способом снижения теплового и силового воздействия плазменной струи на волокна является метод импульсного напыления, разработанный Н. Н. Рыкалииым и др. Плазмотрон был собран по коаксиальной схеме с внутренним электродом диаметром 1—3 мм, непрерывно подаваемым в канал массивного внешнего охлаждаемого электрода. Источник питания состоял из конденсаторной батареи емкостью 2000 мкФ, зарядного выпрямителя и генератора инициирующих импульсов. Разрядный импульс имел амплитуду до 13 кА и длительность 10 - —10 с, распыление производилось в герметичной камере, заполняемой инертным газом. [c.175]

При переходе к режимам третьего типа (рис. 17, в) определяющую роль играют низкочастотные циклические изменения второго компонента нагрузки. Более высокочастотный компонент нагрузки имеет сравнительно малый диапазон изменения. К такому типу нагружения в основном относятся процессы взаимодействия двух источников силового возмущения, причем более высокочастотный компонент достаточно близок к моногармони-ческому процессу с постоянной или медленно изменяющейся амплитудой. Нагружение третьего типа характерно для элементов судовых конструкций, подверженных низкочастотной волновой нагрузке и более высокочастотным вибрационным воздействиям судовых двигателей, элементов несущих систем тракторов VH самоходных шасси, воспринимающих реактивные усилия от ходовой части и вибрационные- нагрузки неуравновешенных масс двигателя, и т. п. [c.31]

В испытательной технике двухпозиционное регулирование применяют в тех случаях, когда к испытательному устройству не предъявляют жестких требований по точности стабилизации температурного уровня. Уменьшение амплитуды колебаний может быть достигнуто за счет уменьшения величины избыточной мощности и перехода на трехпозиционное регулирование, т. е. переключение силовых элементов не на нулевой, а не некоторый минимальный уровень мощности, меньший среднего значение (Яизб> Рср> Рмин). Под средним значением здесь понимается мощность, необходимая для поддержания заданного значения температуры. Такой принцип, например, положен в основу системы регулирования в машине АИМА-5-2. Путем последовательного приближения Рцяб и -Рмин к Яср можно добиться существенного снижения амплитуды колебаний. [c.470]

Для определения сопротивления усталости металлов при повышенных температурах и внешних давлениях газовых и жидких агрессивных сред разработана установка [84], в которой силовой орган выполнен в виде электромагнита, вращающегося вокруг герметичной камеры. Электромагнит приводит в круговое движение ролик, расположенный в этой камере и закрепленный на свободном конце неподвижного образца. Установка (рис. 9) состоит из корпуса 16, камеры 11, электропечи 12. Вал привода, жестко соединенный с траверсой 8, вращается электродвигателем 7. На траверсе расположены электромагнит постоянного тока S и противовес 4. Электромагнит притягивает к в 1утренней стенке камеры массивный ролик-якорь 6, который вращается на удлинителе 5, жестко соединенном с образцом 10, и одновременно обкатывается по камере. Сила тока на катушках электромагнита устанавливается такой, чтобы ролик постоянно касался стенки рабочей камеры, не создавая при этом заметного усилия. Частота кругового консольного изгиба образца 25 Гц. Амплитуда деформации задается диаметром сменных роликов-якорей [c.26]

В настоящей работе в качестве критерия работоспособности сталей, используемых для изготовления тяжело нагруженных штампов КГШП и ГКМ, предлагается горячий послециклический предел прочности о вт. Последний определялся при температуре 650°С в процессе разрывных испытаний образцов, предварительно подвергнутых циклическим тренировкам на установке УТМ [4]. Установка позволяет производить одноосное циклическое механическое нагружение трубчатого образца (диаметр 10 мм, толщина стенки 0,75 мм) синхронно, но независимо от температурного цикла. Принят следующий цикл температурно-силового нагружения нагрев образца электрическим током до 730 10°С за 5,1 сек. при действии растягивающей нагрузки и охлаждений воздухом до 300° за 7,4 сек. при приложении сжимающих напряжений. Цикл нагружения симметричный. Амплитуда напряжений 13 кГ/мм . Для определения о циклические тренировки на установке прерывали обычно после Л =200 циклов. [c.210]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...